泉州湾跨海大桥工程A5标浅水区承台无底钢套箱施工工艺

浅滩区单壁钢套箱围堰设计与施工摘要：本文结合泉州湾跨海大桥南岸浅水区引桥（六车道）承台钢套箱围堰的设计与施工经验，简单介绍了浅滩区单壁钢套箱的设计计算和施工，为潮水地区浅滩区的跨海大桥承台施工积累了宝贵经验。

关键词：浅滩区；钢套箱；设计；施工项目概况泉州湾跨海大桥工程起于晋江南塘，与泉州市环城高速公路晋江至石狮段相接，在石狮蚶江跨越泉州湾，经惠安秀涂、张坂，终于塔埔，与泉州市环城高速公路南慧支线相接，路线全长26.68km。

其中泉州湾跨海大桥桥长12.45km。

南岸浅水区引桥（六车道）下部结构采用6.2m×6.7m的矩形承台，每个承台厚2.5m，承台下布置4根φ1.5m的钻孔桩。

N025#-N044#墩承台设计底标高为-1.4m，承台底面和侧面设有不锈钢网片，承台顶面涂刷有机硅烷涂料。

工程海区的潮流性质为正规半日潮，呈往复流特征，设计高水位为 4.15m，设计低水位为-2.53m，海床属于淤泥海岸。

1、钢套箱设计结合工程海区处的水文、地质情况，经过经济、技术、工期、安全等方面的综合分析，确定承台施工采用钢套箱围堰施工方案，钢套箱围堰是为水中承台施工而设计的临时阻水结构，其作用是通过套箱侧板以及底部封底混凝土为水中承台施工提供无水环境，同时兼做承台施工模板。

钢套箱围堰适用于河床易清淤吸泥、河床覆盖软弱层较薄的水中低承台基础施工，主要用作承台施工挡水结构。

钢套箱共分为上下两节，每节分成四等块，见图1，一套钢套箱重25.8t。

图1 钢套箱平面图图2 钢套箱立面图考虑底节钢套箱不可拆除，根据海床面标高来确定底节长度，钢套箱最小高度7.1m，钢套箱面板采用的钢板，竖肋采用，横梁从下到上依次为、、、具体布置见图2。

2、钢套箱计算施工期间设计高水位为+4.15m，承台底标高为-1.40m，封底混凝土厚0.8m，计算两个最不利的工况，工况一封底混凝土达到设计强度后抽水阶段，工况二承台混凝土浇筑阶段，分别验算最不利工况下的钢套箱强度、刚度和稳定性。

中交第一航务工程局有限公司海上平台施工方案工程名称：福建省泉州湾跨海大桥路基土建工程A5标段业主单位：泉州湾跨海大桥有限责任公司监理单位：福建省交通建设工程监理咨询有限公司编制单位：中交第一航务工程局有限公司技术负责人：编制：报送日期：2011年8月1、工程概况泉州湾跨海大桥工程是海峡西岸经济区高速公路网的重要组成部分，也是做大做强泉州中心城市的重要基础设施。

本工程对缩短晋江石狮与省城福州及闽东城市的距离，扩大对外交流均有较大意义。

根据地质地形情况，海域施工安排钢栈桥平台配合围堤造陆两种施工方案进行。

北岸浅水区引桥（B016#～B021#）范围内搭设钢栈桥平台进行海上施工。

本方案对北岸浅水区引桥（八车道）灌注桩、承台、墩柱的施工工艺进行阐述，以B016排架为例，栈桥和施工平台需要直径600mm钢管桩20m长，共计48根，113t；40a工字钢共636延米，43t。

加上钢管桩横向连接及栈桥连接处铺设钢板，共计需要钢材160t左右。

桥面铺设200*200mm方木，需要100方。

浅水区引桥八车道左右幅共12跨，共计浇筑混凝土9573方，单跨重约2000t。

单跨箱梁荷载按照2400t计算。

暂时按照桩长20m计算，每跨需要钢管桩50根，118t，工字钢1320延米，90t。

秀涂互通主线桥（B021#～B031#）部分为岸坡区域，低潮时泥面高程在海平面以上，利用围堤造陆的方法进行陆域加固，从而创造陆上施工条件，便于施工顺利进行。

在桥体施工外侧做充填袋挡埝进行围堤加固，加载标高至+4.5m；围堤内部大范围吹填粉细砂标高至+4.0m。

碾压整平后铺设临时施工通道进行桩基、承台及墩身施工。

1.1路线走向泉州湾跨海大桥工程起于晋江南塘，与泉州市环城高速公路晋江至石狮段相连接，在石狮蚶江跨越泉州湾，经惠安秀涂、张版，终于塔浦，与泉州市环城高速公路南惠支线相接。

路线全长26675.871m。

其中跨海大桥桥长12454.894m，分南岸陆地区引桥、南岸浅水区引桥（六车道）、蚶江互通主线桥、南岸浅水区引桥（八车道）、南北岸深水区引桥（八车道）、主桥、北岸深水区引桥（八车道）、北岸浅水区引桥（八车道）、秀涂互通主线桥九个区段。

钢混组合梁制作及安装施工方案总体思路一、概述泉州湾跨海大桥主桥为双塔分幅式组合梁斜拉桥，主梁采用分幅结构型式，分为左右幅两部分制造，单幅主梁为PK式流线形扁平组合梁，除索塔主梁外，两侧均设置风嘴。

全桥钢砼组合梁梁共分A、B1、B2、C、D、E、F、G、H、I、J、K、L1、L2、M、N、O计17种类型，166个梁段。

主梁标准断面图详见1-1。

图1.1-1 主梁标准横断面图二、总体施工工艺及工艺流程2.1总体施工工艺1）钢砼组合梁工厂化制作，运抵施工现场进行安装。

组合梁制造与安装划分为四个阶段：即板单元制造、工厂梁段拼装、预拼浇注混凝土、桥位连接。

2）钢砼组合梁制造厂附近设置预制厂，生产预制板。

为减少混凝土的收缩，预制板存放6月及以上，预制好的梁段要求保证两个月以上存放时间。

3）根据原设计方案，各梁段接缝处预制板采用工地胶接方式连接，但因接缝处精密套管接头过多，其预制精度无法满足施工要求，本方案拟改为现浇缝。

4）组合梁桥位安装拟分三大部分：支架区梁段安装、标准梁段安装、合龙梁段安装；支架区梁段包括索塔区梁段、辅助墩顶梁段、过渡墩顶梁段。

方案中取消了边跨大节段梁的安装。

5）支架区梁段利用大型浮吊安装，其它标准梁段、合龙梁段利用桥面吊机安装，每个索塔一侧各布置2台桥面吊机。

6）边跨合龙采取顶推合龙，中跨合龙采取提前控制龙口宽度的方法进行合龙。

2.2施工工艺流程2.2.1桥面预制施工工艺流程桥面板预制施工工艺流程见下图2.1-1。

图2.1-1 桥面预制板施工工艺流程2.2.2钢混组合梁制作施工工艺流程钢混组合梁制作流程见下图2.1-2。

（需根据专项方案做修改）图2.1-2 梁段制造工艺流程图2.2.3钢混组合梁安装施工工艺流程钢混组合梁安装施工见下图2.1-3～2.1-10。

图2.1-3 钢砼组合梁安装施工流程图（一）第一阶段：前期准备工作。

1、索塔、辅助墩、过渡墩支架施工。

（1）辅助墩、过渡墩施工完，安装支架、安装永久支座，拆除原钻孔施工平台。

中交第一航务工程局有限公司混凝土保护层控制专项方案工程名称：福建省泉州湾跨海大桥路基土建工程A5标段业主单位：泉州湾跨海大桥有限责任公司监理单位：福建省交通建设工程监理咨询公司编制单位：中交第一航务工程局有限公司技术负责人：吴向阳编制：尚剑鹏报送日期： 2012年9月10日目录一、编制依据 (1)二、编制原则 (1)三、工程概况 (1)四、桩基保护层厚度控制 (2)五、承台、系梁、盖梁保护层控制措施 (3)六、墩身保护层控制措施 (4)七、现浇、预制箱梁保护层控制措施 (5)八、小型构筑物保护层控制措施 (6)九、责任划分 (8)一、编制依据1.1 泉州湾跨海大桥工程路基土建工程A1-A5标段施工招标文件；1.2 泉州湾跨海大桥工程路基土建工程A1-A6标段施工招标文件补遗书；1.3 福建省泉州湾跨海大桥路基土建工程A5合同段施工合同；1.4 泉州湾跨海大桥工程路基土建工程A5标段施工图设计；1.5《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004)1.6《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2011)1.7《公路工程技术标准》 (JTG B01-2003)1.8《公路工程水泥混凝土试验规程》(JTJ 053-94)二、编制原则本专项施工方案根据业主提供的《泉州湾跨海大桥工程路基土建工程A1-A5标段施工招标文件》、《泉州湾跨海大桥工程路基土建工程A1-A6标段施工招标文件补遗书》、《泉州湾跨海大桥工程路基土建工程A5标段施工图设计》，以及相应的标准规范进行组织编写。

(1)严格按设计要求及施工规范组织施工的原则。

在编写施工过程中严格按照施工技术规范和工程质量检验评定标准，精心组织、科学施工，坚持工程质量高标准、严要求。

(2) 充分发挥我单位的施工管理水平和技术优势，利用我单位长期施工积累的丰富经验和成熟的施工工艺和施工方法。

三、工程概况3.1、工程地理位置泉州湾跨海大桥路基土建工程A5工程起止桩号K29+317.994~K36+070，全长6752.006m，位于泉州湾北岸，途经台商投资区东园镇、惠南工业区和张坂镇，沿线有秀涂村、琅山村、阳光村和仑前村以及多家工厂。

桥梁钢套箱施工工艺规程（经典版）编制人：__________________审核人：__________________审批人：__________________编制单位：__________________编制时间：____年____月____日序言下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。

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目录一、工程简况 (3)1.1、工程简介 (3)1.2、自然环境 (3)1.3、施工内容 (4)二、编制依据 (6)三、安全生产目标 (6)四、承台施工工艺 (7)4.1承台模板底板设计 (7)4.2承台模板侧板设计 (7)4.3 承台底模受力计算 (7)4.2 承台侧模受力计算 (8)4.2.1 低水位时最不利荷载作用下计算结果 (9)4.2.2 高水位时最不利荷载作用下计算结果 (9)4.3、低水位时承台模板受力计算 (10)4.3.1、新混凝土浇注时地侧压力计算 (10)4.3.2、倾倒混凝土时产生地水平荷载 (10)4.3.3、荷载组合 (10)4.3.4、数值模拟计算 (11)4.4、高水位时承台模板受力计算 (13)4.4.1、高水位时流水压力计算 (13)4.4.2 波浪力计算 (14)4.4.3荷载组合 (15)4.4.4数值模拟计算 (15)五、承台施工方法及工艺流程 (20)5.1承台施工工艺流程 (20)5.2承台底板拼装 (20)5.3 承台模板施工 (21)5.3.1 承台模板拼装 (21)5.3.2 承台模板下放加固 (22)5.4 封底混凝土浇筑 (23)5.5 破桩头 (23)5.6 测量放样 (24)5.7 承台钢筋施工 (25)5.8 承台混凝土施工 (26)5.9 承台拆模、养生 (27)六、承台施工安全组织机构 (29)七、承台施工安全控制措施 (30)7.1、承台施工作业面安全防护措施 (30)7.2、水上施工安全措施 (31)7.3、安全用电技术措施 (32)7.4、吊装安全保证措施 (32)7.5、乙炔瓶使用安全保证措施 (33)7.6、氧气使用安全保证措施 (34)7.7、模板安装安全控制措施 (34)7.8、模板拆除安全控制措施 (34)7.9、雨季施工措施 (35)7.10、防雷暴安全措施 (35)7.11、台风期地安全施工措施 (36)八、承台施工安全物资保证 (36)8.1、物资保证组织机构 (36)九、应急反应预案 (37)9.1、事故报告程序 (37)9.2、现场事故应急处理 (37)9.2.1、火灾事故应急处理 (37)9.2.2、触电事故应急处理 (38)9.2.3、高空坠落事故应急处理 (38)9.2.4、高温中暑应急处理 (38)9.2.5、机械伤害事故应急救援措施 (39)9.2.6、中毒事故应急预案措施 (39)十、环保措施 (39)10.1、环保组织机构 (40)10.2、组织措施 (40)10.3、技术措施 (40)10.4、水环境保护 (40)10.5、交通环境保护 (41)十一、文明施工 (41)承台施工安全专项方案一、工程简况1.1、工程简介泉州湾跨海大桥工程起于晋江南塘，与泉州市环城高速公路晋江至石狮段相接，在石狮蚶江跨越泉州湾，经惠安秀涂、张坂，终于塔埔，与泉州市环城高速公路南惠支线相接.路线全长26675.871m.其中泉州湾跨海大桥桥长12454.894m，分南岸陆地区引桥、南岸浅水区引桥（六车道）、蚶江互通主线桥、南岸浅水区引桥（八车道）、南岸深水区引桥（八车道）、主桥、北岸深水区引桥（八车道）、北岸浅水区引桥（八车道）、秀涂互通主线桥九个区段.1.2、自然环境（1）气象本工程所属区域是典型地季风区，冬季盛行偏北风、夏季盛行偏南风，热带气旋（台风）是影响大桥地主要灾害性天气.影响本区时间为早自4月，迟至11月，影响期达8个月.据统计，对本区有影响地台风平均每年3.2次，7～9月为台风盛期，占全年台风影响总数地79%，尤以8月份最盛.台风在本区登陆时，常伴有大雨或暴雨，瞬时风速可达40m/s.根据惠安崇武气象站和晋江气象站1989～2008年地观测资料统计，崇武站全年≥8级风地日数平均为47.7天，最多达84天；晋江站全年≥8级风地日数平均为7.4天，最多达29天.多年平均雾日15.9～29.4天，最多年雾日数为27～46天，以3～5月为雾季，4月份雾日最多，达8.3～9天，9～11月地雾日最少，平均仅有0.1～0.3天.（2）水文桥位部分位于雪上沟河道，雪上沟河道与大海相连，海平面平均潮位下普遍水深1.4～5.7m.根据桥址区地石湖临时潮位站与崇武水文站观测资料分析，桥址区各重现期地高、低潮位见表1.2所列.工程海区地潮流性质为正规半日潮流，呈往复流特征.涨、落潮最大流速地规律为大潮流速＞中潮流速＞小潮流速，表层大于底层，涨、落潮最大流速均在半潮面附近时段出现，涨憩、落憩时段出现在高、低平潮附近，也是转流时段.潮波为驻波运动形式.根据《泉州湾跨海大桥桥梁基础冲刷模型实验研究报告》结果，100年一遇潮型时，南岸浅水区引桥（N005#～N044#）桥墩处地最大总冲刷深度为3.11m.表1.2 桥址区设计潮位计算成果表1.3、施工内容本标段承台施工内容为：南岸深水区引桥N89#~N123#墩位以及N122#和N123#墩位防撞墩地承台施工.具体工程数量表见表1.3所列，承台为钢筋混凝土结构，混凝土采用C35海工耐久混凝土，钢筋采用HRB335级钢筋，承台侧面和底面使用耐腐蚀地双相不锈钢钢筋网片，承台底设置80cm厚地C20水下混凝土封底，单个承台材料数量表见表1.4所列，70个承台施工所需总材料数量见表1.5所列.表1.3 承台工程数量表表1.4 单个承台材料数量表表1.5 70个承台材料数量汇总表南岸深水区引桥承台平面为倒圆角矩形截面，其中N89#~N114#墩位平面尺寸为9.1×8.0m ，高3.5m ；N114#～N123#墩位承台平面尺寸10.1×9.8m ，高4m.具体结构尺寸如图1-2和图1-3所示.图1-2 8m×9.1m 承台构造图（单位：cm ）图1-3 9.8m×10.1m承台构造图(单位：cm)二、编制依据(1)《公路工程施工安全技术规程》（JTJ76-95）(2)《高速公路交通安全设施设计及施工技术规范》（JTJ74-94）(3)《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）(4)《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041-2000)(5) 泉州湾跨海大桥A3合同段招投标文件、合同文件三、安全生产目标1、杜绝重大人员伤亡事故；2、杜绝多人重伤事故；3、杜绝重大机械设备事故；4、杜绝重大水灾、火灾事故；5、杜绝易燃易爆物品爆炸事故；6、消灭违章指挥，消灭违章作业，消灭惯性事故；7、年重伤率控制在0.6‰以下，年轻伤率控制在1.2‰以下.四、承台施工工艺4.1承台模板底板设计承台底板为钢筋混凝土预制板，每个承台底板分为四块预制板，预制板厚度为16cm ，每块预制板设置两个预留孔，通过预留孔将预制板悬吊至钢护筒顶分配梁上，预制板结构详见《承台底板构造图》.浇筑封底混凝土后，措施钢护筒割离，封底混凝土与钢护筒间地粘结力承受承台浇筑混凝土及模板自重荷载.每块预制板设置上下两层钢筋网，钢筋直径12mm ，层间距10cm ，上层钢筋网钢筋间距20cm ，下层钢筋网钢筋间距15cm ，钢筋布置情况详见《承台底板钢筋布置图》.4.2承台模板侧板设计承台底标高为-1.4m ，为了防止施工过程中海浪进入模板套箱影响施工，承台侧模板设计高度为7m ，则承台模板顶标高为5.6m ，高于最高水位（标高4.5m ）1.1m.承台侧模面板采用厚度为6mm 地钢板，横肋采用[10#型钢，对拉竖肋采用][20a#型钢，最外层夹具为工20a#型钢进行加固.横肋直接焊接在面板上，对拉竖肋与横肋在交叉点处焊接，夹具与竖肋以及横向夹具与纵向夹具之间使用高强螺栓进行连接.4.3 承台底模受力计算在浇筑承台混凝土之前，底板依靠精轧螺纹钢悬吊至护筒顶分配梁上，每块底板由两根螺纹钢悬吊，承受荷载为封底混凝土和模板地自重荷载，能够保证模板地稳定性.进行承台混凝土浇筑时，措施钢护筒割离，撤离精轧螺纹钢，封底混凝土与钢护筒间地粘结力承受承台浇筑混凝土、模板自重荷载以及水对承台浮力.以尺寸为9.1m×8m×3.5m 地承台进行验算，承台模板侧壁自重约70t ，承台底板自重约为22.68t ，封底混凝土自重为87.22t ，封底混凝土与永久钢护筒之间地粘聚力按照k=200kPa 计算，桩基直径D=2.3m ，封底混凝土厚度h=0.8m ，则能提供地粘聚力为：Fn=4πkDh=4×3.14×200×2.3×0.8=4622kN工况一：封底混凝土浇筑完成，还未进行承台混凝土浇筑，水位涨至最高水位.根据设计潮位，取100年一遇高水位4.57m ，模板底标高为-2.2m ，则H=4.57+2.2=6.77m水对套箱浮力：kN g 56.49281077.61.9810v f 3=⨯⨯⨯⨯==水浮ρ；浇筑完成地封底混凝土及套箱自重：G=mg=1799kN.kN F kN G n 462256.3129-f =<=浮工况二：承台完成第一次浇筑（浇筑高度1m ），水位降至最低潮位.承台钢筋网固定在桩顶自重不计入计算，新浇筑承台混凝土由于在桩顶形成一个锥形加固区，对底板产生地荷载小于自重，桩径为2.3m ，考虑桩顶钢筋弯曲以及承台钢筋网影响，新浇筑混凝土质量为：m=γhA=2400×1×54.51=130.824t浇筑1m 混凝土产生地总自重荷载为：F=m g=（70+22.68+87.22+130.824）×10kN=3107.24kN<Fn=4622kN 由以上计算可知，工况一安全系数为约1.3，工况二安全系数约为 1.5，封底混凝土产生地粘聚力能够满足要求.4.2 承台侧模受力计算承台模板主要进行强度和挠度两方面地验算，计算荷载采取最不利荷载进行计算.根据本工程实际情况，产生最不利荷载有以下两个荷载工况：工况一：当水位降至承台底标高以下时（低水位时），承台模板受新浇筑混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生地水平荷载，模板受力最不利.工况二：当水位为极端高水位时，承台模板立好但未开始浇筑混凝土，模板受水压力及波浪力，此时模板受力也为最不利情况.因此，针对本工程承台模板受力验算，需进行高水位和低水位两种情况时最不利荷载作用下承台模板强度和挠度地验算.具体计算过程见后附《承台模板计算》，计算结果如下：4.2.1 低水位时最不利荷载作用下计算结果（1）计算结果应力分析表4.1 承台模板结算结果由上表可以看出，结构受力均满足要求，并有一定地安全储备.（2）计算结果位移分析取面板及纵肋跨度L=4m，则允许挠度[w]=L/500=8mm；取横肋跨度L=6.6m，允许挠度[w]=L/500=13.2mm；取桁架跨度L=10.1m，允许挠度[w]=L/500=20.2mm.根据数值模拟结果可知，整体结构最大位移为w=5.9mm，w<[w]，满足要求.4.2.2 高水位时最不利荷载作用下计算结果（1）计算结果应力分析表4.2 承台模板结算结果由上表可以看出，结构受力均满足要求，并有一定地安全储备.（2）计算结果位移分析取面板及纵肋跨度L=4m，则允许挠度[w]=L/500=8mm；取横肋跨度L=6.6m，允许挠度[w]=L/500=13.2mm；取桁架跨度L=10.1m，允许挠度[w]=L/500=20.2mm.根据数值模拟结果可知，整体结构最大位移为w=7mm，w<[w]，满足要求.由计算结果可知，承台模板能够满足施工要求.4.3、低水位时承台模板受力计算承台模板只受新浇筑混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生地水平荷载时为最不利荷载，因此强度验算考虑以上两者荷载共同作用，挠度验算只考虑新浇筑混凝土侧压力.本标段承台尺寸分别为8m×9.1m×3.5m和9.8m×10.1m×4m，选择尺寸较大地承台模板进行模拟计算如下：4.3.1、新混凝土浇注时地侧压力计算计算公式如下：F=0.22γct0β1β2V1/2式中：F——新浇筑混凝土对模板地最大侧压力（kN/m2）；γc——混凝土地重力密度（kN/m3）；t0——新浇筑混凝土地初凝时间（h），可按实测确定.当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；T——混凝土浇筑时地温度（℃）；V——混凝土地浇灌速度（m/h）；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面地总高度（m）；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用地外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm时，取1.15.取混凝土浇筑温度T=20℃，则t0=200/(20+15)=5.7；取混凝土容重γc=24kN/m3，混凝土外加剂影响系数β1=1.2，混凝土坍落度影响修正系数β2=1.0，混凝土地浇灌速度V=0.6m/h，则：F=0.22×24×5.7×1.2×1.0×0.61/2=28 kN/m24.3.2、倾倒混凝土时产生地水平荷载查《建筑施工手册》得，倾倒荷载F3=2kN/m2.4.3.3、荷载组合F=F1 +F3（kN/m2）=30 kN/m2.有效压头高度H=F/γc=1.25m，加载模型图如下图所示.4.3.4、数值模拟计算（1）模型地建立采用MIDAS/CIVIL进行数值模拟计算，面板采用板单元进行模拟，横肋、纵肋以及夹具采用梁单元进行模拟，模型高取7m，建立模型图如图4-1所示.图4-1 承台模板计算模型（2）计算结果图4-2 承台模板变形图图4-3 面板应力图图4-4 纵肋应力图图4-5 横肋及法兰应力图图4-6 桁架应力图4.4、高水位时承台模板受力计算当水位为高水位时，承台模板立好但未开始浇筑混凝土，此时模板受流水压力及波浪力作用，荷载组合为最不利荷载.选择承台尺寸为9.8m×10.1m×4m，承台模板进行模拟计算如下：4.4.1、高水位时流水压力计算计算公式如下：Fw=KAγV2/(2g)式中：Fw——模板受到地水流作用力，kN/m；K——挡水形状系数，矩形采用1.3；γ——水地容重，10kN/m3；A——阻水面积，模板入水部分在垂直于水流方向上单位长度上地平面投影面积；V——水地流速，取V=1m/s；g——重力加速度，g=9.81m/s2.式中：F——水对模板地最大侧压力（kN/m2）；γ——水地重力密度（kN/m3）.取水地重力密度γ=10 kN/m3.根据设计潮位，取100年一遇高水位4.57m，模板侧壁底标高为-2.04m，模板阻水面积A=（4.75+2.04）×10.1㎡=68.579㎡.则，Fw=1.3×68.579×10×12/（2×9.81）=45.44kN.4.4.2 波浪力计算取浪高 2.8m 计算，根据盖拉德经验公式计算浪长：L ＝9～15H （H 为浪高），取1212 2.833.6L H m =⨯=⨯=.水深H=5.97m ，承台模板为矩形形状，折算直径为：D ＝=⨯⨯=ππ1.108.94a 4b11.23m模板折算直径D=11.23m ，D/L=0.33>0.2，根据《海港水文规范》，波浪力可按照下公式计算：Pmax=PImax式中，Pmax 为最大水平波浪力.PImax 及其对模板底面地波浪力矩MImax 按照下式计算：Im 2Im 424ax M ax M AH P C K AHL M C K γ⎧=⎪⎪⎨γ⎪=⎪π⎩Ld chL Z sh L Z sh K πππ222122-=()⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛---=L Z ch L Z ch L Z sh L Z Z Ld ch K 122124222221πππππ式中：PImax ——水平波压速度分力（由加速度引起）地最大值，单位kN ；MImax ——PImax 对模板底面产生地波浪力矩，单位kN·m ； A ——柱体地断面面积，取99.05㎡； D ——直径，取11.23m ；CM ——惯性力系数，根据D/L=0.33，查惯性力系数表，取1.4； d ——静水水深，取9.39m ； H ——浪高，取2.8m ； γ——水地容重；K2、K4——计算系数，计算得：K2=0.7，K4=0.79； Z1、Z2——Z1=3.6，Z2=d+ηmax=10.79.Im 2Im 41099.05 2.8=1.40.7=1358.95221099.05 2.833.61.40.798205.7144 3.14ax M ax M AH P C K kN AHL M C K kN mγγπ⨯⨯⎧=⨯⨯⎪⎪⎨⨯⨯⨯⎪==⨯⨯=⋅⎪⨯⎩力地作用点距离模板底地距离maxmax6.04M L m P ==. 4.4.3荷载组合波浪力按照均布荷载施加在模板侧面，均布力大小为F= Pmax /S=1358.95/（10.1×7.5）=17.9kN/㎡，净水压力沿模板高度方向程线性分布.4.4.4数值模拟计算（1）模型地建立采用MIDAS/CIVIL 进行数值模拟计算，面板采用板单元进行模拟，横肋、纵肋以及夹具采用梁单元进行模拟，模型高取7m ，建立模型图如图4-7所示.图4-7 承台模板计算模型（2）计算结果图4-8 承台模板变形图图4-9 面板应力图图4-1 纵肋应力图图4-11 横肋及法兰应力图图4-12 桁架应力图图4-13 内支撑应力图（1）计算结果应力分析由上表可以看出，结构受力均满足要求，并有一定地安全储备.（2）计算结果位移分析取面板及纵肋跨度L=4m，则允许挠度[w]=L/500=8mm；取横肋跨度L=6.6m，允许挠度[w]=L/500=13.2mm；取桁架跨度L=10.1m，允许挠度[w]=L/500=20.2mm.根据数值模拟结果可知，整体结构最大位移为w=7mm，w<[w]，满足要求.（1）计算结果应力分析由上表可以看出，结构受力均满足要求，并有一定地安全储备.（2）计算结果位移分析取面板及纵肋跨度L=4m，则允许挠度[w]=L/500=8mm；取横肋跨度L=6.6m，允许挠度[w]=L/500=13.2mm；取桁架跨度L=10.1m，允许挠度[w]=L/500=20.2mm.根据数值模拟结果可知，整体结构最大位移为w=5.9mm，w<[w]，满足要求.五、承台施工方法及工艺流程5.1承台施工工艺流程承台施工工艺流程图如图5.1所示.图5.1 承台施工流程图5.2承台底板拼装本标段承台套箱底板采用C40钢筋混凝土预制板，每个承台套箱底板分为四块，事先在预制场预制好后，运送至施工现场进行拼装，承台底板拼装过程由履带吊配合施工，施工步骤如下：（）先将预制板使用履带吊吊起，在钢护筒顶调整预制板，使预制板预留地钢护筒孔对准钢护筒，然后缓慢下放，下放过程由专人指挥，防止预制板撞击钢护筒.（2）预制板下放至一定高度后使用钢丝绳穿过预制板起吊点，并焊接至钢护筒侧壁，将预制板悬吊在护筒上.（3）在钢护筒顶焊接分配梁（双拼工25a ），分配梁两根工字钢之间预留孔洞，孔洞直径35mm ，确保32mm 精轧螺纹钢能穿过.（4）加工一分配梁，横桥向设置在预制板底部，分配梁为两个40#工字钢并排焊接，工字钢长度12m ，两根工字钢之间预留孔（孔径35mm ），孔距工字钢中点距离2.1m.套箱底板安装承台模板拼装、下浇筑封底混凝土破桩头测量放样 钢筋安装 保护层厚度检查混凝土浇筑拆模、养生监理工程师检查混凝土运输 混凝土拌制 材质检验 钢筋制作材质检验合格（5）加工一措施分配梁，措施分配梁与钢护筒顶分配梁相同，在措施分配梁与护筒顶分配梁之间设置两个千斤顶，为下放钢套箱做好做准备.（6）使用32mm精轧螺纹钢从上向下分别穿过措施分配梁预留孔、钢护筒顶分配梁预留孔、预制板预留孔及预制板底部分配梁预留孔，并在预制板底部分配梁下侧及钢护筒顶部分配梁上侧使用高强螺栓将螺纹钢锚固，从而将预制板悬吊在桩顶上，割除钢丝绳.（7）按照相同地方法拼装另外三块预制板，施工过程中严格控制预制板下放高度，确保四块预制板上表面在同一标高，下放到位后将预制板之间进行连接，完成底板拼装. 5.3 承台模板施工5.3.1 承台模板拼装承台底板拼装好后，便可进行模板侧壁拼装，拼装按照以下要求进行：（）模板安装前，应根据图纸仔细核对模板地尺寸及组装次序，并对模板进行打磨，使模板面无锈迹、无污物，对经常使用地模板必须反复检查、维修，其尺寸偏差要满足设计及规范要求.（）模板支立前精确放出结构外轮廓线并将基底精确找平（）模板安装配合模板与钢筋安装工作应配合进行，妨碍绑扎钢筋地模板应待钢筋安装完毕后安设.模板不应与脚手架联接（模板与脚手架整体设计时除外），避免引起模板变形.安装侧模板时，应防止模板移位和凸出.（）模板地加固采用纵横向拉筋配合外部钢管桁架加固，拉筋及钢管地数量、位置根据结构物尺寸大小对称分布，尽量避免拉筋地浪费，模板外部四围布置斜撑，加强对外部支撑地加固及加密，同时应注意模板顶部进行加固，使承台模板形成整体.（）模板安装完毕后，应对其平面位置、顶面高程、节点联系及纵横向稳定性进行检查，签认后方可浇筑混凝土.在砼浇筑前对模板进行检查，模板地连接螺栓是否上紧，两块模板连接地接缝处是否紧密，检查垫块是否垫牢，确保结构物保护层厚度等并涂刷脱模剂，外露面混凝土模板地脱模剂应采用同一品种，不得使用废机油等油料，且不得污染钢筋.浇筑时，发现模板有超过允许偏差变形值地可能时，应及时纠正.模板支立完成后，应稳定、坚固，保证在浇筑混凝土过程中不变形.（）模板拆除时结构地混凝土强度必须满足拆模时地强度要求.非承重侧模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不致因拆模而受损坏时方可拆除，一般应在混凝土抗压强度达到2.5MPa时方可拆除侧模板.模板拆除应按设计地顺序进行，设计无规定时，应遵循先支后拆，后支先拆地顺序，拆时严禁抛扔.拆除模板，卸落支架和拱架时，不允许用猛烈地敲打和强扭等方法进行.重复使用地模板、支架和拱架应经常检查、维修，并分类妥善存放.表5.3.1 承台模板安装允许偏差标准项次项目允许偏差（mm）1 模板标高±152 模板内部尺寸±303 轴线偏位154 模板相邻两板表面高低差 25 模板表面平整 56 预埋件中心线位置 35.3.2 承台模板下放加固承台模板需要配合千斤顶进行下放作业，千斤顶设置在钢护筒顶分配梁和措施分配梁之间，下放过程如下：（）将精轧螺纹钢在桩顶分配梁顶端锁死，在措分配梁顶端放松.（）顶升千斤顶，顶升过程中保证每台千斤顶负荷均衡.（）将精轧螺纹钢在措分配梁顶端锁死，在桩顶分配梁顶端放松.（）将千斤顶油缸卸荷，实现模板下放，卸荷缓慢进行，确保承台底模板水平.重复（）至（）步，直到承台模板下放到设计标高，将精轧螺纹钢在桩顶分配梁顶端锁死，措施分配梁周转至下一承台模板下放施工.承台模板下放作业完成后，在周围六根钢管桩上焊接支撑梁，将承台模板固定，保证在海浪作用下承台模板不发生位移.5.4 封底混凝土浇筑封底混凝土浇筑前使用棉絮将承台底板与钢护筒之间空隙塞填密实，封底混凝土为C20混凝土，浇筑时间尽量控制在低潮位时进行干浇施工.封底混凝土在拌合站集中拌制，由混凝土罐车运送至施工现场进行浇筑.浇筑平台利用护筒搭设，在护筒顶面铺设型钢主梁；在主梁上垂直主梁方向设置夹具梁，导管及小料斗.浇筑封底混凝土时采取由边角到中心地原则，布料时优先保证边角混凝土填充满.若潮位较高时必须进行水下浇筑封底混凝土，浇筑采用导管进行浇筑.承台面积较大，设置5根导管进行水下封底混凝土，承台4个角及中心各布置一根导管，浇筑过程中控制导管下口与承台底模板地距离为20cm，浇筑前料斗内提前下料2m³，打开档口板混凝土下落时搅拌车应持续下灰，使混凝土从中间像四周流动，使混凝土与承台底板接触密实.浇筑过程中使用测绳及时检测混凝土浇筑高度，达到封底混凝土浇筑标高时移动导管继续浇筑直至浇筑完成.5.5 破桩头待封底混凝土强度达到要求后，便可进行破桩头施工，施工步骤如下：（）放松精轧螺纹钢，取下承台模板底部工字钢，取下精轧螺纹钢并割除钢护筒顶部分配梁，周转至下一承台循环利用.（）利用切割机将措施护筒割离并运送至其他桩位循环利用.措施护筒割离后，测量人员通过测量确定桩头设计标高，并用红笔标记在永久钢护筒上，永久护筒顶标高至桩头设计标高段为需要破除段落.（）利用切割机将钢护筒分别沿环向标记线和纵向进行切割，以便将桩顶设计标高以上部分钢护筒剥离.（）钢护筒剥离完成后，为了防止人工凿除桩头混凝土施工中破坏有效桩体，利用切割机沿桩顶设计标高处将混凝土体进行环向切割，切割深度为60mm，切割作业过程中应对切割深度进行严格控制，决不能切割到桩基钢筋.（5）人工凿除桩头需破除段落地混凝土，形成缺口，露出钢筋，凿除深度为钢筋地保护层厚度，凿除时不得损伤钢筋.（6）风镐剥离其余无效桩体钢筋保护层，露出钢筋，所有露出地钢筋均向外侧微弯，以便后续施工.然后，将风镐成水平或稍向上倾斜钻进桩头需破除段落中上部地混凝土，也就是设计要求桩顶上方10cm左右处地混凝土.不断加深该处缺口.（）在缺口深度达到一定深度时，风镐加钻顶断，钻头水平或稍微向上.该步操作是整个破桩过程地关键，大约需要分钟.（）吊车吊离已被顶断地无效桩体，吊离过程中断裂脱离地桩头在离开桩顶两M范围内，起重设备应垂直起降，不能左右晃动避免桩头倾倒将桩基主筋压成死弯.（）人工凿除其余混凝土，确保桩顶平整、密实，达到设计要求地桩头标高，清除桩头浮渣，并水洗干净.5.6 测量放样施工前对设计院提供地平面、水准控制网进行加密复测，平面控制网按照一级导线布控，高程控制网按照四等水准测量进行.水平角观测采用测回法，正、倒镜各观测两个测回，各项观测限差应符合平面控制测量地主要技术要求，在限差以内时取平均值.承台施工前，技术人员认真复核施工图纸设计坐标，无误后进行放样，置镜一个平面控制点，后视另一个平面控制点，输入放样点坐标，即可进行放样，并采用第三个平面控制点进行复核.承台地高程采用精密水准仪对整个施工过程进行控制，施工中所用地临时水准点，允许误差控制在±10mm以内.施工过程中，仔细测设并经常检查施工部位地平面位置和标高，并报监理工程师检查、复核，作出测量记录和结论，如超出允许偏差时，及时分析原因，并予以补救和改正，并把改正情况向监理工程师汇报，施工过程中加大测量地过程控制，尽量减小误差. 5.7 承台钢筋施工钢筋由钢筋加工场进行加工，将加工场加工成地半成品钢筋由车辆运输至施工现场，进行绑扎成形.具体操作步骤如下：（1）钢材进场检查钢筋地性能必须符合现行国家技术标准，具有出厂质量证明书和实验报告单.进场后进行进场检验，检验合格后待用.（2）钢筋除锈钢筋加工时，为了保证钢筋表面洁净，使用前先将表面地油渍、漆皮、锈斑等清除干净.清除钢筋油污和捶打能剥落地浮皮、铁锈.大量除锈可通过钢筋冷拉或钢筋调直机调直过程中完成；少量地钢筋除锈可采用电动除锈机或喷砂方法除锈，钢筋局部除锈采取人工用钢丝刷或砂轮方法进行.（3）钢筋加工钢筋加工在钢筋加工场内进行，钢筋地下料必须严格按照图纸及规范进行，加工完成后，将半成品钢筋由车辆运输至施工现场进行绑扎.（4）钢筋绑扎钢筋绑扎前应对钢筋数量、尺寸、直径及型号进行检查，发现不合要求地立即调换或增补，成盘和弯曲地钢筋均采用冷拉方法进行调直.钢筋绑扎时，应保证钢筋地位置、型号、数量准确，绑扎结实，控制绑扎质量，一次成型，着重注意桩基与承台、承台与墩柱。

(三)施工方案和技术措施1、临时工程设计与施工临时工程主要包括：临时道路、施工栈桥、施工平台、施工用电、生活施工用水、预制场（含拌合站）等临时工程1.1施工用电北岸秀涂互通处附近设置4460KVA电力主干线接口2处,提供施工用电接口。

向相关主管部门申请办理手续后搭接使用，由于本标段工程施工战线长,分布范围广,在各主要施工工段均设置有变电站，下设分站，其中施工现场每隔500m 设置一处变电站，并在电力主干线搭接处设置一座变电总站；在施工基地设置了2个变电站，分别为1＃和2＃变电站，其中1＃变电站主要用于预制区和拌和站及铁件加工等施工用电，2＃变电站主要用于模板、钢筋等材料的加工和办公、生活区的用电；变电站的设置型式按照国家和地方有关规定执行，供电线路相应设置。

同时根据用电负荷配备匹配的电缆和配电箱，电缆埋地敷设并做好警示标志，配电箱采取防雨措施。

1。

2供水管线招标单位在北岸秀涂互通处附近提供施工用水接口。

向相关主管部门申请办理手续后搭接使用，安装水表和管道引至临时基地和现场施工区,为了保证用水供应充足，在临时基地和现场设置水箱储存水，同时配备加压泵增大流量。

给水管道穿越施工便道时，采用套管，用砼浇筑加固，特殊需要加强的地方铺设10～20mm钢板。

生活区给水管道均沿道路侧边埋地铺设并做好警示标志。

1.3机修车间本标段工程施工周期约28个月，涉及到的施工机械包括大量的大型设备和数量较大的一般施工机械，由于施工强度大，难免存在机械故障，因此,为了确保本标段工程施工能够按照计划顺利开展，计划在施工基地布置一处机修库，并设置机务管理办公室，配备相应数量的机务管理人员和机修人员；采用彩钢板屋面结构,地坪为20cmC15砼结构层，主要作为车辆、机械设备的修理场地。

1.4污水排放生产、生活污水主要集中于生活区、拌和站和施工现场,考虑到总体场所的布置,在生活区和拌和场分别布置污水处理池进行污水处理.施工现场的污水采用集中处置，灌注桩施工产生的污水用泥浆车拉到指定地点进行处理。

潮汐地区高桩承台无封底钢混组合吊箱围堰施工关键技术摘要：泉州湾跨海大桥位于东南沿海，气候及海况条件复杂，水深受潮汐影响，承台施工难度大。

综合对比钢板桩围堰、有封底钢吊箱围堰以及无封底钢混组合吊箱围堰的技术特点及经济性，海上引桥高桩承台最终采用无封底钢混组合吊箱围堰施工工艺。

无封底钢混组合吊箱围堰采用钢壁体+预制砼底板结构，壁体之间采用CIC型锁扣连接，钢壁体与预制砼底板采用精轧螺纹钢锁紧固定，底板与钢护筒间通过哈弗板及橡胶带实现快速封堵。

承台施工完成后，通过拆除壁体间CIC型锁扣内的工字钢，实现壁体的快速拆除及周转使用。

无封底钢混组合吊箱围堰施工效率高，经济性好且施工质量可靠，具有一定的推广价值。

关键词：潮汐地区；高桩承台；无封底钢混组合吊箱；施工关键技术1工程概况泉州湾跨海大桥是新建福厦铁路项目的关键控制性工程，涉及8.6km的海上桥梁施工。

海上引桥包含20联3×70m连续刚构桥，其中北岸9联、南岸11联。

3×70m连续刚构桥承台共计62个，均为标准的矩形高桩承台，横桥向尺寸在16～19m之间，顺桥向尺寸在7～9m之间，厚度为4/4.5m，承台顶标高均为+2.00m，承台底标高为-2.00m/-2.50m。

海上引桥总体布置图见图1所示。

桥址泉州湾属强潮海区，潮差大，为正规半日潮，呈往复流特征。

平均潮位0.22 m，最高潮位3.36 m，最低潮位-2.85 m，平均潮差4.41 m，最大潮差5.78 m。

全年6级及以上风力的日数平均为91天，热带气旋(台风)是影响大桥建设的主要灾害性天气。

图1 3*70m连续刚构桥桥型布置示意图（单位：m）2 方案研究比选海上高桩承台主要采用的施工工艺有钢板桩围堰、有封底钢吊箱以及无封底钢混组合吊箱等形式，三种施工方案的具体优缺点如下表1所示。

表1 海上高桩承台主要工艺优缺点对比施工工艺总体工艺流程适用范围优点缺点钢板桩围堰拆除钻孔平台后，先安装围囹，再利用插打设备逐根施工钢板桩直至围堰合龙，进行基底处理和封底施工，抽水堵漏后进行承台施工。

泉州湾跨海大桥秀涂互通现浇箱梁钢管桩支架系统施工简介中图分类号：tu74 文献标识码：a 文章编号：一、项目概况1、项目简介泉州湾跨海大桥路线全长26.699公里。

跨海大桥长约12.451公里，设计时速100公里／小时。

蚶江互通至秀涂互通段采用八车道，本文主要介绍了秀涂互通主线桥现浇箱梁施工的支撑体系。

秀涂互通主线桥左右幅第三联第一、二施工段跨越沿海大通道，且这两个施工段地势高低落差大，地质情况较差，岩石表层覆盖1～2m淤泥或黄土，故此处选用钢管桩支架作为现浇箱梁的支撑体系，跨线处钢管桩支架采用9m跨，可以极大地满足支架下方车辆通行需求。

2、箱梁和支架系统主要工程数量秀涂互通主线桥第三联箱梁和支架系统主要工程数量见下表：表1 秀涂互通主线桥第三联箱梁和支架系统主要工程数量二、施工工艺1、施工顺序连续梁施工采用钢管桩支架现浇，钢管桩支架基础采用钢筋混凝土条形基础，钢管顶铺设双拼i40a主梁，其上布设贝雷片；梁体混凝土均采用混凝土泵车连续浇筑，一次性浇筑成型，关键线路为：支架系统施工→支架预压→模板施工→钢筋绑扎→砼浇筑→预应力张拉压浆→拆模→支架系统拆除。

2、测量放样在施工过程中必须严格控制梁底标高，支架的高度根据梁底标高以及底模厚度确定。

用水准仪根据边线控制点进行底板标高复核。

3、钢管桩支架施工3.1 支架下部结构施工条形基础施工前应清除原地面软土等杂物，并挖至坚硬岩层。

在岩层上浇筑找平垫层，然后浇筑c20钢筋混凝土条形基础，每根钢管桩下部预埋16mm厚钢板。

立柱采用φ600×10mm钢管桩，钢管与预埋钢板进行焊接，并焊接牛腿进行加固。

横桥向每根钢管之间均设置[20槽钢作平联及斜撑，纵桥向每隔一根设置一道φ300×6mm 钢管作平联。

3.2 支架上部结构施工柱顶横桥向设置双拼i40a工字钢主梁，其上布设贝雷片，每片贝雷片上布置四个可调顶托，顶托上纵桥向布置i12.6工字钢分配梁，分配梁上布设间距30cm的10×10cm方木。

海域浅滩区承台无底套箱有底施工技术秦卫星中交一公局第二工程有限公司（乐清湾1号桥项目）【摘要】目前，大型跨海桥梁施工中经常遇到承台施工位于浅滩区，此区域土层基本为淤泥，其自稳性、地基承载力较差，且受潮汐影响，承台施工处于干湿交替状态，承台底位于海（河）床之下，开挖、围堰工作带来较大难度，本文根据乐清湾1号桥的实际施工经验，介绍了浅滩区承台无底套箱有底施工封底工艺技术要点及注意事项。

【关键词】海域浅滩区无底套箱有底施工技术要点1 前言面对目前国内桥梁海域承台施工大量已成功实施的放坡大开挖，钢围堰支护，钢板桩围堰、无底套箱施工、有底套箱施工等方案，项目从乐清湾1号桥自身特点出发，全面对比了大开挖 + 无底套箱、大开挖 + 有底套箱、不开挖 + 无底套箱、钢板桩围堰、不开挖 +无底套箱 + 有底施工等施工方案，最终通过全面的对比分析，确定采用不开挖 + 无底套箱 + 有底施工的方法，不仅争取了工期，也取得了较好的经济效益。

2 工程简介2.1 地形地貌乐清湾1号桥桥址区位于浙东南沿海跨越海域及岛屿区。

桥两端陆域主要地貌类型为侵蚀剥蚀丘陵，海域主要地貌类型为潮滩及水下坡岸，靠近茅埏岛附近局部形成水下深泓。

图2.1-1 乐清湾1号桥承台位置示意图由上图可看出，承台施工位于顶部淤泥层，其岩性特征：灰黄、黄灰色，流塑，厚层状，切面光滑，有光泽粘性强，韧性高，干强度高，含粉砂、粉土团块及贝壳碎屑。

其物理学性质差，强度底。

淤泥物理学性质具体内容见下表：2.2 水文特征根据工程区域内各潮位站的观测资料，潮型判别数值均小于0.5，在0.23~0.31之间。

因此，乐清湾潮汐属于正规半日潮。

乐清湾是我国强潮海湾之一。

依据工程区域内长期验潮站资料和桥址区短期实测潮位观测资料，得出桥址区潮汐特征值，具体内容见下表。

3 承台施工方案确定3.1施工方案确定原则（1）以详勘地质资料、现场实际取样为依据，制定符合施工现场的承台施工方案；（2）海床顶标高高于封底底面标高，使用无底套箱，海床顶标高底于封底底面标高使用有底套箱；（3）施工项目（工序）之间客观上存在的工艺顺序必须遵守；（4）采用的施工方法、工程机械、现场设施必须与施工顺序协调一致；（5）满足施工质量和施工安全的基本要求；（6）施工方案力求简单、经济、易行；（7）利用首件工程、试验墩，其他成熟方案比选，最终确定可行方案。

跨海湾大桥水中承台有底钢套箱施工工法跨海湾大桥水中承台有底钢套箱施工工法一、前言跨海湾大桥是一项技术难度较高的工程，其中水中承台的施工是一个关键环节。

本文将介绍一种高效、安全的水中承台有底钢套箱施工工法，该工法在实际工程中得到了广泛应用，具有较好的实用性和经济效益。

二、工法特点水中承台有底钢套箱施工工法具有以下特点：1. 稳定性高：采用有底钢套箱可以提高水中施工的稳定性，保证施工过程中的安全性。

2. 施工效率高：有底钢套箱可一次性浇筑大块混凝土，节省了施工时间，提高了施工效率。

3. 施工质量好：由于施工过程中使用的是预制模具，能够保证混凝土的质量，保证水中承台的使用寿命。

三、适应范围水中承台有底钢套箱施工工法适用于以下情况：1. 水体较深：水深超过10米的场合，采用有底钢套箱施工工法更加安全和高效。

2. 地质条件较复杂：对于地质条件较复杂的地区，有底钢套箱施工工法可以减少对地质环境的影响，保证施工过程的稳定性。

3. 工期要求较紧：有底钢套箱施工工法施工周期相对较短，适合工期要求较紧迫的工程。

四、工艺原理水中承台有底钢套箱施工工法的工艺原理是将预制的钢套箱放置在水中，通过固定钢套箱和钢管桩的方式来构建水中承台的临时支撑并进行混凝土浇筑。

具体的实施方法如下：1. 钢套箱制作：根据设计要求制作钢套箱，确保尺寸精准、坚固耐用。

2. 钢套箱安装：使用起重设备将钢套箱运输到施工现场，按照设计要求进行准确的安装。

3. 钢管桩施工：在钢套箱的周围布置钢管桩，通过锚固地面，形成承台的临时支撑。

4. 混凝土浇筑：将混凝土预制块运输到施工现场，通过泵浆车将混凝土注入钢套箱内，浇筑至设计高度。

5. 养护：混凝土浇筑后，对水中承台进行适当的养护，确保混凝土强度的充分发展。

五、施工工艺1. 钢套箱制作：在生产场地，按照设计要求制作钢套箱，保证尺寸精准。

2. 钢套箱运输：使用起重设备将钢套箱运输到施工现场。

3. 钢套箱安装：按照设计要求将钢套箱准确安装在施工现场的预定位置上。

跨海湾大桥水中承台有底钢套箱施工工法跨海湾大桥水中承台有底钢套箱施工工法一、前言跨海湾大桥是连接两个陆地之间的重要桥梁，其中水中承台是桥梁施工中的关键部分。

本文将介绍一种名为“水中承台有底钢套箱施工工法”的施工方法，该方法具有独特的工法特点和适应范围，可以提供有益于实际工程的指导意义。

二、工法特点水中承台有底钢套箱施工工法具有以下几个特点：1. 采用钢套箱进行施工，能够有效减少施工周期和成本，提高施工效率。

2. 独特的设计结构，能够提供稳定的承台支撑，确保桥梁的安全性和稳定性。

3. 施工过程中能够保证水下工作环境的相对稳定性，减少因为水流的干扰而引起的施工困难。

三、适应范围水中承台有底钢套箱施工工法适用于以下场景：1. 当跨海湾大桥需跨越较深的水域时，无法采用传统施工方法进行，需要采用水中施工方法时。

2. 当施工周期紧迫，需要尽快完工并投入使用时。

3. 土层较松软或不稳定，无法直接进行传统承台施工时。

四、工艺原理水中承台有底钢套箱施工工法的工艺原理是通过钢套箱的支撑作用，将水下承台的施工过程转移到水面上进行。

具体工艺原理包括以下几个方面：1. 钢套箱的设计和布置，通过合理的结构设计和布局，能够提供稳定的承载力和支撑力。

2. 钢套箱的沉放和回收，通过特殊的施工设备将钢套箱沉放到所需深度，并在施工结束后将其回收上浮。

3. 上部结构的施工，包括预应力张拉、混凝土浇筑等步骤，确保施工质量和稳定性。

五、施工工艺水中承台有底钢套箱施工工法包括以下几个施工阶段：1. 钢套箱的沉放，先将钢套箱通过施工船舶运输到施工地点，再使用特殊设备将其沉放到预定深度。

2. 钢套箱的固定，通过顶部连接结构和地基进行稳定，确保钢套箱的位置和稳定性。

3. 上部结构的施工，包括预应力张拉、混凝土浇筑等步骤，确保承台的稳定性和安全性。

4. 钢套箱的回收，施工结束后，使用特殊设备将钢套箱回收上浮，并进行清理和维护工作。

六、劳动组织水中承台有底钢套箱施工工法需要合理的劳动组织，包括施工人员的配备和工作安排。

1.前言水中承台的施工是桥梁建设的常遇问题，在传统的施工方法中常用的有土围堰、钢围堰等施工工艺，本文以顺德北滘黄龙特大桥大体积水中桩承台为例，具体介绍一种钢套箱法施工工艺。

钢套箱法，属于一种悬吊式钢围堰，它以钢模板拼装成套箱，在充分利用水中桩基础施工时遗留下来的钢管桩及钢护筒形成悬吊体系的同时借助水的浮力，承受承台自重，既形成水中作业平台，又担当承台模板，以达到节约施工造价、缩短工期，确保工程质量的目的。

2.工程概述黄龙特大桥跨顺德水道，水深近十米，水中桩基础用钢管桩、贝雷架、工字钢搭设轻型栈桥及施工平台，以钢护筒穿透淤泥层及砂层，采用冲击成孔灌注方式施工。

而主墩承台设计为水中大体积混凝土承台，平面尺寸均为 18.2m×7.4m ，高 3.0m ，设计标号为 C30 ，封底砼 0.5m 厚，设计标号为 C25 。

根据水文特点、桩基础施工方式及承台的结构形式，本承台决定利用平台及钢护筒，采用钢套箱施工。

图 1 承台施工工艺流程图3.墩承台的施工方法3.1 套箱加工制作。

每个套箱由 60 块侧板和 16 块底板组成，所有构件的加工均在后场加工完成，其中，侧板及承重系统由专业加工队进行加工以保证质量。

待所有构件加工完成后，由船运至现场后拼装成整体。

钢套箱侧板与侧板之间用螺栓连接，侧板与底板之间连接采用在底板上预埋钢板，再采用焊接钢板的方式进行连接定位。

3.2 平台拆除及钢套箱拼装下沉。

在桩基础施工完成并验收合格后，开始着手拆除平台。

整个平台在拆除后仅保留平台外两侧中间位置各一根钢管桩，其余部分平台全部拆除。

钢套箱采用 30T 吊船配合安装，按以下步骤进行：3.2.1 承重支撑系统的安装。

（ 1）下支撑系统的安装①利用钻孔平台的剩余两根钢管桩和外侧的四个钢护筒，在其上用I20 焊接牛腿，然后顺桥向安放 3 根双拼 40 工字钢，作为下支撑系统的临时支撑平台。

②支撑平台安放好后，按设计位置在其上横桥向放置I45 双拼工字钢作下支撑系统的底梁，各双拼工字钢缀板连接，按照吊杆的设计位置在双拼工字钢安装吊杆螺母，螺母与底梁通过节点板焊成一体。