目录1、工程概况2、编制说明3、方案总体部署4、施工难点及解决对策5、后浇带盖板设计6、后浇带支持设计7、施工准备8、施工方案9、质量保证措施10、安全保证措施11、绿色施工措施1、工程概况1.1项目概述工程名称：安庆碧桂园三期C区工程工程地点：安庆市东郊余桥村工程规模：总建筑面积约251515.85m2，建筑层数：地面30、28、24层，地下一层。
结构形式：筏板基础，主体为剪力墙结构，地下室框架结构建设单位：安庆碧桂园房地产开发有限公司监理单位：广东国晟建设监理有限公司设计单位：广东博意建筑设计院有限公司地质勘察：安徽工程勘察院1.2设计概况安庆碧桂园三期9#、10#、19#、20#、地下室C段工程，共4栋，其中9#、20#楼地下一层，地上二十八层，其他楼栋均为地下一层地上三十层。
地下一层层高3.7m，顶板厚250mm,底板厚500mm。
建筑设计使用年限为50年，抗震设防烈度为7级，结构形式为框架剪力墙结构。
1.3沉降后浇带的设置本工程主楼高度高，地下室面积较大，主楼以外的地下室不出地面，主楼和纯地下室部分之间的基底压力差异大，沉降差异大。
同时，地下部分结构纵、横方向的长度均超过规范伸缩缝最大间距的规定。
由于建筑使用功能的要求，地下室不能设永久缝。
为解决沉降差异问题，在主楼和纯地下室连接部位设沉降后浇带，后浇带浇注的时间根据沉降观测结果确定。
1.4质量、安全、工期目标按专用条款约定的国家相关企业及工程所在地技术规范及质量验收评定标准、验收合格等。
合同工期671日历天。
2、编制说明2.1目的：根据设计要求，沉降后浇带需主体结构完工、主楼和纯地下室消除沉降差异后浇筑。
为确保样板展示区进度要求，在地库顶板结构施工完毕后，对现场进行合理的平面布置（附图：后浇带先封闭平面布置图），我们必须采取特殊施工方法达到预期目标，特制定此方案。
2.2编制依据：1）安庆碧桂园三期9#、10#、19#、20#、地下室C段工程施工现场及周边现有建筑情况2）安庆碧桂园三期9#、10#、19#、20#、地下室C段工程施工合同3）安庆碧桂园三期9#、10#、19#、20#、地下室C段工程施工组织设计、回填土施工方案、模板施工方案、防水施工方案、钢管自密实混凝土施工方案。
4）安庆碧桂园三期9#、10#、19#、20#、地下室C段工程施工图纸5）依据规范标准3、方案总体部署：3.1用盖板覆盖沉降后浇带提前制作混凝土盖板，使盖板混凝土强度达到100%。
后浇带钢筋隐蔽验收后，用混凝土预制盖板进行覆盖。
3.2施工防水层及保护层梁板混凝土达到设计强度80%后，开始施工防水层及保护层。
3.3地下室覆土回填回填土分层夯实，取样合格后进行场地硬化、形成环形道路，重新进行现场总平面布置，考虑专业安装及二次结构的场地安排。
3.4 浇注后浇带混凝土待主体结构施工完，分析沉降观测数据，经确认主楼沉降稳定后浇注后浇带混凝土。
自密实混凝土是具有很高流动性而不离析，不泌水，能不经振捣完全依靠自重流平并充满模型和包裹钢筋的新型高性能混凝土，正好适合本工程地下室顶板后浇带浇注施工，价格稍高，用量不大，容易接受。
4、施工难点及解决对策本工程为高层建筑，基础为连体大型地下车库，在建筑行业沉降后浇带提前回填覆土的先例没有找到适合本工程的。
经过集思广益，研究分析，有以下难点需要解决：4.1 盖板设计由于地下室顶板覆土3.0m（考虑展示区的园林绿化），盖板跨越后浇带属承重构件，需要经过计算，设计出受力钢筋、混凝土强度及构件尺寸。
4.2后浇带两侧的结构安全后浇带两侧梁板属悬臂结构，受力形式完全不同于设计结构构件，不能承受地下室顶板覆土3.0m压力，经过与设计沟通，需在后浇带两侧做双排支撑，且由基础底板生根到地下一层顶板，为保证支撑体系的稳定有效，需要做架体设计，计算其受力安全性能。
4.3后浇带混凝土的浇注盖板封闭覆土回填完成后，混凝土浇注成为最大难题，普通混凝土及常规浇注振捣方法无法达到施工质量要求，直接影响结构安全。
采取在反梁顶盖板处预留废泵管（直径125钢管）作为排气、观察管，在后浇带板底安装浇注泵管接口，采用自密实混凝土顶升技术，用混凝土拖式泵将自密实混凝土顶入后浇带内。
同时在排气、观察管口观测混凝土浇筑高度，如果高出反梁则浇注完成，否则在混凝土初凝前灌入CGM灌浆料，保证反梁构件的完整。
5、后浇带盖板设计5.1后浇带盖板设计说明：1）盖板设计为单向板，单层钢筋，主筋Φ14@130，分布筋Ф6@200。
混凝土采用C30以上标号，受力钢筋保护层厚15mm。
2）盖板长度根据实际反梁间跨度确定，不应大于2m，利于运输，防止断裂。
3）盖板预埋M1Ф8钢筋吊环，安装时吊装用。
4）反梁盖板长度同梁宽，均预埋废泵管。
5）钢筋均采用结构剩余废料，如无图示规格钢筋废料，可采用其他规格废料等强代替。
盖板加工制作详见图3。
定(不大于2分布筋1-1剖面-1层后浇带盖板1吊环6间距200图3 地下室顶板后浇带盖板设计图5.2 后浇带盖板计算盖板选用C30混凝土，板厚度为80mm，宽度为1300mm；上覆盖种植土，容重20 kN/m3、覆土高度3.7m（考虑回填局部堆积高度）；活荷载为4 kN/m3。
1）种植土自重：3.7m×20 kN/m3×1m=54.00 kN/m22）盖板自重：25 kN/m3×0.08m=2.00 kN/m23）恒荷载标准值：gk=56 kN/m24）活荷载标注值：qk=4 kN/m25）荷载计算值：p=1.2×56 kN/m2+1.4×4 kN/m2=72.8 kN/m26）取1000mm板为计算单元，p=72.8 kN/m7）弯矩计算：M=281pl=200.18.7281⨯⨯=9.1mkN•8）截面计算:cf1α=14.32/mmN选用HRB335级钢筋，yf =2102/mm N201bh f M c s αα==()26358010003.14101.9-⨯⨯⨯=0.314由表查得相对受压区Max α=0.399，计算s α=0.314<Max α=0.399,可以按单筋截面进行计算。
s γ=)211(5.0s α-+⨯=0.8050h f MA s y s γ==()3580805.0210101.96-⨯⨯⨯=11962mm9）配筋： 选14@130（sA =11842mm ）6、后浇带支撑设计6.1搭设方式与主要参数1）后浇带两侧分别设置双排脚手架支撑，立杆纵横间距600mm ，内侧立杆距后浇带边缘100mm ，立杆自由端长度不大于350mm ；大小横杆步距1800mm ，且不少于3道，纵横扫地杆距地300mm ；脚手架立杆底部设置50 x 100 x 250mm 木方垫块，立杆上用U 型托托住100x100木方顶紧梁底；后浇带两侧双排脚手架用脚手管连成一体以增加脚手架的稳定性，其间距同立杆，步距同小横杆。
2）钢管Φ48×3.5单位重量37.67N/m ，直角扣件单位重量12.95N/个。
3）脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm ，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，泵管脚手架搭设在基坑内，不考虑风荷载。
4）汽车行车道位置加固以汽车行车道加固专项施工方案为准。
6.2荷载计算：1）自重：种植土按容重20 kN/m3、厚度3.7米（考虑局部堆积较厚）；板悬挑长度最大值为：2m ，后浇带支顶后悬挑板按两端简支考虑。
种植土在-1层顶板产生的土压力为：20×3.7=74 kN/m2板自重：0.3×1×1×2.5×103×9.8×10-3=7.36 kN/m2后浇带边缘处板荷载为：（74+7.36）×2/2=81.36 kN/m2）活荷载按4KN/m2载（每平米400kg压力）6.3支撑验算：1）立杆计算（脚手架自重相对于土重力可忽约不计）：a、立杆间距600mm，其板边缘线型荷载对立杆产生的压力为Gk=81.36×0.6=48.816kNb、立杆的轴力设计值N=1.2(NG1k+ NG2k)+ 1.4∑NQk；其中：NG1k——脚手架结构自重标准值产生的轴向力，NG1k=48.816 kNNG2k——构配件自重标准值产生的轴向力。
NG2k=0kN；NQk——施工荷载标准值产生的轴力总和，∑NQk=4kN；当不考虑回填时机械振动产生的冲击载：N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4∑NQk=1.2×(48.82+0)+ 1.4×4=64.18kN在上述计算荷载的基础上乘以1.5倍保险系数即N’=1.5×N=1.5×64.18=96.27 kNc、立杆计算长度确定：Lo=μh其中：μ考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取μ=2；h立杆步距，h=1.8m；则：Lo=2×1.8=3.6m；d、立杆的稳定性计算：0.9N/фA≤f/rm’；其中：ф——轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比λ查表C 取值；当λ＞250时，ф=7320/λ2；A——立杆的截面面积A=4.89cm2；i——截面回转半径i=1.58cm；f——钢材的抗压强度设计值f=205N/mm2；rm’ =1.59*（1+η）/（1+1.17η）η为活载标准值作用效应与恒载标准值作用效应得比值λ=L/i=3.6×102/1.58=229；查表C得ф=0.129；rm’ =1.59*（1+4/132.72）/（1+1.17×4/132.72）=1.57 则：0.9×96.27×103/0.129×4.89×102×2=0.9×76.31=68.68 N/mm2< f/rm’=205/1.57=130.57N/mm2；稳定性满足要求。
2)立杆地基承载力计算：应满足p≤fg的要求；其中：p立杆基础底面的平均压力，p=N/A，立杆底放10×25cm垫板，则p=96.27/0.10×0.25×2=1.92×104kN/ m2fg______地基承载力设计值，fg=kc*fgkkc——脚手架地基承载力调整系数，混凝土取1；fgk——地基承载力标准值，混凝土取40N/ m m2 ；则：fg=kc*fgk=1×40=40 N/ m m2 =4×104kN/ m2 ＞1.92×104kN/ m2，可满足承载力要求。
