模板支撑设计计算
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模板支撑计算方法模板支撑计算什么是模板支撑计算模板支撑计算是一种通过引用模板,进行计算和分析的方法。
模板是指已经存在的数据结构或算法,可以根据具体需求进行调用和定制化。
不同的模板支撑计算方法1. 表格计算模板•表格计算模板适用于处理大量的数据信息,如电子表格中的计算。
•常用的表格计算模板有 Excel、Google Sheets等。
•表格计算模板可以进行基本的四则运算、统计、排序等操作。
2. 图像处理模板•图像处理模板适用于处理图像的各种需求,如图像增强、边缘检测等。
•常用的图像处理模板有 OpenCV、PIL等。
•图像处理模板可以进行图像的各种处理和分析,如灰度化、滤波、特征提取等。
3. 文本分析模板•文本分析模板适用于处理文本数据的各种需求,如情感分析、关键词提取等。
•常用的文本分析模板有 NLTK、TextBlob等。
•文本分析模板可以进行文本的各种处理和分析,如分词、词性标注、情感分析等。
4. 机器学习模板•机器学习模板适用于训练和应用机器学习模型,如分类、回归等。
•常用的机器学习模板有 Scikit-learn、TensorFlow等。
•机器学习模板可以进行特征提取、模型训练、预测等操作。
如何选择适合的模板支撑计算方法选择适合的模板支撑计算方法需要考虑以下因素:1.数据类型:根据需要处理的数据类型选择相应的模板支撑计算方法,如表格计算模板适合处理结构化数据,图像处理模板适合处理图像数据等。
2.功能需求:根据具体的功能需求选择相应的模板支撑计算方法,如需要进行统计分析时可以选择表格计算模板,需要进行图像处理时可以选择图像处理模板等。
3.编程经验:根据自身的编程经验选择相应的模板支撑计算方法,如对于有一定编程经验的人来说,机器学习模板可能更适合;对于没有编程经验的人来说,表格计算模板可能更易上手。
模板支撑计算的优势和局限性优势•提供可复用的方法和算法,节省开发时间和成本。
•具备一定的通用性,可以应用于不同领域的数据处理和分析。
(二)、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算:模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。
一)楼板模板计算:按普通胶合板(1830×915×18)验算,龙骨间距600,按三跨连续梁计算。
1、荷载设计值1)模板自重:300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2)新浇砼重:24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3)钢筋自重:1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计:329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4)施工工人及设备重量:2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=(-0.10)×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N,由两块模板分别承担。
F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二)模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600,水平钢管间距1000(即龙骨的跨度),按三跨连续梁计算1、荷载1)模板:300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2)砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3)1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计:216+1728+79.2=2023.2N/m4)施工荷载:2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三)水平钢管采用¢48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000,按五跨连续梁计算。
二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m静荷载q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m活荷载q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m计算单元内的木方集中力为(1.890+1.192)×1.200=3.698kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载q = 3.699/1.200=3.082kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1×3.08×1.20×1.20=0.444kN.m最大剪力Q=0.6×1.200×3.082=2.219kN最大支座力N=1.1×1.200×3.082=4.069kN木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W = 37.33cm3;截面惯性矩I = 149.33cm4(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.444×106/37333.3=11.89N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m最大变形v =0.677×0.994×1200.04/(100×9000.00×1493333.4)=1.038mm木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!。
模板支撑体系计算书计算依据:1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性风荷载参数:荷载系数参数表:设计简图如下:模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算楼板面板应搁置在梁侧模板上,本例以简支梁,取1m单位宽度计算。
W = bh2/6=1000x13x13/6 = 28166.667mm3, I = bh3/12=1000x13x13x13/12 = 183083.333mm4承载能力极限状态% = 丫。
”1.35'5 +(G2k+G3k)xh)+1.4x/x(Q1k + Q2k)]xb=1x[1.35x(0.1+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x1=16.839kN/m正常使用极限状态q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb =(1x(0.1+(24+1.1)x0.4))x1 =10.14kN/m计算简图如下:W? TV?瞥HIP"」闻,,1、强度验算M max=q1l2/8 = 16.839x0.252/8 = 0.132kN-mo=M /W=0.132x106/28166.667 = 4.671N/mm2S[f] = 15N/mm2 max满足要求!2、挠度验算v max=5ql4/(384EI)=5x10.14x2504/(384x10000x183083.333)=0.282mmv=0.282mm<[v] = L/400=250/400 = 0.625mm满足要求!五、小梁验算q1 = 丫。
>1.'。
+(5+%9)+1.4*限9比+Q2k)]xb=1x[1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.277kN/m因此,q1静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb=1x1.35x(0.3+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.49kN/m q1活=Y0x1.4xW c x(Q1k + Q2k)xb=1x 1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/m 计算简图如下:1、强度验算M1= 0.125q1静L2+0.125q1 活L2=0.125x3.49x0.92+0.125x0.787x0.92=0.433kN-mM2 = q1L12/2=4.277x0.32/2 = 0.192kN-mM max=max[M], M2] =max[0.433, 0.192] = 0.433kN-m gM max/W=0.433x106/42667=10.15N/mm2<[f]=15.444N/mm2 满足要求!2、抗剪验算V1= 0.625q1静L+0.625q1活L=0.625x3.49x0.9+0.625x0.787x0.9 = 2.406kNV2=q1L[=4.277x0.3 = 1.283kNV max=max[V], V2]=max[2.406, 1.283] =2.406kNT max=3V max/(2bh0)=3x2.406x1000/(2x40x80) = 1.128N/mm2<[T]=1.782N/mm2 满足要求!3、挠度验算q=(Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.3+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.585kN/m挠度,跨中v max=0.521qL4/(100EI)=0.521x2.585x9004/(100x9350x170.667x104) = O.554mm<[v]=L/400=900/400=2.25mm;悬臂端v max= ql14/(8EI)=2.585x3004/(8x9350x170.667x104) = 0.164mm<[v]=2xl1/400 = 2x300/400= 1.5mm满足要求!六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1 = Y0x[L35x(G ik +(G2k+G3k)xh)+1.4x%x(Q ik +Q2k)]xb=1x[1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)+1.4x0.9x2.5]x0.25=4.345kN/mq1 静=Y0x1.35x(G1k +(G2k+G3k)xh)xb = 1x1.35x(0.5+(24+1.1)x0.4)x0.25 = 3.557kN/mq1活=丫/1.4*限91k + Q2k)xb =1x1.4x0.9x2.5x0.25 = 0.787kN/mq2= (Y G(G1k +(G2k+G3k)xh))xb=(1x(0.5+(24+1.1)x0.4))x0.25 = 2.635kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁,R max=1.25q1L=1.25x4.345x0.9=4.888kN按二等跨连续梁按悬臂梁,R1= (0.375%静+0.437q1活)L +q1l1= (0.375x3.557+0.437x0.787)x0.9+4.345x0.3 = 2.814kN主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.6R=max[R max,RJx0.6 = 2.933kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁,R'max = 1.25q2L= 1.25x2.635x0.9 = 2.964kN按二等跨连续梁悬臂梁,R'1= 0.375q2L +qj = 0.375x2.635x0.9+2.635x0.3 =1.68kNR'=max[R'max,R'Jx0.6 = 1.779kN;计算简图如下:2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN 2.933kN主梁计算简图一2、抗弯验算gM max/W=0.865x106/4490=192.748N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求!3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)T max=2V max/A=2x6.664x1000/424 = 31.436N/mm2<[i]=125N/mm2满足要求!4、挠度验算跨中v max=0.974mms[v]=900/400=2.25mm悬挑段v max=0.332mmS[v]=2x150/400=0.75mm满足要求!5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.001kN,R2=11.064kN,R3=11.064kN,R4=8.001kN 七、可调托座验算按上节计算可知,可调托座受力N=11.064/0.6=18.44kNS[N] = 30kN 满足要求!八、立杆验算1、长细比验算l o=k|i(h+2a)=1x1.1x(1500+2x250)=2200mmX=l o/i=2200/15.9=138.365<[X]=230 满足要求!2、立杆稳定性验算考虑风荷载:l0=k|i(h+2a)=1.155x1.1x(1500+2x250)=2541mm九=l0/i=2541.000/15.9=159.811查表得,叼=0.277M wd=Y0xw w Y Q M wk二Y0xw w Y Q(C2w k l a h2/10)=1x0.9x1.4x(1x0.024x0.9x1.52/10)=0.006kN-m N d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1xy G xqxH=Max[8.001,11.064,11.064,8.001]/0.6+1x1.35x0.15x4=19.25kNf d=N d/(91A)+M wd/W =19.25x103/(0.277x424)+0.006x106/4490=165.266N/mm2<[o]=205N/mm2满足要求!九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=4/4=1<3满足要求!十、架体抗倾覆验算风荷栽fl制示甘国支撑脚手架风线荷载标准值:4.=1/、=0.9*0.111=0.1四加:风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值:F wk= 1a xH m X Wmk=0.9x 1.5x0.163=0.22kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M卜:okM ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5x42x0.1+4x0.22=1.679kN.m参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条:B21a(g k1+8卜/冯占应以g k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk一支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB21a(g k1+ g k2)+2SG jk b j =B21a[qH/(1a x1b)+G1k H2xG jk xB/2=42x0.9x[0.15x4/(0.9x0.9)+0.5]+2x1x4/2=21.867kN. m>3y0M ok =3x1x1.679=5.038kN.M满足要求!十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定,见下表可得:P h=1,f t=0.992N/mm2,”=1,h0=h-20=380mm,u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm F=(0.7Pf +0.25oh t pc)nu m h0=(0.7x1x0.992+0.25x0)x1x2120x380/1000=559.409kNNF1=19.25kNm满足要求!2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定,见下表可得:f c=11.078N/mm2,氏=1,P i=(A b/A l)i/2=[(a+2b)x(b+2b)/(ab)]i/2=[(400)x(300)/(200x100)]i/2=2.449A =ab=20000mm2inF=1.35P c P l f c A ln=1.35x1x2.449x11.078x20000/1000=732.657kN>F1=19.25kN 满足要求!。
混凝土模板及支撑工程计算规则与实例
混凝土模板及支撑工程的计算规则和实例如下:
1.计算规则:混凝土模板及支撑工程显按模板与现浇混凝土构件的接触面积计算。
单位为平方米(m2)。
若现浇混凝土梁、板支撑高度超过3.6米时,项目特征应描述支撑高度。
若立模高度超过3.6米时,应从3.6米以上,按每超过3米增加一-次计算套用定额项目。
2.实例:以一一个具体的工程为例。
假设有一个现浇混凝土构件。
其长为3米,宽为2米,高为1米。
那么,该构件的混凝土模板及支撑工程显可以通过以下步票计算:
●计算长方体的表面积,长x宽x2+长x高x2+宽x高x2= 3x2*2+ 3x1x2+ 2x1x2= 18 m2;
●考虑支撑高度超过3.6米的情况。
如果支撑高度为4米,需要堵加的支撑项目数量为(4-3.6) /3= 0.13次;
●根据计算规则。
该长方体构件的混凝土模板及支撑工程量为18 m2.并且需要塔加0.13次的支撑项目。
在实际的工程中,混凝土模板及支撑工程的计算会涉及到更多的细节和因素,例如不同类型和尺寸的构件、不同的支撑方式、不同的混凝土强度等级等等。
因此,在进行混凝土模板及支撑工程的计算时,需要结合具体的工程实际情况和相关的规范、标准来进行。
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1 脚手架及模板支撑设计计算
1.1需要计算部位
(1)本工程建筑高度29.7m,外脚手架按30m计算。
(2)地下室侧墙,标高-7.520~0.100,一次浇筑高度7.5m,
(3)1-7轴~2-1轴框架梁3.5×1300,三排立杆支模。
800以上深梁均按1300支模方法支设。
(4)300×800框梁双排立杆支模,800以下框梁按800支模方法支设。
(5)框架柱取一次浇筑最大层高7.5m,标准层框柱模板按此支设。
1.2施工外架体设计计算
计算简图
1.3模板工程施工设计计算
部位:一般框架梁,梁高800以上,取本工程最大梁高1300。
计算简图
大梁模板φ48钢管三排支撑计算
部位:一般框架梁,梁高800以下。
部位:一般框架柱,层高取一次浇筑最大层高7.5m
部位:地下人防单层高度7.5m剪力墙
墙体--胶合板方案计算
工程名称部位
部位:剧场净空高度20m。
模板支撑体系设计计算
一、基本原理
模板支撑体系的基本原理是利用模板的静力学特性,把模板支撑体系所作用的力,转换为模板系统垂直、水平、横向间距、杆件类型、杆件长度、钢筋等尺寸。
在确定模板结构尺寸的基础上,利用材料的强度、刚度以及建筑物的荷载等参数,进行结构的有限元素法和有限元素法等分析,以确定结构稳定性、刚度和承载能力,确保结构的安全。
二、设计步骤
1.了解建筑结构及工程设计要求:确定模板支撑体系安装位置、方向和基本尺寸,同时结合建筑物结构尺寸及工程设计要求,确定模板系统的垂直、横向间距;
2.确定荷载作用和支撑杆件类型:根据模板垂直支撑、横向支撑、承重柱等的位置、荷载及模板支撑系统布置,确定支撑杆件类型及规格;
3.确定杆件尺寸及钢筋配筋:根据建筑物结构尺寸,结合工程设计及分析要求,确定支撑杆件尺寸,以及所需的钢筋配筋;。
2013扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
模板支架搭设高度为2.7米,搭设尺寸为:立杆的纵距 b=1.50米,立杆的横距 l=1.20米,立杆的步距 h=1.20米。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.100×1.200+0.350×1.200=3.420kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3;I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4;(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);M ——面板的最大弯距(N.mm);W ——面板的净截面抵抗矩;[f] ——面板的抗弯强度设计值,取25.00N/mm2;M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m);经计算得到 M = 0.100×(1.2×3.420+1.4×3.600)×0.300×0.300=0.082kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.082×1000×1000/64800=1.270N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×3.420+1.4×3.600)×0.300=1.646kN截面抗剪强度计算值 T=3×1646.0/(2×1200.000×18.000)=0.114N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2抗剪强度验算 T < [T],满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.020×3004/(100×3500×583200)=0.189mm,面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。
1、梁模板报验算本工程采用楞支撑,间距L=400㎜,验算是否满足放工规范要求(1)、荷载,参照各种承载的取值规定底模自重:300N/㎡新浇砼自重:2500×0.24×0.6×1.2=432N/㎡钢筋自重:110×0.24×0.6×1.2=19N/㎡施工人员及设备自重:均布活荷载:5000N/㎡集中荷载:5000N/㎡模板材料为九层胶合板取弱弹性模板量:E=9000N/㎡抗弯设计强度:Fm=E=9N/㎜2×1.15=10.35N/㎡抗剪设计强度:fv=1N/㎜2 因模板是临时性结构,fv可提高15% 即fv=1.15N/㎜2 (2)、底模验算:a抗弯强度验算,查施工手册结构静力计算得弯矩数Km=-0.121,剪力系数Kv=-0.620。
则M=KM×q12=-0.121×5.67×0.42=-0.11×106N/㎡σ=M/W=0.11×106/bh2/6=0.11×106×6÷(350×182)=0.58N/㎜2<fm=10.35N/㎜2(可)b抗剪强度验算V=KV×qL=-0.62×5.67×0.4=1.41KN 剪力I=3V/2bh=3×1.41×103÷(2×350×18)=0.34N/㎜2<fv=1.15N/㎜2(可)3、支撑验算支撑立柱为Φ80,间距与底楞对应为400㎜,在中间纵横设一道拉杆,(按2.9层高计算)则:&=1/2L=1/2×2.9=1.45 A强度验算:N=qL=5.67×0.4=2.268N N/AN=2268/3.14×502=0.29N/㎜2<fc=10N/㎜2 B稳定性验算施工手册得杉木强度等级TC11 λ=10/i=3900/100/4=156 当λ>q1时:Q=2800÷λ2=2800÷1562=0.12 N÷QA0=2268÷(0.12×3.14×502)=2.41N/㎜2<Fc=10N/㎜2(可)2、楼板模板验算:楼板模板,由楞木支承,楼板模板可按宽度为1m梁进行计算新浇砼100高,自重:2500×0.1=250N/㎡钢筋自重:1100×0.12=132N/㎡木板自重:300N/㎡施工人员及设备自重:均布活荷载:5000N/㎡集中荷载: 5000N/㎡将面荷载转换为线荷载、按板宽1m计算: Q1=(250+132+300+5000)×1=5682N/㎡Q2=(250+132+300)×1=682N/㎡(1)、内力计算:按三等跨连续梁进行内力计算,根据荷载组合要求两种荷情况作用下产生弯矩和剪力比较,取其中较大值为截面验算依据。
模 板 支 撑 施 工 组 织 设 计地税大厦为框架-剪力墙结构。
(1) 柱、剪力墙及主要的梁均采用小钢模散支散拆体系;(2) 板:采用竹胶合板,用60×90木枋做搁栅;(3) 剪力墙对拉螺栓间距600×600;(4) φ48壁厚3.5mm 钢管支撑体系;(5) 砼采用商品砼,坍落度14cm ,用插入式振捣器。
一、 剪力墙剪力墙模板采用P 3015、P 1012等钢模组拼而成。
螺栓在P 1012模板上,对拉螺栓φ12,砼强度等级C45;查相关规范,钢材抗拉强度Q235钢为215N/mm2,普通螺栓为380N/mm2,钢模的允许挠度面板为1.5mm ,钢楞为3mm 。
现对3600mm 高、宽350mm 的墙板就其钢模板,钢楞和对拉螺栓进行验算。
1、 荷载设计值(1) 混凝土侧压力1) 混凝土侧压力标准值:F 1=0.22·r c ·t o ·β1·β2·V 1/2F 2= r c ·H式中:r c =24KN/m 3,t o =200/T+15=200/20+15=5.71β1=1.2 β2=1.15 V=5m/h H=3.6mF 1=O.22×24000×5.71×1.2×1.15× 51/2=93.03KN/m 2F 2=24×3.6=86.4KN/m 2取两者中小值F=86.4KN/m222)混凝土侧压力设计值×分项系数×折减系数Fˊ=F2Fˊ=86.4×1.2×0.85=88.13 KN/m2(2)倾倒混凝土时产生的水平荷载查表(取导管)为2 KN/m2荷载设计值为2×1.4×0.85=2.38 KN/m2(3)荷载组合F=88.13+2.38=90.51 KN/m22、验算(1)钢模板验算查表P1012:Ixj=15.25×104mm4Wxj=3.75×103mm31)计算简图:q1=9.05N/mm q2=8.81N/mm300 600 300 600 600 600 钢模板计算简图内钢楞计算简图化为线均布荷载q1=F×0.1/1000=90.51×0.1/1000=9.05N/mmq2=F×0.1/1000=88.13×0.1/1000=8.81N/mm2)抗弯强度验算M=q1㎡/2=9.05×3002/2=40.73×104N·mmδ=M/W=40.73×104/3.75×103=108.6N/mm2<fm=215N/mm2(可)3) 挠度验算W=q2m/24EIxj×(-L3+6m2L+3m3)=8.81×300×(-600m3+6×3002×600+3×3003)/24×2.06×105×15.25×104=0.33mm<[W]=1.5mm(可)(2)内钢楞验算查表:2根φ48×3.5钢管的截面特征为:Ix=2×12.19×104mm4Wx=2×5.08×103mm3化为均布荷载q1=F×0.6/1000=93.03×0.6/1000=55.82N/mm2q2=Fˊ×0.6/1000=88.13×0.6/1000=52.88N/mm2M=0.1 q1L2=0.1×55.82×6002抗弯承载力:δ=M/W=0.1×55.82×6002/2×5.08×103=198N/mm2<215N/mm2(可)挠度验算:W=0.677×q2L4/100EI=0.677×52.88×6004/100×2.06×105×2×12.19×104=0.92mm<3mm(可)(3)对拉螺栓验算:M12:A=113mm21)对拉螺栓的拉力N=F×内楞间距×外楞间距=93.03×0.6×0.6=33.5KN2)对拉螺栓的拉力δ=N/A=33.5×103/113=296.46N/mm2<380N/mm2(可)二、梁模板采用组合钢模板对于300×850框架梁,用φ48×3.5钢管支撑,水平拉杆纵横向均为1500mm,立杆间距1000mm,小楞间距500mm,梁中设一道对拉螺杆φ12间距800mm。
1、荷载底模自重:78×0.003×0.3×1.2=0.08KN/m砼自重:24×0.3×0.85×1.2=7.35KN/m钢筋自重:1.5×0.3×0.85×1.2=0.46KN/m振捣砼荷载:2×0.4×1.2=0.96KN/mq1=8.85KN/m荷载设计值:q=q1×0.85=8.85×0.85=7.52KN/m2、底模验算:;1)抗弯强度验算:M=1/8×qL2= 1/8×7.52×(103)2=0.94×106N·mm2δ=M/W=0.96×106/5.94×103=158N/mm2<f m=205N/mm22)挠度验算W=5qˊL4/384EI=5×(0.08+7.35+0.46)×(103)4=1.9mm<[W]=1000/250=4mm (可)3、小楞验算:(1)抗弯强度验算M=1/8PL(2-b/L)M=1/8×7.52×0.5×(2-0.3/0.5)δ=M/W=7.52×0.5×(2-0.3/0.5)/5.94×103=110.8N/mm2<f m=205N/mm2(2)挠度验算:W=PˊL/48EI=7.52×103×0.5×103/48×2.06×105×26.39×104=1.44mm<L/250=500/250=2mm4、大楞验算(1)抗弯强度M=1/10qL2=1/10(7.52×0.5×3/2)×(103)2δ=M/W=7.52×0.5×3×(103)2/10×2×5.94×103=100N/mm2<f m=205N/mm2(2)挠度验算:W=q′L4/150EI=7.52×0.5×3×(103)4/2×150×2.06×105×26.39 ×104=0.7mm<L/250=1000/2500=4mm5、钢管立柱验算:δ=N/фAN=7.52×0.5×3/2=5.64KNλ=L/i=1500/ (482+51.52)/4=21.3 查表ф=0.152δ=5.64×103/0.152×489=76N/mm2<f m=205N/mm2三、柱箍验算;框架柱采用组合钢模板,用φ48×3.5钢管做柱筋,间距500mm。
现就900×900mm柱进行验算,在柱中部加一道对拉螺杆φ12,间距同柱箍。
1、荷载计算:F1=0.22r c t0β1β2V1/2=0。
22×24000×5.71×1.2×1.15×21/2=58.8KN/m2F2=r C H=24×3.6=86.4KN/m2侧压力设计值:F′=F1×1.2×0.85=58.8×1.2×0.85=60KN/m2倾倒砼荷载;查表:4KN/m2荷载组合:F′=60+4×1.4×0.85=64.76KN/m2q=F′L1×0085=64.76×(0.45+0.055)×0.85=27.8KN/m2、强度验算:N/An+Mx/Rx·Wnx≤fN=L/3·q=900/3×27.8=8340NAn=489mm2M x=1/8qL2=1/8×27.8(450+55)2=886212N·MR x=1W nx=5.08×103mm38340/489+886212/1×5.08×102=192N/mm2<F=215N/mm2(可)3、挠度验算:W=5q′L4/384EIq′=60×(0.5+0.055)×0.85=25.8KN/mW=5×25.8×(505)4/384×2.05×105×12.19×104=0.87<[W]=L/500=505/500=1.01mm(可)四、模板支设方法确定如下:1、剪力墙:用小钢模组拼。
在P1012模板中打眼穿对拉螺杆(φ12)。
螺杆间距上、下、左、右均为600mm。
从楼地面上来第一道螺杆距地不大于300mm,用φ48×3.5钢管两根做纵横背楞。
2、梁:采用小钢模组拼。
立撑间距1000mm,水平杆纵横1500mm一道,小横杆间距500mm。
对大于650mm的梁,在梁中加一道对拉螺杆。
当梁大于300mm,梁底中加设顶撑。
3、柱:采用小钢模组拼。
用φ48×3.5厚钢管做柱箍,间距500mm。
第一道柱箍距楼地面不大于300mm。
当柱截面边长大于600mm,中间设一道对拉螺杆,间距同柱箍。
4、板:板采用竹胶合板。
用60×90木枋做搁栅,立撑间距均为1000~1100mm,水平拉杆纵横间距均为1500mm。
当钢管立撑长度不够时,宜用对接方式连接。