@单层厂房门式刚架结构计算书

钢结构厂房计算书1.设计资料哈尔滨市某单层工业厂房，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度18m，柱距6m，柱高5.6m，屋面坡度1/10，地震设防烈度为6度。

刚架平面布置如下图1.1所示，刚架形式及几何尺寸如下图1.2所示。

屋面及墙面板均为彩色压型钢板，内填充以保温玻璃棉板，考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C型钢，间距为1.5米，钢材采用Q235钢，焊条采用E43型。

图1.1 刚架平面布置图图1.2 刚架形式及几何尺寸2.荷载计算2.1荷载取值计算：（1）屋盖永久荷载标准值（对水平投影面）kN m YX51—380—760型彩色压型钢板0.15 2 50 mm厚保温玻璃棉板0.05 2kN mPVC 铝箔及不锈钢丝网 0.02 2kN m 檩条及支撑 0.10 2kN m 刚架斜梁自重 0.15 2kN m 悬挂设备 0.202kN m 合计 0.672kN m （2）面可变荷载标准值 屋面活荷载：0.302m kN雪荷载：基本雪压=0.452kN m 。

对于单跨双坡屋面，屋面坡角=54238'''，=1.0， 雪荷载标准值：==1.0×0.452kN m =0.452kN m 。

取屋面活荷载和雪荷载中的较大值0.452kN m ，不考虑积灰荷载。

（3）轻质墙面及柱自重标准值（包括柱、墙骨架等） 0.52kN m（4）风荷载标准值基本风压：20m kN 58.055.005.1=⨯=ω；根据地面粗糙度列别为B 类，查得风荷载高度变化系数：当高度小于10m 时，按10m 高度处的数值采用，=1.0。

风荷载体型系数：迎风柱及屋面分别为＋0.25和－1.0，背风面柱及屋面分别为－0.55和－0.65。

（5）地震作用哈尔滨地区抗震设防烈度为6度，根据《全国民用建筑工程设计技术措施----结构》中第18.8.1条的建议，所以不考虑地震作用。

2.2各部分作用的荷载标准值计算： （1）屋面恒荷载标准值：0.67×6=4.02kN m 活荷载标准值：0.45×6=2.70kN m （2）柱荷载恒荷载标准值：（0.5×6×5.6＋4.02×9）=52.98 活荷载标准值：2.70×9=24.3 （3）风荷载标准值迎风面：柱上10.5860.250.87w q =⨯⨯=kN m 横梁上20.586 1.0 3.48w q =-⨯⨯=-kN m 背风面：柱上30.5860.55 1.91w q =-⨯⨯=-kN m 横梁上40.5860.65 2.26w q =-⨯⨯=-kN m3.内力分析3.1在恒荷载作用下：本工程才用等截面梁和柱。

门式刚架厂房设计计算书一、设计资料该厂房采用单跨双坡门式刚架，厂房跨度21m ，长度90m ，柱距9m ，檐高7.5m ，屋面坡度1/10。

刚架为等截面的梁、柱，柱脚为铰接。

材料采用Q235钢材，焊条采用E43型。

22750.6450/160/mm EPS mm N mm g mm ≥2y 屋面和墙面采用厚夹芯板，底面和外面二层采用厚镀锌彩板，锌板厚度为275/gm ；檩条采用高强镀锌冷弯薄壁卷边Z 形钢檩条，屈服强度f ，镀锌厚度为。

(不考虑墙面自重)自然条件：基本风压：20.5/O W KN m =，基本雪压20.3/KN m 地面粗糙度B 类二、结构平面柱网及支撑布置该厂房长度90m ，跨度21m ，柱距9m ，共有11榀刚架，由于纵向温度区段不大于300m 、横向温度区段不大于150m ，因此不用设置伸缩缝。

檩条间距为1.5m 。

厂房长度>60m ，因此在厂房第二开间和中部设置屋盖横向水平支撑；并在屋盖相应部位设置檩条、斜拉条、拉条和撑杆；同时应该在与屋盖横向水平支撑相对应的柱间设置柱间支撑，由于柱高<柱距，因此柱间支撑不用分层布置。

（布置图详见施工图） 三、荷载的计算1、计算模型选取取一榀刚架进行分析，柱脚采用铰接，刚架梁和柱采用等截面设计。

厂房檐高7.5m ，考虑到檩条和梁截面自身高度，近似取柱高为7.2m ；屋面坡度为1：10。

因此得到刚架计算模型：2.荷载取值 屋面自重：屋面板：0.182/KN m 檩条支撑：0.152/KN m 横梁自重：0.152/KN m 总计：0.482/KN m 屋面雪荷载：0.32/KN m屋面活荷载：0.52/KN m （与雪荷载不同时考虑） 柱自重：0.352/KN m风载：基本风压200.5/W kN m = 3.各部分作用荷载： （1）屋面荷载：标准值： 10.489 4.30/cos KN M θ⨯⨯=柱身恒载：0.359 3.15/KN M ⨯=kn/m（2）屋面活载屋面雪荷载小于屋面活荷载，取活荷载10.509 4.50/cos KN M θ⨯⨯=（3）风荷载010 1.0k z s z s h m ωμμωμμ=≤ 以风左吹为例计算，风右吹同理计算：根据公式计算:根据查表，取，根据门式刚架的设计规范，取下图：（地面粗糙度B 类）风载体形系数示意图2122231.00.250.50.125/0.1259 1.125/1.0 1.00.50.50/0.509 4.5/1.00.550.50.275/0.2759 2.475/1.00.650kN m q kN m kN m q kN m kN m q kN m ωωωω∴=⨯⨯==⨯==-⨯⨯=-=-⨯=-=-⨯⨯=-=-⨯=-=-⨯⨯k k k k 迎风面 侧面， 屋顶， 背风面 侧面， 屋顶24.50.325/0.3259 2.925/kN m q kN m =-=-⨯=-，荷载如下图：kn/m4.内力计算：（1）截面形式及尺寸初选： 梁柱都采用焊接的H 型钢68⨯⨯⨯梁的截面高度h 一般取(1/301/45)l,故取梁截面高度为600mm ；暂取H600300，截面尺寸见图所示柱的截面采用与梁相同8668612522.0610947210 1.9510, 2.06105201010 1.0710x EA kn EI kn m --=⨯⨯⨯=⨯=⨯⨯⨯⨯=⨯∙（2）截面内力：根据各个计算简图，用结构力学求解器计算，得结构在各种荷载作用下的内.向作用，风荷载只引起剪力不同，而剪力不起控制作用)按承载能力极限状态进行内力分析，需要进行以下可能的组合：① 1.2*恒载效应+1.4*活载效应② 1.2*恒载效应+1.4*风载效应③ 1.2*恒载效应+1.4*0.85*{活载效应+风载效应}取四个控制截面：如下图：各情况作用下的截面内力内力组合值4.截面验算控制内力组合项目有：① ＋M max 与相应的N ，V(以最大正弯矩控制) ② －M max 与相应的N ，V(以最大负弯矩控制) ③ N max 与相应的M ，V(以最大轴力控制) ④ N min 与相应的M ，V(以最小轴力控制) 所以以上内力组合值，各截面的控制内力为：1-1截面的控制内力为0120.5848.45M N KN Q KN ==-=-，，2-2截面的控制内力为335.33120.5848.45M KN M N KN Q KN =-∙=-=-，， 3-3截面的控制内力为335.3364.30115.40M KN M N KN Q KN =-∙=-=，， 4-4截面的控制内力为246.7857.82 5.79M KN M N KN Q KN =∙=-=，， A ：刚架柱验算：取2-2截面内力 平面内长度计算系数：00010.520.45 1.4620.45 1.46 2.667.27.2 2.6619.1x R R l K I H H Mμμ=+==∴=+⨯==⨯=c I ，其中K=，，，7200/23600mm ==0Y 平面外计算长度：考虑压型钢板墙面与墙梁紧密连接，起到应力蒙皮作用，与柱连接的墙梁可作为柱平面外的支承点，但为了安全起见计算长度按两个墙梁间距考虑，即H19100360081.658.423461.6x y λλ∴====， ⑴ 局部稳定验算构件局部稳定验算是通过限制板件的宽厚比来实现的。

单层厂房门式轻钢结构计算书一、设计资料现青岛地区某村委计划建设某单层门式轻钢厂房,无吊车荷载,占地面积20x50m2,地址条件很好,0、8m厚覆土,下部就是强风化岩,地耐力450KPa,无地下水。

请给其做建筑施工图与结构施工图,应能达到施工深度。

要求:1、给出设计过程简介与设计注意事项。

2、给出主要构件设计计算过程。

3、提供施工图。

该厂房为单层,采用单跨双坡轻型门式刚架结构,厂房跨度18m,总长度50 m,檐口高度8、6m,牛腿标高为5、50 m,屋面坡度为0、10;共有9榀刚架,两侧柱距7 m,其她柱距6m;刚架平面布置见图,刚架形式及几何尺寸见图。

刚架梁、柱除,另有注明外,均采用Q345钢。

高强螺栓除另有注明外,均采用10、9级摩擦型连接高强度螺栓。

锚栓除另有注明外,均采用Q345钢。

刚架形式及几何尺寸图二、设计荷载1、屋面恒载:0、30 kN/m2计算刚架活载:0、30 kN/m2计算檩条活载:0、50 kN/m2雪荷载:0、20 kN/m2基本风压:0、6 kN/m2 风压调整系数:1、052、由于青岛地区地震设防烈度为6度,故本工程结构设计不考虑地震作用三、内力分析考虑本工程刚架跨度较小、厂房高度较低、荷载情况及刚架加工制造方便,刚架采用等截面,梁柱选用变截面。

柱脚按铰接支承设计。

采用弹性分析方法确定刚架内力。

1、在恒载作用下2、在活载作用下3、在风荷载作用下四、截面设计该门式轻钢厂房的柱截面采用焊接工字钢450*250*10*12,梁截面采用两种焊接工字钢: 变截面焊接工字钢(H1~H2)*B1*B2*Tw*T1*T2=(600~450)*250*250*6*10*10不变截面焊接工字钢(H1~H2)*B1*B2*Tw*T1*T2=(450~450)*250*250*8*10*10柱的截面特性A=121、8cm2Xc =12、5cm;Yc =22、5cm;Ix =43774cm4;Iy =41702 cm4高厚比、宽厚比腹板计算高厚比H0/Tw=41、8 ,满足要求;翼缘宽厚比B/T=7、50,满足要求梁的截面属性截面:H形变截面:(H1~H2)*B1*B2*Tw*T1*T2=(600~450)*250*250*6*10*10小头截面特性:A =75、80 cm2; Xc =12、5cm; Yc =22、5cm;Ix =28180 cm4; Iy=2、6049 cm4;大头截面特性:A =84、8 cm2;Xc =12、5cm;Yc =30cm;Ix =53272 cm4;Iy =26052 cm4;高厚比、宽厚比大头截面腹板计算高厚比H/Tw=96、67 ,满足要求;小头截面腹板计算高厚比H/Tw=71、67 ,满足要求翼缘宽厚比B/T=12、20 ,满足要求H形截面: (H1~H2)*B1*B2*Tw*T1*T2=(450~450)*250*250*8*10*10截面特性:A =84、4 cm2;Xc =12、5cm;Yc =22、5cm;Ix =29505 cm4;Iy =26060 cm4;高厚比、宽厚比大头截面腹板计算高厚比H/Tw=53、75 ,满足要求;小头截面腹板计算高厚比H/Tw=53、75 ,满足要求翼缘宽厚比B/T=12、10 ,满足要求五、刚架梁设计本刚架梁柱就是从中间7榀中选出钢梁1截面类型= 27; 布置角度= 0;计算长度:Lx= 18、09, Ly= 3、00构件长度= 3、01;计算长度系数: Ux= 6、00Uy=1、00变截面H形截面H: B1= 250, B2= 250, H1= 600, H2= 450 T1= 6 T2= 10 T3=10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类;构件钢号:Q345梁的弯矩包络梁下部受拉:截面1 2 3 4 5 6 7弯矩-41、69 -35、71 -33、61 -31、22 -28、54 -25、57 -23、70梁上部受拉:截面1 2 3 4 5 6 7弯矩140、50 112、83 91、93 71、85 52、58 37、94 28、51 考虑屈曲后强度计算应力比= 0、304抗剪强度计算应力比= 0、130平面内稳定最大应力(N/mm*mm)=88、55平面内稳定计算最大应力比=0、286平面外稳定最大应力(N/mm*mm)=85、93平面外稳定计算最大应力比=0、277考虑屈曲后强度计算应力比= 0、304 < 1、0抗剪强度计算应力比= 0、130 < 1、0平面内稳定最大应力< f= 310、00平面外稳定最大应力< f=310、00腹板高厚比H0/TW= 84、17 < [H0/TW]= 206、33 (CECS102:2002)翼缘宽厚比B/T = 12、20 < [B/T] =12、38(恒+活)梁的相对挠度(mm)截面1 2 3 4 5 6 7挠度值0、00 -0、02 0、11 0、34 0、67 1、07 1、51 最大挠度值=1、51 最大挠度/梁跨度= 1/ 5995、斜梁坡度初始值: 1/10、00变形后斜梁坡度最小值: 1/10、40变形后斜梁坡度改变率= 0、038 < 1/3六、刚架柱设计本刚架梁柱就是从中间7榀中选出钢柱3截面类型= 16;布置角度=0;计算长度:Lx= 14、24, Ly= 3、10; 长细比:λx= 75、1,λy= 53、0 构件长度= 3、10; 计算长度系数: Ux=4、59Uy=1、00截面参数: B1= 250, B2= 250, H= 450, Tw= 10, T1= 16, T2= 16轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类;构件钢号:Q345验算规范: 门规CECS102:2002考虑腹板屈曲后强度,强度计算控制M= -140、50, N= -54、44考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0、278抗剪强度计算控制, V=-25、77抗剪强度计算应力比= 0、034平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) =80、10平面内稳定计算最大应力比=0、258平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) =78、53平面外稳定计算最大应力比=0、253门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] =206、33翼缘容许宽厚比[B/T] =12、38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0、278 < 1、0抗剪强度计算应力比= 0、034 < 1、0平面内稳定计算最大应力< f= 310、00平面外稳定计算最大应力< f= 310、00腹板高厚比H0/TW= 41、80 < [H0/TW]= 206、33翼缘宽厚比B/T = 7、50 < [B/T]= 12、38压杆,平面内长细比λ=75、≤[λ]= 180压杆,平面外长细比λ=53、≤[λ]= 180验算刚架在风荷载作用下的侧移风荷载作用下柱顶最大水平(X 向)位移:节点( 4),水平位移dx=11、630(mm) = H /739、梁的(恒+活)最大挠度:梁( 4),挠跨比= 1 / 2161、风载作用下柱顶最大水平位移: H/739<柱顶位移容许值: H/180梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/2161<梁的容许挠跨比:1/180七、隅撑的设计隅撑计算轴力N=A*f/60/cosθ*sqrt(fy/235);应力=N/φ/A梁下翼缘截面面积A=0、0025m*m;横梁钢材型号Q345钢翼缘钢板厚度10mm;横梁钢材屈服强度值fy =345 N/mm2横梁钢材强度设计值f=310 N/mm2;角钢计算长度=733、249mm角钢截面=L50x4角钢回转半径=0、99cm;角钢截面面积=0、00039m*m长细比λ=74、0656 <= 220;折减系数=0、6+0、0015*λ=0、711098稳定系数φ=0、628263;轴力N=11、0665 kN;应力=45、1653 N/mm2<220、44 N/mm2 螺栓计算角钢钢材钢号Q235钢;檩条的板件厚度2mm;螺栓直径14mm螺栓有效截面面积115、4mm*mm;螺栓孔径15mm螺栓连接抗剪强度设计值140 N/mm2;螺栓连接抗压强度设计值305 N/mm2螺栓连接抗剪承载力设计值16、156 kN;螺栓连接抗压承载力设计值8、54 kN螺栓连接承载力设计值< 轴力N=11、0665 kN八、檩条的设计冷弯薄壁型钢檩条设计屋面坡度(度): 5、711檩条跨度(m): 6、000檩条间距(m): 0、750设计规范: 门式刚架规程CECS102:2002风吸力下翼缘受压稳定验算:按附录E验算檩条形式: 斜卷边Z形冷弯型钢XZ140X50X20X2、0钢材钢号:Q235钢拉条设置: 设置一道拉条拉条作用: 能约束檩条上翼缘净截面系数:1、000檩条仅支承压型钢板屋面(承受活荷载或雪荷载),挠度限值为1/150屋面板为两跨或两跨以上面板屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性每米宽度屋面板的惯性矩(m4): 0、200000E-06建筑类型: 封闭式建筑分区: 中间区基本风压: 0、630风荷载高度变化系数: 1、000风荷载体型系数: -1、200风荷载标准值(kN/m2): -0、756屋面自重标准值(kN/m2): 0、300活荷载标准值(kN/m2): 0、500雪荷载标准值(kN/m2): 0、300积灰荷载标准值(kN/m2): 0、000检修荷载标准值(kN): 1、000截面及材料特性檩条形式: 斜卷边Z形冷弯型钢XZ140X50X20X2、0b =50、000 h =140、000c =20、000 t =2、000A = 0、5392E-03 Ix = 0、1860E-05 Iy = 0、1547E-06It = 0、7190E-09 Iw = 0、1299E-08Ix1 = 0、1621E-05 Iy1 = 0、3936E-06 θ = 0、2199E+02Wx1 = 0、3038E-04 Wx2 = 0、2247E-04 Wy1 = 0、6107E-05 Wy2 = 0、8067E-05 钢材钢号:Q235钢屈服强度fy=235、000强度设计值f=205、000考虑冷弯效应强度f'=215、220截面验算| 1、2恒载+1、4(活载+0、9积灰)组合|弯矩设计值(kN、m): Mx =3、653弯矩设计值(kN、m): My =0、268有效截面计算结果:Ae = 0、5364E-03 θe = 0、2204E+02 Iex = 0、1845E-05 Iey = 0、1545E-06Wex1 = 0、2868E-04 Wex2 = 0、2221E-04 Wex3 = 0、2902E-04 Wex4 = 0、2241E-04 Wey1 = 0、5871E-05 Wey2 = 0、7711E-05 Wey3 = 0、5890E-05 Wey4 = 0、7678E-05 截面强度(N/mm2) : σmax = 199、182 <= 205、000| 1、0恒载+1、4风载(吸力)组合|弯矩设计值(kN、m) : Mxw = -2、158弯矩设计值(kN、m) : Myw = -0、250有效截面计算结果:全截面有效。

门式刚架计算书1、设计资料 (1)厂房柱网布置厂房为单跨双坡门式刚架（见图1－1）。

长度90m ，柱距6m ，跨度18m ，门式刚架檐高9m ，屋面坡度为1：10。

图1－1 门式刚架简图 (2)材料选用屋面材料：单层彩板。

墙面材料：单层彩板。

天沟：钢板天沟 (3)结构材料材质钢材：235Q ，22215/,125/v f N mm f N mm == 基础混凝土：225,12.5/c C f N mm = (4)荷载（标准值）Ⅰ静载：有吊顶（含附加荷载）0.52kN m Ⅱ活载：20.5/kN mⅢ风载：基本风压200.35/W kN m =，地面粗糙度为B 类，风载体型系数按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102：2002）封闭式建筑类型中间区的风荷载体型系数采用。

确定Z 值： ①180.1 1.8,2z 3.6m m ⨯==②0.40.49 3.6,2z 7.2H m m =⨯==取较小值为3.6m ，根据《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》表A.0.2-1注3，因柱距6 3.6m m >，故风荷载取中间值。

详见图1－2所示图1－2 风荷载体型系数示意图（左风）Ⅳ雪荷载：20.2/kN m (5)其它本课程设计不考虑地震作用 2、荷载计算 (1)荷载取值屋面静载：20.5/kN m 屋面活载：20.5/kN m 轻质墙面及柱自重（包括柱、墙骨架）：20.5/kN mm风荷载：基本风压20 1.050.350.37/W kN m ⨯＝＝，按地面粗糙度为B 类； 以柱顶为准风压高度变化系数211.0,0.37/z w kN m μ==； 以屋顶为准风压高度变化系数221.0,0.37/z w kN m μ== (2)各部分作用荷载1)屋面静载 标准值：0.56 3.0/kN m ⨯=活载 标准值：0.56 3.0/kN m ⨯= 2)柱荷载静载 标准值：0.56 3.0/kN m ⨯= 3)风荷载迎风面：柱上0.3760.250.555/w q kN m =⨯⨯= 横梁上0.376 1.0 2.22/w q kN m =-⨯⨯=- 背风面：柱上0.3760.55 1.22/w q kN m =-⨯⨯=- 横梁上0.3760.65 1.44/w q kN m =-⨯⨯=- 3、内力分析采用结构力学求解器求解内力，计算简图及结果如下：(1)静载作用下的内力计算图3-1-1 静载内力计算简图（单位：KN/m）图3-1-2 静载作用下弯矩图（单位：KN·m）图3-1-3 静载作用下剪力图（单位：KN）图3-1-4 静载作用下轴力图（单位：KN） (2)活载作用下的内力计算图3-2-1 活载内力计算简图（单位：KN/m）图3-2-2 活载作用下弯矩图（单位：KN·m）图3-2-3 活载作用下剪力图（单位：KN）图3-2-4 活载作用下轴力图（单位：KN）(3)风载作用下的内力计算1)左风情况下：图3-3-1 左风载内力计算简图（单位：KN/m）图3-3-2 左风载作用下弯矩图（单位：KN·m）图3-3-3 左风载作用下剪力图（单位：KN）图3-3-4 左风载作用下轴力图（单位：KN）2)右风情况下：右风荷载作用下，个内力图与左风荷载作用下的内力图刚好对称，不再画出。

钢结构门式刚架计算书学习项目编号: No.1项目名称: XXX项目计算人: 吴日期: 2020-04-22目录一. 设计依据 (3)二. 计算软件信息 (3)三. 结构计算简图 (3)四. 结构计算信息 (3)五. 结构基本信息 (4)六. 荷载与效应组合 (6)1. 各工况荷载表 (6)2. 荷载效应组合表 (6)七. 地震计算信息 (9)1. 左地震 (9)2. 右地震 (10)八. 内力计算结果 (10)1. 单工况内力 (10)九. 节点位移 (11)十. 构件设计结果汇总 (11)十一. 构件设计结果 (12)十二. 荷载与计算结果简图 (32)1. 结构简图 (32)2. 荷载简图 (34)3. 应力比图 (36)4. 内力图 (38)5. 位移图 (49)6. 挠度图 (54)一. 设计依据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012); 《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010); 《钢结构设计标准》(GB 50017-2017);《建筑结构可靠性设计统一标准》(GB 50068-2018)二. 计算软件信息本工程计算软件为某钢结构设计软件2010版本。

计算日期为 2020年 4月22日。

三. 结构计算简图图1-1 结构简图四. 结构计算信息结构类型: 单层钢结构厂房设计规范: 按《钢结构设计规范》计算 结构重要性系数: 1.00 节点总数: 6 柱数: 3 梁数: 2 支座约束数: 3 标准截面总数: 3活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置 风荷载计算信息: 不计算风荷载 钢材: Q235H 1400X 250X 10X 20-0H 1500X 250X 12X 25-0H 1400X 250X 10X 20-0H 500X 200X 10X 16-0H 500X 200X 10X 16-0123456123121200012000240006000梁柱自重计算信息: 柱梁自重都计算恒载作用下柱的轴向变形: 考虑梁柱自重计算增大系数: 1.20梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.800程序自动确定允许的长细比钢梁(恒+活)容许挠跨比: l /400钢梁(活)容许挠跨比: l /500柱顶容许水平位移/柱高: l /500地震影响系数取值依据: 10抗规(2010版)特征周期(s):0.35水平地震影响系数最大值αmax:0.08地震作用计算: 计算水平地震作用计算振型数：3地震烈度：7.00场地土类别：Ⅱ类附加重量节点数：0设计地震分组：第一组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.050按GB50011-2010 地震效应增大系数:1.050防火设计计算信息：不考虑防火设计五. 结构基本信息节点坐标节点号X Y节点号X Y10.00 6.00212.00 6.00324.00 6.0040.000.00 512.000.00624.000.00柱关联号柱号节点Ι节点Π柱号节点Ι节点Π141252363梁关联号梁号节点Ι节点Π梁号节点Ι节点Π112223柱节点偏心(m)节点号柱偏心值节点号柱偏心值节点号柱偏心值10.00020.00030.00040.00050.00060.000标准截面信息截面号截面信息1焊接组合H形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=1400*250*250*10*20*202焊接组合H形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=1500*250*250*12*25*253焊接组合H形截面:H*B1*B2*Tw*T1*T2=500*200*200*10*16*16柱布置截面号,约束信息,截面布置角度柱号标准截面号约束信息截面布置角度11两端刚接022两端刚接031两端刚接0梁布置截面号,约束信息梁号标准截面号约束信息13两端铰接23两端铰接截面特性截面号Xc (mm)Yc (mm)Ix (cm4)Iy (cm4) A (cm2) 1125.0700.0685754.85219.7236.0 2125.0750.0984810.76531.3299.0 3100.0250.046036.52137.2110.8截面特性截面号ix (cm)iy (cm)W1x (cm3)W2x (cm3)W1y (cm3)W2y (cm3) 153.9 4.79796.59796.5417.6417.6 257.4 4.713130.813130.8522.5522.5 320.4 4.41841.51841.5213.7213.7六. 荷载与效应组合1. 各工况荷载表节点荷载工况节点号弯矩垂直力水平力活荷载10.000.0050.00柱荷载工况柱号荷载类型荷载值荷载参数1荷载参数2 ------------梁荷载工况连续数荷载个数荷载类型荷载值1荷载参数1荷载值2荷载参数2活荷载11110.000.000.000.00 11110.000.000.000.002. 荷载效应组合表(1)柱内力的组合值柱内力的组合(1)1.2恒+1.4活1(2)1.2恒+1.4活2 (3)1.2恒+1.4活3(4)1.2恒+1.4活4 (5)1.0恒+1.4活1(6)1.0恒+1.4活2 (7)1.0恒+1.4活3(8)1.0恒+1.4活4 (9)1.2恒+1.4左风1(10)1.2恒+1.4右风1 (11)1.2恒+1.4左风2(12)1.2恒+1.4右风2 (13)1.0恒+1.4左风1(14)1.0恒+1.4右风1 (15)1.0恒+1.4左风2(16)1.0恒+1.4右风2柱内力的组合(17)1.2恒+1.4活1+0.84左风1(18)1.2恒+1.4活1+0.84右风1 (19)1.2恒+1.4活1+0.84左风2(20)1.2恒+1.4活1+0.84右风2 (21)1.2恒+1.4活2+0.84左风1(22)1.2恒+1.4活2+0.84右风1 (23)1.2恒+1.4活2+0.84左风2(24)1.2恒+1.4活2+0.84右风2 (25)1.2恒+1.4活3+0.84左风1(26)1.2恒+1.4活3+0.84右风1 (27)1.2恒+1.4活3+0.84左风2(28)1.2恒+1.4活3+0.84右风2 (29)1.2恒+1.4活4+0.84左风1(30)1.2恒+1.4活4+0.84右风1 (31)1.2恒+1.4活4+0.84左风2(32)1.2恒+1.4活4+0.84右风2 (33)1.0恒+1.4活1+0.84左风1(34)1.0恒+1.4活1+0.84右风1 (35)1.0恒+1.4活1+0.84左风2(36)1.0恒+1.4活1+0.84右风2 (37)1.0恒+1.4活2+0.84左风1(38)1.0恒+1.4活2+0.84右风1 (39)1.0恒+1.4活2+0.84左风2(40)1.0恒+1.4活2+0.84右风2 (41)1.0恒+1.4活3+0.84左风1(42)1.0恒+1.4活3+0.84右风1 (43)1.0恒+1.4活3+0.84左风2(44)1.0恒+1.4活3+0.84右风2 (45)1.0恒+1.4活4+0.84左风1(46)1.0恒+1.4活4+0.84右风1 (47)1.0恒+1.4活4+0.84左风2(48)1.0恒+1.4活4+0.84右风2 (49)1.2恒+0.98活1+1.4左风1(50)1.2恒+0.98活1+1.4右风1 (51)1.2恒+0.98活1+1.4左风2(52)1.2恒+0.98活1+1.4右风2 (53)1.2恒+0.98活2+1.4左风1(54)1.2恒+0.98活2+1.4右风1 (55)1.2恒+0.98活2+1.4左风2(56)1.2恒+0.98活2+1.4右风2 (57)1.2恒+0.98活3+1.4左风1(58)1.2恒+0.98活3+1.4右风1 (59)1.2恒+0.98活3+1.4左风2(60)1.2恒+0.98活3+1.4右风2 (61)1.2恒+0.98活4+1.4左风1(62)1.2恒+0.98活4+1.4右风1 (63)1.2恒+0.98活4+1.4左风2(64)1.2恒+0.98活4+1.4右风2 (65)1.0恒+0.98活1+1.4左风1(66)1.0恒+0.98活1+1.4右风1 (67)1.0恒+0.98活1+1.4左风2(68)1.0恒+0.98活1+1.4右风2 (69)1.0恒+0.98活2+1.4左风1(70)1.0恒+0.98活2+1.4右风1 (71)1.0恒+0.98活2+1.4左风2(72)1.0恒+0.98活2+1.4右风2 (73)1.0恒+0.98活3+1.4左风1(74)1.0恒+0.98活3+1.4右风1 (75)1.0恒+0.98活3+1.4左风2(76)1.0恒+0.98活3+1.4右风2 (77)1.0恒+0.98活4+1.4左风1(78)1.0恒+0.98活4+1.4右风1 (79)1.0恒+0.98活4+1.4左风2(80)1.0恒+0.98活4+1.4右风2 (81)1.2恒+0.6活1+1.3左地震(82)1.2恒+0.6活1+1.3右地震(83)1.2恒+0.6活2+1.3左地震(84)1.2恒+0.6活2+1.3右地震(85)1.2恒+0.6活3+1.3左地震(86)1.2恒+0.6活3+1.3右地震(87)1.2恒+0.6活4+1.3左地震(88)1.2恒+0.6活4+1.3右地震柱内力的组合(89)1.0恒+0.5活1+1.3左地震(90)1.0恒+0.5活1+1.3右地震(91)1.0恒+0.5活2+1.3左地震(92)1.0恒+0.5活2+1.3右地震(93)1.0恒+0.5活3+1.3左地震(94)1.0恒+0.5活3+1.3右地震(95)1.0恒+0.5活4+1.3左地震(96)1.0恒+0.5活4+1.3右地震(2)梁内力的组合值梁内力组合(1)1.2恒+1.4活1(2)1.2恒+1.4活2(3)1.2恒+1.4活3(4)1.2恒+1.4活4(5)1.0恒+1.4活1(6)1.0恒+1.4活2(7)1.0恒+1.4活3(8)1.0恒+1.4活4(9)1.2恒+1.4左风1(10)1.2恒+1.4右风1(11)1.2恒+1.4左风2(12)1.2恒+1.4右风2(13)1.0恒+1.4左风1(14)1.0恒+1.4右风1(15)1.0恒+1.4左风2(16)1.0恒+1.4右风2(17)1.2恒+1.4活1+0.84左风1(18)1.2恒+1.4活1+0.84右风1 (19)1.2恒+1.4活1+0.84左风2(20)1.2恒+1.4活1+0.84右风2 (21)1.2恒+1.4活2+0.84左风1(22)1.2恒+1.4活2+0.84右风1 (23)1.2恒+1.4活2+0.84左风2(24)1.2恒+1.4活2+0.84右风2 (25)1.2恒+1.4活3+0.84左风1(26)1.2恒+1.4活3+0.84右风1 (27)1.2恒+1.4活3+0.84左风2(28)1.2恒+1.4活3+0.84右风2 (29)1.2恒+1.4活4+0.84左风1(30)1.2恒+1.4活4+0.84右风1 (31)1.2恒+1.4活4+0.84左风2(32)1.2恒+1.4活4+0.84右风2 (33)1.0恒+1.4活1+0.84左风1(34)1.0恒+1.4活1+0.84右风1 (35)1.0恒+1.4活1+0.84左风2(36)1.0恒+1.4活1+0.84右风2 (37)1.0恒+1.4活2+0.84左风1(38)1.0恒+1.4活2+0.84右风1 (39)1.0恒+1.4活2+0.84左风2(40)1.0恒+1.4活2+0.84右风2 (41)1.0恒+1.4活3+0.84左风1(42)1.0恒+1.4活3+0.84右风1 (43)1.0恒+1.4活3+0.84左风2(44)1.0恒+1.4活3+0.84右风2 (45)1.0恒+1.4活4+0.84左风1(46)1.0恒+1.4活4+0.84右风1 (47)1.0恒+1.4活4+0.84左风2(48)1.0恒+1.4活4+0.84右风2 (49)1.2恒+0.98活1+1.4左风1(50)1.2恒+0.98活1+1.4右风1 (51)1.2恒+0.98活1+1.4左风2(52)1.2恒+0.98活1+1.4右风2 (53)1.2恒+0.98活2+1.4左风1(54)1.2恒+0.98活2+1.4右风1 (55)1.2恒+0.98活2+1.4左风2(56)1.2恒+0.98活2+1.4右风2 (57)1.2恒+0.98活3+1.4左风1(58)1.2恒+0.98活3+1.4右风1梁内力组合(59)1.2恒+0.98活3+1.4左风2(60)1.2恒+0.98活3+1.4右风2 (61)1.2恒+0.98活4+1.4左风1(62)1.2恒+0.98活4+1.4右风1 (63)1.2恒+0.98活4+1.4左风2(64)1.2恒+0.98活4+1.4右风2 (65)1.0恒+0.98活1+1.4左风1(66)1.0恒+0.98活1+1.4右风1 (67)1.0恒+0.98活1+1.4左风2(68)1.0恒+0.98活1+1.4右风2 (69)1.0恒+0.98活2+1.4左风1(70)1.0恒+0.98活2+1.4右风1 (71)1.0恒+0.98活2+1.4左风2(72)1.0恒+0.98活2+1.4右风2 (73)1.0恒+0.98活3+1.4左风1(74)1.0恒+0.98活3+1.4右风1 (75)1.0恒+0.98活3+1.4左风2(76)1.0恒+0.98活3+1.4右风2 (77)1.0恒+0.98活4+1.4左风1(78)1.0恒+0.98活4+1.4右风1 (79)1.0恒+0.98活4+1.4左风2(80)1.0恒+0.98活4+1.4右风2 (81)1.2恒+0.6活1+1.3左地震(82)1.2恒+0.6活1+1.3右地震(83)1.2恒+0.6活2+1.3左地震(84)1.2恒+0.6活2+1.3右地震(85)1.2恒+0.6活3+1.3左地震(86)1.2恒+0.6活3+1.3右地震(87)1.2恒+0.6活4+1.3左地震(88)1.2恒+0.6活4+1.3右地震(89)1.0恒+0.5活1+1.3左地震(90)1.0恒+0.5活1+1.3右地震(91)1.0恒+0.5活2+1.3左地震(92)1.0恒+0.5活2+1.3右地震(93)1.0恒+0.5活3+1.3左地震(94)1.0恒+0.5活3+1.3右地震(95)1.0恒+0.5活4+1.3左地震(96)1.0恒+0.5活4+1.3右地震七. 地震计算信息1. 左地震地震力计算质量集中信息质量集中节点号质量重量(KN)1166.838水平地震标准值作用底层剪力：12.400底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.669各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比：0.074周期(已乘折减系数)振型号周期(s)10.0872. 右地震地震力计算质量集中信息质量集中节点号质量重量(KN)3166.838水平地震标准值作用底层剪力：12.400底层最小地震剪力(抗震规范5.2.5条): 2.669各质点地震力调整系数: 1.000地震力调整后剪重比：0.074周期(已乘折减系数)振型号周期(s)10.087八. 内力计算结果1. 单工况内力柱内力工况单元I端N(kN)I端V(kN)I端M(kN.m)II端N(kN)II端V(kN)II端M(kN.m)恒荷载119.6-0.0-0.0-6.30.0-0.0 229.40.0-0.0-12.5-0.00.0 319.60.00.0-6.3-0.00.0左地震1-0.0 3.822.90.0-3.80.0 20.0 5.432.4-0.0-5.40.0 30.0 3.822.9-0.0-3.80.0右地震10.0-3.8-22.9-0.0 3.8-0.0 2-0.0-5.4-32.40.0 5.4-0.0 3-0.0-3.8-22.90.0 3.8-0.0梁内力工况号单元号I端N(kN)I端V(kN)I端M(kN.m)II端N(kN)II端V(kN)II端M(kN.m)恒荷载10.0 6.30.0-0.0 6.30.0 20.0 6.3-0.0-0.0 6.3-0.0左地震10.5-0.0-0.0-0.50.0-0.0工况号单元号I端N(kN)I端V(kN)I端M(kN.m)II端N(kN)II端V(kN)II端M(kN.m) 2-0.5-0.0-0.00.50.0-0.0右地震1-0.50.00.00.5-0.00.0 20.50.00.0-0.5-0.00.0九. 节点位移恒荷载工况下节点位移（mm）节点号X向位移Y向位移10.000.022-0.000.023-0.000.02活荷载工况下节点位移（mm）节点号X向位移Y向位移10.880.0720.710.1230.640.07节点侧向（水平向）位移(mm)工况节点δx节点δx左地震10.1920.19 30.1940.00 50.0060.00右地震1-0.192-0.19 3-0.1940.00 50.0060.00十. 构件设计结果汇总钢柱验算结果柱号应力比剪应力比平面内稳定平面外稳定腹板高厚比翼缘宽厚比平面内长细比平面外长细比质量(kg)状态10.10-0.090.10136.00 6.0022.63127.581111.6未通过20.11-0.090.12120.83 4.7621.26128.381408.3未通过30.09-0.070.09136.00 6.0022.63127.581111.6未通过钢梁验算结果梁号应力比剪应力比平面内(上端)稳定平面外(下端)稳定腹板高厚比翼缘宽厚比质量(kg)状态10.000.17- 1.9146.80 5.941043.74未通过0.7820.000.17- 1.9146.80 5.941043.74未通过0.78十一. 构件设计结果1、钢柱1 设计结果截面类型=16; 布置角度=0; 计算长度：Lx=12.20, Ly=6.00; 长细比：λx=22.6,λy=127.6构件长度=6.00; 计算长度系数: Ux=2.03 Uy=1.00抗震等级: 三级截面参数: B1=250, B2=250, H=1400, Tw=10, T1=20, T2=20轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:a类构件钢号：Q235宽厚比等级:S3验算规范: 普钢规范GB50017-2017\I端II端组合M N V M N V1145.4923.5224.250.01-91.51-24.2520.00107.520.000.00-7.510.0030.00107.520.000.00-91.510.004145.4923.5224.250.01-7.51-24.255145.4919.6024.250.01-90.26-24.2560.00103.600.000.00-6.260.0070.00103.600.000.00-90.260.008145.4919.6024.250.01-6.26-24.2590.0023.520.000.00-7.510.00100.0023.520.000.00-7.510.00110.0023.520.000.00-7.510.00120.0023.520.000.00-7.510.00 130.0019.600.000.00-6.260.00 140.0019.600.000.00-6.260.00 150.0019.600.000.00-6.260.00 160.0019.600.000.00-6.260.00 17145.4923.5224.250.01-91.51-24.25 18145.4923.5224.250.01-91.51-24.25 19145.4923.5224.250.01-91.51-24.25 20145.4923.5224.250.01-91.51-24.25 210.00107.520.000.00-7.510.00 220.00107.520.000.00-7.510.00 230.00107.520.000.00-7.510.00 240.00107.520.000.00-7.510.00 250.00107.520.000.00-91.510.00 260.00107.520.000.00-91.510.00 270.00107.520.000.00-91.510.00 280.00107.520.000.00-91.510.00 29145.4923.5224.250.01-7.51-24.25 30145.4923.5224.250.01-7.51-24.25 31145.4923.5224.250.01-7.51-24.25 32145.4923.5224.250.01-7.51-24.25 33145.4919.6024.250.01-90.26-24.25 34145.4919.6024.250.01-90.26-24.25 35145.4919.6024.250.01-90.26-24.25 36145.4919.6024.250.01-90.26-24.25 370.00103.600.000.00-6.260.00 380.00103.600.000.00-6.260.00 390.00103.600.000.00-6.260.00 400.00103.600.000.00-6.260.00 410.00103.600.000.00-90.260.00 420.00103.600.000.00-90.260.00 430.00103.600.000.00-90.260.00 440.00103.600.000.00-90.260.00 45145.4919.6024.250.01-6.26-24.25 46145.4919.6024.250.01-6.26-24.25 47145.4919.6024.250.01-6.26-24.25 48145.4919.6024.250.01-6.26-24.2549101.8423.5216.970.01-66.31-16.97 50101.8423.5216.970.01-66.31-16.97 51101.8423.5216.970.01-66.31-16.97 52101.8423.5216.970.01-66.31-16.97 530.0082.320.000.00-7.510.00 540.0082.320.000.00-7.510.00 550.0082.320.000.00-7.510.00 560.0082.320.000.00-7.510.00 570.0082.320.000.00-66.310.00 580.0082.320.000.00-66.310.00 590.0082.320.000.00-66.310.00 600.0082.320.000.00-66.310.00 61101.8423.5216.970.01-7.51-16.97 62101.8423.5216.970.01-7.51-16.97 63101.8423.5216.970.01-7.51-16.97 64101.8423.5216.970.01-7.51-16.97 65101.8419.6016.970.01-65.06-16.97 66101.8419.6016.970.01-65.06-16.97 67101.8419.6016.970.01-65.06-16.97 68101.8419.6016.970.01-65.06-16.97 690.0078.400.000.00-6.260.00 700.0078.400.000.00-6.260.00 710.0078.400.000.00-6.260.00 720.0078.400.000.00-6.260.00 730.0078.400.000.00-65.060.00 740.0078.400.000.00-65.060.00 750.0078.400.000.00-65.060.00 760.0078.400.000.00-65.060.00 77101.8419.6016.970.01-6.26-16.97 78101.8419.6016.970.01-6.26-16.97 79101.8419.6016.970.01-6.26-16.97 80101.8419.6016.970.01-6.26-16.97 8192.0823.5215.350.01-43.51-15.35 8232.6223.52 5.440.00-43.51-5.44 8329.7359.52 4.960.00-7.51-4.96 84-29.7359.52-4.960.00-7.52 4.96 8529.7359.52 4.960.00-43.51-4.9686-29.7359.52-4.960.00-43.52 4.968792.0823.5215.350.01-7.51-15.35 8832.6223.52 5.440.00-7.51-5.448981.6919.6013.620.01-36.26-13.62 9022.2319.60 3.700.00-36.26-3.709129.7349.60 4.960.00-6.26-4.9692-29.7349.60-4.960.00-6.26 4.969329.7349.60 4.960.00-36.26-4.9694-29.7349.60-4.960.00-36.26 4.969581.6919.6013.620.01-6.26-13.62 9622.2319.60 3.700.00-6.26-3.70强度计算最大应力对应组合号: 1, M=145.49, N=23.52, M=0.01, N=-91.51强度计算最大应力(N/mm*mm) =21.20强度计算最大应力比=0.103平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) =18.18平面内稳定计算最大应力比=0.089平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) =20.56平面外稳定计算最大应力比=0.100考虑扭转屈曲稳定计算最大应力对应组合号: 3, M=0.00, N=107.52, M=0.00, N=-91.51 考虑扭转屈曲稳定计算最大应力(N/mm*mm) =7.62考虑扭转屈曲稳定计算最大应力比=0.037腹板容许高厚比计算对应组合号: 86(地震组合), M=-29.73, N=59.52, M=0.00, N=-43.52 对应的应力梯度α0 =1.06GB50017腹板容许高厚比[H0/TW] =59.65GB50011腹板容许高厚比[H0/TW] =48.00翼缘容许宽厚比[B/T] =12.00强度计算最大应力< f=205.00平面内稳定计算最大应力< f=205.00平面外稳定计算最大应力< f=205.00考虑扭转屈曲稳定计算最大应力< f=205.00腹板高厚比H0/TW= 136.00 > [H0/TW]= 48.00 *****(注：高厚比超出GB50011规定，不考虑有效截面计算)翼缘宽厚比B/T =6.00 < [B/T]=12.00压杆,平面内长细比λ=23. ≤[λ]=150压杆,平面外长细比λ=128. ≤[λ]=150构件重量(Kg)=1111.562、钢柱2 设计结果截面类型=16; 布置角度=0; 计算长度：Lx=12.20, Ly=6.00; 长细比：λx=21.3,λy=128.4构件长度=6.00; 计算长度系数: Ux=2.03 Uy=1.00抗震等级: 三级截面参数: B1=250, B2=250, H=1500, Tw=12, T1=25, T2=25轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:a类构件钢号：Q235宽厚比等级:S3验算规范: 普钢规范GB50017-2017\I端II端组合M N V M N V1168.27119.3128.050.02-99.03-28.0520.00119.310.000.00-99.030.003168.27203.3128.050.02-183.03-28.0540.0035.310.000.00-15.030.005168.27113.4228.050.02-96.53-28.0560.00113.420.000.00-96.520.007168.27197.4228.050.02-180.52-28.0580.0029.420.000.00-12.520.0090.0035.310.000.00-15.030.00100.0035.310.000.00-15.030.00 110.0035.310.000.00-15.030.00 120.0035.310.000.00-15.030.00 130.0029.420.000.00-12.520.00140.0029.420.000.00-12.520.00 150.0029.420.000.00-12.520.00 160.0029.420.000.00-12.520.00 17168.27119.3128.050.02-99.03-28.05 18168.27119.3128.050.02-99.03-28.05 19168.27119.3128.050.02-99.03-28.05 20168.27119.3128.050.02-99.03-28.05 210.00119.310.000.00-99.030.00 220.00119.310.000.00-99.030.00 230.00119.310.000.00-99.030.00 240.00119.310.000.00-99.030.00 25168.27203.3128.050.02-183.03-28.05 26168.27203.3128.050.02-183.03-28.05 27168.27203.3128.050.02-183.03-28.05 28168.27203.3128.050.02-183.03-28.05 290.0035.310.000.00-15.030.00 300.0035.310.000.00-15.030.00 310.0035.310.000.00-15.030.00 320.0035.310.000.00-15.030.00 33168.27113.4228.050.02-96.53-28.05 34168.27113.4228.050.02-96.53-28.05 35168.27113.4228.050.02-96.53-28.05 36168.27113.4228.050.02-96.53-28.05 370.00113.420.000.00-96.520.00 380.00113.420.000.00-96.520.00 390.00113.420.000.00-96.520.00 400.00113.420.000.00-96.520.00 41168.27197.4228.050.02-180.52-28.05 42168.27197.4228.050.02-180.52-28.05 43168.27197.4228.050.02-180.52-28.05 44168.27197.4228.050.02-180.52-28.05 450.0029.420.000.00-12.520.00 460.0029.420.000.00-12.520.00 470.0029.420.000.00-12.520.00 480.0029.420.000.00-12.520.00 49117.7994.1119.630.01-73.83-19.63 50117.7994.1119.630.01-73.83-19.6351117.7994.1119.630.01-73.83-19.63 52117.7994.1119.630.01-73.83-19.63 530.0094.110.000.00-73.830.00 540.0094.110.000.00-73.830.00 550.0094.110.000.00-73.830.00 560.0094.110.000.00-73.830.00 57117.79152.9119.630.01-132.63-19.63 58117.79152.9119.630.01-132.63-19.63 59117.79152.9119.630.01-132.63-19.63 60117.79152.9119.630.01-132.63-19.63 610.0035.310.000.00-15.030.00 620.0035.310.000.00-15.030.00 630.0035.310.000.00-15.030.00 640.0035.310.000.00-15.030.00 65117.7988.2219.630.01-71.32-19.63 66117.7988.2219.630.01-71.32-19.63 67117.7988.2219.630.01-71.32-19.63 68117.7988.2219.630.01-71.32-19.63 690.0088.220.000.00-71.320.00 700.0088.220.000.00-71.320.00 710.0088.220.000.00-71.320.00 720.0088.220.000.00-71.320.00 73117.79147.0219.630.01-130.12-19.63 74117.79147.0219.630.01-130.12-19.63 75117.79147.0219.630.01-130.12-19.63 76117.79147.0219.630.01-130.12-19.63 770.0029.420.000.00-12.520.00 780.0029.420.000.00-12.520.00 790.0029.420.000.00-12.520.00 800.0029.420.000.00-12.520.00 81114.2071.3119.040.01-51.03-19.04 8230.0371.31 5.010.00-51.03-5.01 8342.0971.317.020.00-51.03-7.02 84-42.0971.31-7.020.00-51.037.02 85114.20107.3119.040.01-87.03-19.04 8630.03107.31 5.010.00-87.03-5.01 8742.0935.317.020.00-15.03-7.0288-42.0935.31-7.020.00-15.037.0289102.1859.4217.030.01-42.52-17.03 9018.0159.42 3.000.00-42.52-3.00 9142.0959.427.020.00-42.52-7.02 92-42.0959.42-7.020.00-42.527.0293102.1889.4217.030.01-72.52-17.03 9418.0189.42 3.000.00-72.52-3.00 9542.0929.427.020.00-12.52-7.02 96-42.0929.42-7.020.00-12.527.02强度计算最大应力对应组合号: 3, M=168.27, N=203.31, M=0.02, N=-183.03强度计算最大应力(N/mm*mm) =22.36强度计算最大应力比=0.109平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) =19.25平面内稳定计算最大应力比=0.094平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) =25.23平面外稳定计算最大应力比=0.123考虑扭转屈曲稳定计算最大应力对应组合号: 2, M=0.00, N=119.31, M=0.00, N=-99.03 考虑扭转屈曲稳定计算最大应力(N/mm*mm) =6.00考虑扭转屈曲稳定计算最大应力比=0.029腹板容许高厚比计算对应组合号: 94(地震组合), M=18.01, N=89.42, M=0.00, N=-72.52 对应的应力梯度α0 =0.60GB50017腹板容许高厚比[H0/TW] =48.39GB50011腹板容许高厚比[H0/TW] =48.00翼缘容许宽厚比[B/T] =12.00强度计算最大应力< f=205.00平面内稳定计算最大应力< f=205.00平面外稳定计算最大应力< f=205.00考虑扭转屈曲稳定计算最大应力< f=205.00腹板高厚比H0/TW= 120.83 > [H0/TW]= 48.00 *****(注：高厚比超出GB50011规定，不考虑有效截面计算)翼缘宽厚比B/T =4.76 < [B/T]=12.00压杆,平面内长细比λ=21. ≤[λ]=150压杆,平面外长细比λ=128. ≤[λ]=150构件重量(Kg)=1408.293、钢柱3 设计结果截面类型=16; 布置角度=0; 计算长度：Lx=12.20, Ly=6.00; 长细比：λx=22.6,λy=127.6构件长度=6.00; 计算长度系数: Ux=2.03 Uy=1.00抗震等级: 三级截面参数: B1=250, B2=250, H=1400, Tw=10, T1=20, T2=20轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:a类构件钢号：Q235宽厚比等级:S3验算规范: 普钢规范GB50017-2017\I端II端组合M N V M N V1106.21107.5217.700.01-7.52-17.7020.0023.520.000.00-91.510.003106.21107.5217.700.01-91.52-17.7040.0023.520.000.00-7.510.005106.21103.6017.700.01-6.26-17.7060.0019.600.000.00-90.260.007106.21103.6017.700.01-90.26-17.7080.0019.600.000.00-6.260.0090.0023.520.000.00-7.510.00100.0023.520.000.00-7.510.00 110.0023.520.000.00-7.510.00 120.0023.520.000.00-7.510.00 130.0019.600.000.00-6.260.00 140.0019.600.000.00-6.260.00150.0019.600.000.00-6.260.00 160.0019.600.000.00-6.260.00 17106.21107.5217.700.01-7.52-17.70 18106.21107.5217.700.01-7.52-17.70 19106.21107.5217.700.01-7.52-17.70 20106.21107.5217.700.01-7.52-17.70 210.0023.520.000.00-91.510.00 220.0023.520.000.00-91.510.00 230.0023.520.000.00-91.510.00 240.0023.520.000.00-91.510.00 25106.21107.5217.700.01-91.52-17.70 26106.21107.5217.700.01-91.52-17.70 27106.21107.5217.700.01-91.52-17.70 28106.21107.5217.700.01-91.52-17.70 290.0023.520.000.00-7.510.00 300.0023.520.000.00-7.510.00 310.0023.520.000.00-7.510.00 320.0023.520.000.00-7.510.00 33106.21103.6017.700.01-6.26-17.70 34106.21103.6017.700.01-6.26-17.70 35106.21103.6017.700.01-6.26-17.70 36106.21103.6017.700.01-6.26-17.70 370.0019.600.000.00-90.260.00 380.0019.600.000.00-90.260.00 390.0019.600.000.00-90.260.00 400.0019.600.000.00-90.260.00 41106.21103.6017.700.01-90.26-17.70 42106.21103.6017.700.01-90.26-17.70 43106.21103.6017.700.01-90.26-17.70 44106.21103.6017.700.01-90.26-17.70 450.0019.600.000.00-6.260.00 460.0019.600.000.00-6.260.00 470.0019.600.000.00-6.260.00 480.0019.600.000.00-6.260.00 4974.3582.3212.390.01-7.52-12.39 5074.3582.3212.390.01-7.52-12.39 5174.3582.3212.390.01-7.52-12.395274.3582.3212.390.01-7.52-12.39 530.0023.520.000.00-66.310.00 540.0023.520.000.00-66.310.00 550.0023.520.000.00-66.310.00 560.0023.520.000.00-66.310.00 5774.3582.3212.390.01-66.32-12.39 5874.3582.3212.390.01-66.32-12.39 5974.3582.3212.390.01-66.32-12.39 6074.3582.3212.390.01-66.32-12.39 610.0023.520.000.00-7.510.00 620.0023.520.000.00-7.510.00 630.0023.520.000.00-7.510.00 640.0023.520.000.00-7.510.00 6574.3578.4012.390.01-6.26-12.39 6674.3578.4012.390.01-6.26-12.39 6774.3578.4012.390.01-6.26-12.39 6874.3578.4012.390.01-6.26-12.39 690.0019.600.000.00-65.060.00 700.0019.600.000.00-65.060.00 710.0019.600.000.00-65.060.00 720.0019.600.000.00-65.060.00 7374.3578.4012.390.01-65.06-12.39 7474.3578.4012.390.01-65.06-12.39 7574.3578.4012.390.01-65.06-12.39 7674.3578.4012.390.01-65.06-12.39 770.0019.600.000.00-6.260.00 780.0019.600.000.00-6.260.00 790.0019.600.000.00-6.260.00 800.0019.600.000.00-6.260.00 8175.2559.5212.540.01-7.52-12.54 8215.7959.52 2.630.00-7.52-2.63 8329.7323.52 4.960.00-43.52-4.96 84-29.7323.52-4.960.00-43.51 4.96 8575.2559.5212.540.01-43.52-12.54 8615.7959.52 2.630.00-43.52-2.63 8729.7323.52 4.960.00-7.52-4.96 88-29.7323.52-4.960.00-7.51 4.968967.6649.6011.280.00-6.26-11.28 908.2049.60 1.370.00-6.26-1.37 9129.7319.60 4.960.00-36.26-4.96 92-29.7319.60-4.960.00-36.26 4.96 9367.6649.6011.280.00-36.26-11.28 948.2049.60 1.370.00-36.26-1.37 9529.7319.60 4.960.00-6.26-4.96 96-29.7319.60-4.960.00-6.26 4.96强度计算最大应力对应组合号: 1, M=106.21, N=107.52, M=0.01, N=-7.52强度计算最大应力(N/mm*mm) =17.51强度计算最大应力比=0.085平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) =15.07平面内稳定计算最大应力比=0.074平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) =18.73平面外稳定计算最大应力比=0.091考虑扭转屈曲稳定计算最大应力对应组合号: 2, M=0.00, N=23.52, M=0.00, N=-91.51 考虑扭转屈曲稳定计算最大应力(N/mm*mm) =6.49考虑扭转屈曲稳定计算最大应力比=0.032腹板容许高厚比计算对应组合号: 94(地震组合), M=8.20, N=49.60, M=0.00, N=-36.26 对应的应力梯度α0 =0.54GB50017腹板容许高厚比[H0/TW] =47.22GB50011腹板容许高厚比[H0/TW] =48.00翼缘容许宽厚比[B/T] =12.00强度计算最大应力< f=205.00平面内稳定计算最大应力< f=205.00平面外稳定计算最大应力< f=205.00考虑扭转屈曲稳定计算最大应力< f=205.00腹板高厚比H0/TW= 136.00 > [H0/TW]= 47.22 *****(注：高厚比超出GB50011规定，不考虑有效截面计算)翼缘宽厚比B/T =6.00 < [B/T]=12.00压杆,平面内长细比λ=23. ≤[λ]=150压杆,平面外长细比λ=128. ≤[λ]=150构件重量(Kg)=1111.564、钢梁1 设计结果截面类型=16; 布置角度=0; 长度: L=12.00, Ly=12.00抗震等级: 三级截面参数: B1=200, B2=200, H=500, Tw=10, T1=16, T2=16构件钢号：Q235宽厚比等级:S3验算规范: 普钢规范GB50017-2017\I端II端组合M N V M N V1-0.0145.757.51-0.01-45.757.5220.000.0091.510.000.0091.513-0.0145.7591.51-0.01-45.7591.5240.000.007.510.000.007.515-0.0145.75 6.26-0.01-45.75 6.2660.000.0090.260.000.0090.267-0.0145.7590.26-0.01-45.7590.2680.000.00 6.260.000.00 6.2690.000.007.510.000.007.51100.000.007.510.000.007.51 110.000.007.510.000.007.51 120.000.007.510.000.007.51 130.000.00 6.260.000.00 6.26 140.000.00 6.260.000.00 6.26 150.000.00 6.260.000.00 6.26 160.000.00 6.260.000.00 6.26 17-0.0145.757.51-0.01-45.757.52 18-0.0145.757.51-0.01-45.757.52 19-0.0145.757.51-0.01-45.757.5220-0.0145.757.51-0.01-45.757.52 210.000.0091.510.000.0091.51 220.000.0091.510.000.0091.51 230.000.0091.510.000.0091.51 240.000.0091.510.000.0091.51 25-0.0145.7591.51-0.01-45.7591.52 26-0.0145.7591.51-0.01-45.7591.52 27-0.0145.7591.51-0.01-45.7591.52 28-0.0145.7591.51-0.01-45.7591.52 290.000.007.510.000.007.51 300.000.007.510.000.007.51 310.000.007.510.000.007.51 320.000.007.510.000.007.51 33-0.0145.75 6.26-0.01-45.75 6.26 34-0.0145.75 6.26-0.01-45.75 6.26 35-0.0145.75 6.26-0.01-45.75 6.26 36-0.0145.75 6.26-0.01-45.75 6.26 370.000.0090.260.000.0090.26 380.000.0090.260.000.0090.26 390.000.0090.260.000.0090.26 400.000.0090.260.000.0090.26 41-0.0145.7590.26-0.01-45.7590.26 42-0.0145.7590.26-0.01-45.7590.26 43-0.0145.7590.26-0.01-45.7590.26 44-0.0145.7590.26-0.01-45.7590.26 450.000.00 6.260.000.00 6.26 460.000.00 6.260.000.00 6.26 470.000.00 6.260.000.00 6.26 480.000.00 6.260.000.00 6.26 49-0.0132.037.51-0.01-32.037.52 50-0.0132.037.51-0.01-32.037.52 51-0.0132.037.51-0.01-32.037.52 52-0.0132.037.51-0.01-32.037.52 530.000.0066.310.000.0066.31 540.000.0066.310.000.0066.31 550.000.0066.310.000.0066.31 560.000.0066.310.000.0066.3157-0.0132.0366.31-0.01-32.0366.32 58-0.0132.0366.31-0.01-32.0366.32 59-0.0132.0366.31-0.01-32.0366.32 60-0.0132.0366.31-0.01-32.0366.32 610.000.007.510.000.007.51 620.000.007.510.000.007.51 630.000.007.510.000.007.51 640.000.007.510.000.007.51 65-0.0132.03 6.26-0.01-32.03 6.26 66-0.0132.03 6.26-0.01-32.03 6.26 67-0.0132.03 6.26-0.01-32.03 6.26 68-0.0132.03 6.26-0.01-32.03 6.26 690.000.0065.060.000.0065.06 700.000.0065.060.000.0065.06 710.000.0065.060.000.0065.06 720.000.0065.060.000.0065.06 73-0.0132.0365.06-0.01-32.0365.06 74-0.0132.0365.06-0.01-32.0365.06 75-0.0132.0365.06-0.01-32.0365.06 76-0.0132.0365.06-0.01-32.0365.06 770.000.00 6.260.000.00 6.26 780.000.00 6.260.000.00 6.26 790.000.00 6.260.000.00 6.26 800.000.00 6.260.000.00 6.26 81-0.0120.297.51-0.01-20.297.52 820.0018.927.510.00-18.927.52 830.000.6943.510.00-0.6943.52 840.00-0.6943.520.000.6943.51 85-0.0120.2943.51-0.01-20.2943.52 860.0018.9243.510.00-18.9243.52 870.000.697.510.00-0.697.52 880.00-0.697.520.000.697.51 89-0.0117.03 6.260.00-17.03 6.26 900.0015.65 6.260.00-15.65 6.26 910.000.6936.260.00-0.6936.26 920.00-0.6936.260.000.6936.26 93-0.0117.0336.260.00-17.0336.26940.0015.6536.260.00-15.6536.26 950.000.69 6.260.00-0.69 6.26 960.00-0.69 6.260.000.69 6.26梁的弯矩包络梁下部受拉截面1234567 -0.01-152.53-244.04-274.54-244.04-152.520.00梁上部受拉截面12345670.000.000.000.000.000.000.01梁下部受拉最大弯矩M=-274.54, 最大应力σ=167.05< f=215.00梁下部受拉强度计算应力比: 0.777梁下部受拉最大弯矩M= -274.54, 稳定计算最大应力σ= 409.72> f= 215.00*****梁下部受拉稳定计算应力比: 1.906梁上部受拉最大弯矩M=0.01, 最大应力σ=0.00< f=215.00梁上部受拉强度计算应力比: 0.000最大剪力V=91.52, 最大剪应力τ=20.84< fv=125.00计算剪应力比: 0.167剪力V=91.52, 弯矩M=0.01, 折算应力σz=26.66< Bf=236.50腹板高厚比H0/TW=46.80 < [H0/TW]=93.00 (GB50017)腹板高厚比H0/TW=46.80 < [H0/TW]=70.00 (GB50011)翼缘宽厚比B/T =5.94 < [B/T] =13.00(GB50017)翼缘宽厚比B/T =5.94 < [B/T] =10.00(GB50011)(恒+活)梁的绝对挠度mm截面12345670.0015.8227.1731.2727.1715.820.00最大挠度值=31.27 最大挠度/梁跨度=1/384.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 400 *****(活)梁的绝对挠度mm截面12345670.0014.3224.6028.3124.6014.320.00最大挠度值=28.31 最大挠度/梁跨度=1/424.挠跨比大于容许挠跨比: 1/ 500 *****构件重量(Kg)=1043.745、钢梁2 设计结果截面类型=16; 布置角度=0; 长度: L=12.00, Ly=12.00抗震等级: 三级截面参数: B1=200, B2=200, H=500, Tw=10, T1=16, T2=16构件钢号：Q235宽厚比等级:S3验算规范: 普钢规范GB50017-2017\I端II端组合M N V M N V1-0.0117.7091.51-0.01-17.7091.5220.000.007.510.000.007.513-0.0117.7091.51-0.01-17.7091.5240.000.007.510.000.007.515-0.0117.7090.26-0.01-17.7090.2660.000.00 6.260.000.00 6.267-0.0117.7090.26-0.01-17.7090.2680.000.00 6.260.000.00 6.2690.000.007.510.000.007.51100.000.007.510.000.007.51 110.000.007.510.000.007.51 120.000.007.510.000.007.51130.000.00 6.260.000.00 6.26 140.000.00 6.260.000.00 6.26 150.000.00 6.260.000.00 6.26 160.000.00 6.260.000.00 6.26 17-0.0117.7091.51-0.01-17.7091.52 18-0.0117.7091.51-0.01-17.7091.52 19-0.0117.7091.51-0.01-17.7091.52 20-0.0117.7091.51-0.01-17.7091.52 210.000.007.510.000.007.51 220.000.007.510.000.007.51 230.000.007.510.000.007.51 240.000.007.510.000.007.51 25-0.0117.7091.51-0.01-17.7091.52 26-0.0117.7091.51-0.01-17.7091.52 27-0.0117.7091.51-0.01-17.7091.52 28-0.0117.7091.51-0.01-17.7091.52 290.000.007.510.000.007.51 300.000.007.510.000.007.51 310.000.007.510.000.007.51 320.000.007.510.000.007.51 33-0.0117.7090.26-0.01-17.7090.26 34-0.0117.7090.26-0.01-17.7090.26 35-0.0117.7090.26-0.01-17.7090.26 36-0.0117.7090.26-0.01-17.7090.26 370.000.00 6.260.000.00 6.26 380.000.00 6.260.000.00 6.26 390.000.00 6.260.000.00 6.26 400.000.00 6.260.000.00 6.26 41-0.0117.7090.26-0.01-17.7090.26 42-0.0117.7090.26-0.01-17.7090.26 43-0.0117.7090.26-0.01-17.7090.26 44-0.0117.7090.26-0.01-17.7090.26 450.000.00 6.260.000.00 6.26 460.000.00 6.260.000.00 6.26 470.000.00 6.260.000.00 6.26 480.000.00 6.260.000.00 6.26 49-0.0112.3966.31-0.01-12.3966.3250-0.0112.3966.31-0.01-12.3966.32 51-0.0112.3966.31-0.01-12.3966.32 52-0.0112.3966.31-0.01-12.3966.32 530.000.007.510.000.007.51 540.000.007.510.000.007.51 550.000.007.510.000.007.51 560.000.007.510.000.007.51 57-0.0112.3966.31-0.01-12.3966.32 58-0.0112.3966.31-0.01-12.3966.32 59-0.0112.3966.31-0.01-12.3966.32 60-0.0112.3966.31-0.01-12.3966.32 610.000.007.510.000.007.51 620.000.007.510.000.007.51 630.000.007.510.000.007.51 640.000.007.510.000.007.51 65-0.0112.3965.06-0.01-12.3965.06 66-0.0112.3965.06-0.01-12.3965.06 67-0.0112.3965.06-0.01-12.3965.06 68-0.0112.3965.06-0.01-12.3965.06 690.000.00 6.260.000.00 6.26 700.000.00 6.260.000.00 6.26 710.000.00 6.260.000.00 6.26 720.000.00 6.260.000.00 6.26 73-0.0112.3965.06-0.01-12.3965.06 74-0.0112.3965.06-0.01-12.3965.06 75-0.0112.3965.06-0.01-12.3965.06 76-0.0112.3965.06-0.01-12.3965.06 770.000.00 6.260.000.00 6.26 780.000.00 6.260.000.00 6.26 790.000.00 6.260.000.00 6.26 800.000.00 6.260.000.00 6.26 81-0.01 6.9043.51-0.01-6.9043.52 820.008.2743.510.00-8.2743.52 830.00-0.697.510.000.697.52 840.000.697.520.00-0.697.51 85-0.01 6.9043.51-0.01-6.9043.52 860.008.2743.510.00-8.2743.52。

门式钢架设计实例计算书设计说明：本设计为门式钢架结构，用作工业厂房，设计荷载包括自重荷载、活荷载和风荷载。

本文将详细介绍该结构的设计计算。

一、荷载计算1.1 自重荷载本结构的自重荷载为每平方米40kg。

1.2 活荷载根据工业厂房的使用情况，本结构的活荷载为每平方米300kg。

1.3 风荷载根据当地的气象情况和设计规范，本结构的基本风压为0.6kN/m2，按照结构类别为3类，结构重要性系数为1，地面粗糙度系数为B，风向系数为1.2计算得出风荷载为每平方米1.44kN。

二、结构计算2.1 稳定性分析首先进行稳定性分析，根据工业厂房的结构特点，本结构采用门式结构，悬臂梁的跨度为12米。

采用单跨分析的方法，分析单跨悬臂梁的稳定性。

按照设计规范，门式结构各构件轴力应在允许范围内，轴力比不得大于0.7。

通过计算，单跨悬臂梁的极限状态下轴力比为0.6，因此结构的稳定性满足设计要求。

2.2 强度计算其次进行强度计算，采用配筋设计的方法，根据结构荷载和构件的截面性质计算每个构件所需的钢材强度和配筋。

按照设计规范，各构件的强度应在允许范围内，杆件的屈曲和轴心受拉受压强度比不得小于0.9。

通过计算得出，本结构各构件满足设计要求。

2.3 钢材选型根据结构荷载和强度要求，选用Q345钢材，柱截面为H150×150×7×10，梁截面为H250×125×6×9。

三、结构检验采用有限元分析软件进行结构检验，确认结构的合理性。

通过有限元分析，检验结果满足设计要求。

四、总结本设计采用门式钢架结构，荷载包括自重荷载、活荷载和风荷载，通过稳定性分析、强度计算和钢材选型等步骤，最终得出一个合理而可靠的工业厂房门式钢架设计方案。

门式框架设计计算书一、设计资料某单层厂房采用单跨双坡门式刚架，厂房横向跨度为15m ，檐口6m ，共有12榀刚架，柱距6m ，屋面坡度为1。

柱网及平面布置图见图1，刚架形式和几何尺寸见图2和图3,。

梁柱节点采用高强螺栓连接，刚架平面外设柱间支撑，檩条端部隅撑在a 、b 点分别提供柱、梁的侧向支撑点，钢材采用Q235-B.F ，焊条采用E43型。

设计条件如下：1）屋面材料：夹芯板。

2）墙面材料：夹芯板。

3）天沟：彩钢板天沟。

4）荷载荷载：0.7 N/mm 2 活载：0.2 N/mm 2风荷载：基本风压0ω=20.6kN m ，地面粗糙度为A 类 雪荷载：0.4 N/cm 2 5）钢材采用Q235-B.F二、构件截面确定（一）、钢架柱的截面确定 1.假设长细比X λ=y λ=100 2.计算回转半径，取o X l =6mo y l =3mx i =oX l /X λ=600/100=6cm y i =o y l /y λ=300/100=3cm截面属于b 类截面，按X λ查教材附表5.2可得柱稳定系数分别为X ϕ=y ϕ=0.555 3.计算截面面积， /A N f j ==18*6*7.5*10/(0.555* 215)=67.9 cm 23/39.5/3186/1.05215629.9X X W M f cm g ==创?所以钢架柱和钢架梁都取H 型钢HW250*250*14*14，但是由于后面截面校核的时候该截面不符合要求，所以经验算选取截面为HW400*400*15*15的截面 该截面特性如表1表1 梁柱截面特性三、荷载计算1.荷载取值计算屋面自重（标准值，沿坡向）:双层压型钢板复合保温板 0.22kN m 檩条及支撑 0.152kN m 刚接斜梁自重 0.152kN m 总计 0.52kN m 屋面雪荷载（标准值） 0.42kN m 屋面均布活载（标准值） 0.22kN m屋面均布活载不与雪荷载同时考虑，因此按雪荷载取0.42kN m 墙面及柱自重（包括墙面材料、墙梁及钢架柱） 0.52kN m风荷载：基本风压0ω=0.62kN m 地面粗糙等级A 类，风荷载体型系数见图3 已柱顶为准，风压高度系数z μ=1.17 1ω=0.6 以屋顶为准，风压高度系数z μ=1.17 1ω=0.6 2.各部分作用荷载 ①屋面荷载荷载标准值 （0.5+0.7）⨯6=7.2kN m 活载标准值 0.4⨯6=2.4kN m②柱荷载恒载标准值0.5⨯6=3.0kN m③风荷载标准值迎风面柱上q=1.17⨯0.6⨯0.8⨯6=3.37kN mw横梁上q=-1.17⨯0.6⨯0.6⨯6=-2.53kN mw背风面柱上q=-1.17⨯0.6⨯0.5⨯6=-2.1kN mw横梁上q=-1.17⨯0.6⨯0.5⨯6=-2.1kN mw四、钢架内力计算钢架内力分析可以采用《建筑结构静力计算手册》中的方法进行，见下表2五、内力组合1.钢架柱①柱顶截面。

单层厂房门式轻钢结构计算书
一、设计资料
现青岛地区某村委计划建设某单层门式轻钢厂房，无吊车荷载，占地面积20x50m2，地址条件很好，0.8m厚覆土，下部是强风化岩，地耐力450KPa，无地下水。

请给其做建筑施工图和结构施工图，应能达到施工深度。

要求：
1.给出设计过程简介和设计注意事项。

2.给出主要构件设计计算过程。

3.提供施工图。

该厂房为单层，采用单跨双坡轻型门式刚架结构，厂房跨度18m，总长度50 m，檐口高度8.6m，牛腿标高为5.50 m，屋面坡度为0.10；共有9榀刚架，两侧柱距7 m，其他柱距6m；刚架平面布置见图，刚架形式及几何尺寸见图。

刚架梁、柱除，另有注明外，均采用Q345钢。

高强螺栓除另有注明外，均采用10.9级摩擦型连接高强度螺栓。

锚栓除另有注明外，均采用Q345钢。

刚架形式及几何尺寸图
二、设计荷载
1.屋面恒载：0.30 kN/m2
计算刚架活载：0.30 kN/m2
计算檩条活载：0.50 kN/m2
雪荷载：0.20 kN/m2
基本风压：0.6 kN/m2 风压调整系数：1.05
2.由于青岛地区地震设防烈度为6度，故本工程结构设计不考虑地震作用
三、内力分析
考虑本工程刚架跨度较小、厂房高度较低、荷载情况及刚架加工制造方便，刚架采用等截面，梁柱选用变截面。

柱脚按铰接支承设计。

采用弹性分析方法确定刚架内力。

1.在恒载作用下
2.在活载作用下
3.在风荷载作用下。

门式刚架厂房设计计算书1、设计资料某单层单跨轻钢门式刚架结构厂房，跨度为总长L=60m，柱距D，斜梁坡度i=1：12。

根据工艺及建筑设计要求，确定车间为单层单跨轻钢门式铰接刚架结构。

厂房所在地区场地属于Ⅱ类场地土，抗震设防烈度小于等于8度。

钢材采用Q235钢，手工焊接，焊条E43。

长度L=60m，柱距D=5m，跨度B=18m，檐高H=9m，屋面坡度为i=1:12；屋面材料采用单层彩板或夹芯板；墙面材料使用单层彩板或夹芯板；天沟采用彩板天沟或钢板天沟；钢结构采用Q235；基础砼标号为C25。

恒载：无吊顶时0.35kN/m2 (不包括刚架自重)活载：计算刚架时为0.5kN/m2, 计算檩条时为0.8kN/m2；风载：基本风压按学生家乡所在地查表计算，地面粗糙度按C类；雪载：基本雪压按学生家乡所在地查表计算。

柱顶水平位移：H/60，横梁挠度：仅支承压型钢板屋面和冷弯型钢檩条时：L/180；有吊顶时：L/240设计内容1）梁、柱截面设计，2）梁、柱连接节点设计；3）屋面梁拼接节点设计。

2、结构平面柱网及支撑布置厂房长度=60m，因此在厂房第一开间和中部设置屋盖横向水平支撑；并在屋盖相应部位设置檩条、斜拉条、拉条和撑杆；同时应该在与屋盖横向水平支撑相对应的柱间设置柱间支撑。

3、荷载计算3.1 计算模型选取取一榀刚架进行分析，柱脚采用铰接，刚架梁和柱采用变截面设计。

厂房檐高9m，考虑到檩条和梁截面自身高度，近似取柱高为9m；屋面坡度为1：12。

因此得到刚架计算模型：（以中间跨为研究对象）180009001:123.2 荷载取值3.2.1 恒载：0.35+0.15=0.52/KN m 墙面及柱自重：0.52/KN m 3.2.2 活载：屋面活载：0.52/KN m 屋面雪载：0.452/KN m 两者取大值：0.52/KN m 3.2.3 风载：基本风压：20/45.0m KN =ω，地面粗糙类别C 类，以柱顶为标准风压高度变化系数：0.1,74.0==z z βμ因抗震等级小于等于8度，而风荷载标准值大于0.452/KN m ，故本工程不考虑地震作用3.3 各部分作用荷载：（内力计算均采用标准值） 3.3.1 恒载：0.5cos 5 2.5/KN m α⨯⨯=墙面及柱身恒载：0.55 2.5/KN m ⨯=2.5K N /m2.5KN/m2.5K N /m2.5K N/m3.3.2 活载：0.55cos 2.5/KN m α⨯⨯=2.5K N /m2.5K N/m3.3.3风荷载01.0510k z s z s h m ωμμωμμ=≤ 左风：根据公式计算:根据查表，取0.74，根据门式刚架的设计规范， 取下图：（地面粗糙度C 类）风载体形系数示意图2122231.050.740.250.450.087/0.08750.435/1.050.74 1.00.450.35/0.355 1.75/1.050.740.550.450.192/0.19250.96/kN m q kN m kN m q kN m kN m q kN m ωωω=⨯⨯⨯==⨯==-⨯⨯⨯=-=-⨯=-=-⨯⨯⨯=-=-⨯=-k k k 迎风面 侧面， 屋顶，背风面 侧面， 241.050.740.650.450.227/0.2275 1.135/kN m q kN m ω=-⨯⨯⨯=-=-⨯=-k 屋顶，荷载如下图：-1.75K N /m-1.135K N /m0.435K N /m-0.96K N/m右风：-0.55-0.65-1.0+0.25α风载体形系数示意图2122231.050.740.250.450.087/0.08750.435/1.050.74 1.00.450.35/0.355 1.75/1.050.740.550.450.192/0.19250.96/kN m q kN m kN m q kN m kN m q kN m ωωω=⨯⨯⨯==⨯==-⨯⨯⨯=-=-⨯=-=-⨯⨯⨯=-=-⨯=-k k k 迎风面 侧面， 屋顶，背风面 侧面， 241.050.740.650.450.227/0.2275 1.135/kN m q kN m ω=-⨯⨯⨯=-=-⨯=-k 屋顶，荷载如下图：-1.75KN /m-1.135K N /m0.435K N/m-0.96K N /m4、内力计算：4.1截面形式及尺寸初选：（梁柱都采用焊接的H 型钢）mm h mm mm H mm mm Lh c c 700600~90015~10900015~10450~60040~301800040~3011=⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧=====取 mm b mm mm h b c 300,150~3755~27505~21====取 mm h mm mm h h b c c 300,250~3753~2010===取mm h mm mm Lh b b 550,3.514~60035~3011===取mm b mm mm h b b 200110~2755~21===，取 mm h mm mm Lh b b 3009.276~3.32765~5500===，取H(550-300)×200×8×10H(550-300)×200×8×10H(700-300)×300×8×10h b1ABh c1h c0钢架截面初选截面特性截面 形式 截面名称面积2()mmx I 4()mm x W 3()mm y I 4()mmyW 3()mmx immy imm柱大头700300810H ⨯⨯⨯11440 81024.9⨯ 61064.2⨯ 7105.4⨯ 5103⨯ 284.1 62.7。

“万州杯”宁夏大学生钢结构设计大赛----门式刚架单层厂房计算书GJGDS 102016年 5 月 9日目录第一部分设计资料 (1)一、工程概况 (1)二、设计相关资料 (1)三、设计其他资料 (1)四、设计任务要求 (1)第二部分建筑设计 (3)一、厂房平面形式的选择 (3)二、柱网的选择 (3)三、辅助构件的定位 (3)四、厂房高度的确定 (3)五、剖面设计 (3)六、采光设计 (4)七、通风设计 (4)八、厂房的保温，隔热设计 (4)九、定位轴线的确定 (4)十、建筑立面设计 (4)第三部分结构计算 (6)一、结构体系的选择 (6)二、材料选择 (8)三、檩条的设计 (8)四、墙架设计 (11)五、抗风柱设计 (13)六、吊车梁设计 (14)七、刚架内力分析及设计 (18)八、截面选择与强度验算 (29)九、节点设计及计算 (33)十、牛腿截面设计 (38)十一、基础设计 (39)第一部分 设计资料一、工程概况本设计为一门式刚架汽车零件组装厂房，厂房位于银川市西夏区。

厂房长63m ，宽24m ，高9.6m 。

二、设计相关资料1、最大风速25m/s ，主导风向：北，基本风压0.65KN/㎡。

2、最大积雪深度210mm ，基本雪压0.35KN/㎡。

3、最高地下水位-9m 。

4、土壤冻结深度-1.50m 。

5、冬季相对湿度为55%，夏季相对湿度为40%。

6、车间防火等级为丙类。

7、地基承载力标准值为a 220KP ，无不良地基。

三、设计其他资料1、厂房采光面积比为1/6～1/8。

2、厂房地坪荷重102m /KN ，均采用水磨石地面，全部地坪待设备基础完工后再施工。

3、厂房在纵向设3.6m ×3.6m 小门两个，在横向设12m ×7m 大门一个，门上有挡雨棚，外挑900mm 。

4、厂房内设桥式吊车一辆，软钩，吊车工作级别位A3（轻级工作制），具体参数如下：四、设计任务要求1、建筑设计图纸内容：建筑平面图、正立面、剖立面、节点详图。

摘要本次设计是我在调研过程中，某化工公司正在筹建的某化工配套车间的设计，设计按照《毕业设计任务书》的要求，进行了厂房结构布置和构件的设计两个部分，各部分均按照钢结构设计规范设计。

门式刚架轻型结构是单层工业厂房、民用及仓储房屋中一种常见的结构形式，特别是近十多年来，随着我国经济的迅速发展，由于生产的需要，这类结构以其用钢量低、重量轻、造价低、适用范围广等特点而广泛应用，工程实践表明：门式刚架轻型钢结构的用钢量在20-50kg/m2左右，因此不仅国外是轻钢生产厂家纷纷将整套的厂房结构体系推向我国市场，国内的轻钢生产厂家、设计单位也纷纷转向这类结构的生产和设计。

因此，作为结构工程专业毕业生，进行一次完整的钢结构厂房设计，具有重要意义。

本次设计是对四年大学所学知识的检验，也为今后的工作奠定了坚实的基础。

本设计主要包括：通过方案比较，选择双跨双坡门式刚架结构；对结构布置进行设计，确定柱网布置图；通过内力计算及钢结构设计原理，确定梁、柱截面；通过钢结构设计原理及设计规范对各细部构件进行设计；对主要构件（非型钢）进行制造工艺设计。

关键词门式刚架结构设计结构布置制造工艺Abstract：This design is the design of twin-spins double-pitch fitting shop , the design includes the plant layout structure、design of each components. In the design process, first according to the length and the span determine the structural arrangement of the workshop , Latter uses the Structual Mechanics solver to calculate the inner force of structure, according to Steel structure principle of design and Steel structure Design Specification for the menber check computations. Finally carries on the design to various components manufacture craft as well as the anticorrosion craft. The entire design abides by Steel structure and Portal frame Design Specification, the design is economical and reasonable , satisfying the request under construction.Key words：Portal frame structure design structural arrangement manufacturing process目录第一章设计资料 (5)第二章荷载计算 (7)2.1荷载取值计算 (7)2.2各部分作用的荷载标准值计算 (8)第三章内力分析 (10)3.1在恒荷载作用下 (10)3.2在活荷载作用下 (11)3.3在风荷载作用下 (12)第四章内力组合 (18)第五章刚架设计 (20)5.1截面设计 (20)5.2节点验算 (28)第六章吊车梁的设计和计算 (35)第七章其它构件设计 (45)7.1隅撑的设计 (45)7.2横梁跨中节点 (46)7.3墙梁设计 (50)7.4山墙抗风柱设计 (51)7.5柱间支撑的设计 (53)7.6屋面支撑的设计 (54)第八章基础设计 (56)8.1刚架柱下独立基础设计 (56)8.2山墙抗风柱下独立基础设计 (59)8.3墙下扩展基础设计 (59)第九章钢结构制造和防腐 (61)9.1材料准备 (61)9.2构件的制作 (62)9.3涂装 (65)9.4隔热 (65)第一章设计资料镇江地区某加工厂厂房，该厂房为单层，采用单层双跨门式刚架，刚架跨度18m，吊车梁轨顶标高6m；共有13榀刚架，柱距6m，总长72米，屋面坡度1:10；地震设防列度为7度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值0.10g。

钢结构单层厂房结构计算书一、设计资料南昌市某加工厂一厂房，该厂房为单层，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度18m，柱高6m；共有12榀刚架，柱距6m，屋面坡度1:10；地震设防列度为6度，设计地震分组为第一组，设计基本地震加速度值0.05g。

刚架平面布置见图1(a)，刚架形式及几何尺寸见图1(b)。

屋面及墙面板均为彩色压型钢板,内填充以保温玻璃棉板，详细做法见建筑专业设计文件；考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C型钢，间距为1.5m，钢材采用Q235钢，焊条采用E43型。

二、荷载计算（一）荷载取值计算1．屋盖永久荷载标准值（对水平投影面）YX51-380-760型彩色压型钢板0.15 KN/m250mm厚保温玻璃棉板0.05 KN/m2PVC铝箔及不锈钢丝网0.02 KN/m2檩条及支撑0.10 KN/m2刚架斜梁自重0.15 KN/m2悬挂设备0.20 KN/m2合计0.67 KN/m22．屋面可变荷载标准值屋面活荷载：按不上人屋面考虑，取为0.50 KN/m2。

雪荷载：基本雪压S0=0.45 KN/m2。

对于单跨双坡屋面，屋面坡角α=5°42′38″，μr=1.0，雪荷载标准值Sk=μr S0=0.45 KN/m2。

取屋面活荷载与雪荷载中的较大值0.50 KN/m2，不考虑积灰荷载。

3．轻质墙面及柱自重标准值（包括柱、墙骨架等）0.50 KN/m24．风荷载标准值按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：2002附录A的规定计算。

基本风压ω0=1.05×0.45 KN/m2，地面粗糙度类别为B类；风荷载高度变化系数按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用，当高度小于10m时，按10m 高度处的数值采用，μz=1.0。

风荷载体型系数μs：迎风面柱及屋面分别为＋0.25和－1.0，背风面柱及屋面分别为＋0.55和－0.65(CECS102：2002中间区)。

单层厂房门式轻钢结构计算书一、设计资料现青岛地区某村委计划建设某单层门式轻钢厂房，无吊车荷载，占地面积20x50m2，地址条件很好，0.8m厚覆土，下部是强风化岩，地耐力450KPa，无地下水。

请给其做建筑施工图和结构施工图，应能达到施工深度。

要求：1.给出设计过程简介和设计注意事项。

2.给出主要构件设计计算过程。

3.提供施工图。

该厂房为单层，采用单跨双坡轻型门式刚架结构，厂房跨度18m，总长度50 m，檐口高度8.6m，牛腿标高为5.50 m，屋面坡度为0.10；共有9榀刚架，两侧柱距7 m，其他柱距6m；刚架平面布置见图，刚架形式及几何尺寸见图。

刚架梁、柱除，另有注明外，均采用Q345钢。

高强螺栓除另有注明外，均采用10.9级摩擦型连接高强度螺栓。

锚栓除另有注明外，均采用Q345钢。

刚架形式及几何尺寸图二、设计荷载1.屋面恒载：0.30 kN/m2计算刚架活载：0.30 kN/m2计算檩条活载：0.50 kN/m2雪荷载：0.20 kN/m2基本风压：0.6 kN/m2 风压调整系数：1.052.由于青岛地区地震设防烈度为6度，故本工程结构设计不考虑地震作用三、内力分析考虑本工程刚架跨度较小、厂房高度较低、荷载情况及刚架加工制造方便，刚架采用等截面，梁柱选用变截面。

柱脚按铰接支承设计。

采用弹性分析方法确定刚架内力。

1.在恒载作用下2.在活载作用下3.在风荷载作用下四、截面设计该门式轻钢厂房的柱截面采用焊接工字钢450*250*10*12，梁截面采用两种焊接工字钢：变截面焊接工字钢(H1~H2)*B1*B2*Tw*T1*T2=(600~450)*250*250*6*10*10不变截面焊接工字钢(H1~H2)*B1*B2*Tw*T1*T2=(450~450)*250*250*8*10*10柱的截面特性A=121.8cm2Xc =12.5cm；Yc =22.5cm；Ix =43774cm4；Iy =41702 cm4高厚比、宽厚比腹板计算高厚比H0/Tw=41.8 ，满足要求；翼缘宽厚比B/T=7.50，满足要求梁的截面属性截面：H形变截面:(H1~H2)*B1*B2*Tw*T1*T2=(600~450)*250*250*6*10*10小头截面特性：A =75.80 cm2；Xc =12.5cm；Yc =22.5cm；Ix =28180 cm4；Iy=2.6049 cm4；大头截面特性：A =84.8 cm2；Xc =12.5cm；Yc =30cm；Ix =53272 cm4；Iy =26052 cm4；高厚比、宽厚比大头截面腹板计算高厚比H/Tw=96.67 ，满足要求；小头截面腹板计算高厚比H/Tw=71.67 ，满足要求翼缘宽厚比B/T=12.20 ，满足要求H形截面: (H1~H2)*B1*B2*Tw*T1*T2=(450~450)*250*250*8*10*10截面特性：A =84.4 cm2；Xc =12.5cm；Yc =22.5cm；Ix =29505 cm4；Iy =26060 cm4；高厚比、宽厚比大头截面腹板计算高厚比H/Tw=53.75 ，满足要求；小头截面腹板计算高厚比H/Tw=53.75 ，满足要求翼缘宽厚比B/T=12.10 ，满足要求五、刚架梁设计本刚架梁柱是从中间7榀中选出钢梁1截面类型= 27; 布置角度= 0;计算长度：Lx= 18.09, Ly= 3.00构件长度= 3.01;计算长度系数: Ux= 6.00Uy=1.00变截面H形截面H: B1= 250, B2= 250, H1= 600, H2= 450 T1= 6 T2= 10 T3=10轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:c类；构件钢号：Q345梁的弯矩包络梁下部受拉:截面1 2 3 4 5 6 7弯矩-41.69 -35.71 -33.61 -31.22 -28.54 -25.57 -23.70梁上部受拉:截面1 2 3 4 5 6 7弯矩140.50 112.83 91.93 71.85 52.58 37.94 28.51考虑屈曲后强度计算应力比= 0.304抗剪强度计算应力比= 0.130平面内稳定最大应力(N/mm*mm)=88.55平面内稳定计算最大应力比=0.286平面外稳定最大应力(N/mm*mm)=85.93平面外稳定计算最大应力比=0.277考虑屈曲后强度计算应力比= 0.304 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.130 < 1.0平面内稳定最大应力< f= 310.00平面外稳定最大应力< f=310.00腹板高厚比H0/TW= 84.17 < [H0/TW]= 206.33 (CECS102:2002)翼缘宽厚比B/T = 12.20 < [B/T] =12.38(恒+活)梁的相对挠度(mm)截面1 2 3 4 5 6 7挠度值0.00 -0.02 0.11 0.34 0.67 1.07 1.51最大挠度值=1.51 最大挠度/梁跨度= 1/ 5995.斜梁坡度初始值: 1/10.00变形后斜梁坡度最小值: 1/10.40变形后斜梁坡度改变率= 0.038 < 1/3六、刚架柱设计本刚架梁柱是从中间7榀中选出钢柱3截面类型= 16;布置角度=0;计算长度：Lx= 14.24, Ly= 3.10; 长细比：λx= 75.1,λy= 53.0 构件长度= 3.10; 计算长度系数: Ux=4.59Uy=1.00截面参数: B1= 250, B2= 250, H= 450, Tw= 10, T1= 16, T2= 16轴压截面分类:X轴:b类, Y轴:b类；构件钢号：Q345验算规范: 门规CECS102:2002考虑腹板屈曲后强度，强度计算控制M= -140.50, N= -54.44考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.278抗剪强度计算控制, V=-25.77抗剪强度计算应力比= 0.034平面内稳定计算最大应力(N/mm*mm) =80.10平面内稳定计算最大应力比=0.258平面外稳定计算最大应力(N/mm*mm) =78.53平面外稳定计算最大应力比=0.253门规CECS102:2002腹板容许高厚比[H0/TW] =206.33翼缘容许宽厚比[B/T] =12.38考虑屈曲后强度强度计算应力比= 0.278 < 1.0抗剪强度计算应力比= 0.034 < 1.0平面内稳定计算最大应力< f= 310.00平面外稳定计算最大应力< f= 310.00腹板高厚比H0/TW= 41.80 < [H0/TW]= 206.33翼缘宽厚比B/T = 7.50 < [B/T]= 12.38压杆,平面内长细比λ=75. ≤[λ]= 180压杆,平面外长细比λ=53. ≤[λ]= 180验算刚架在风荷载作用下的侧移风荷载作用下柱顶最大水平（X 向）位移:节点( 4),水平位移dx=11.630(mm) = H /739.梁的(恒+活)最大挠度:梁( 4),挠跨比= 1 / 2161.风载作用下柱顶最大水平位移: H/739<柱顶位移容许值: H/180梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/2161<梁的容许挠跨比:1/180七、隅撑的设计隅撑计算轴力N=A*f/60/cosθ*sqrt(fy/235)；应力=N/υ/A梁下翼缘截面面积A=0.0025m*m；横梁钢材型号Q345钢翼缘钢板厚度10mm；横梁钢材屈服强度值fy =345 N/mm2横梁钢材强度设计值f=310 N/mm2；角钢计算长度=733.249mm角钢截面=L50x4角钢回转半径=0.99cm；角钢截面面积=0.00039m*m长细比λ=74.0656 <= 220；折减系数=0.6+0.0015*λ=0.711098稳定系数υ=0.628263；轴力N=11.0665 kN；应力=45.1653 N/mm2<220.44 N/mm2 螺栓计算角钢钢材钢号Q235钢；檩条的板件厚度2mm；螺栓直径14mm螺栓有效截面面积115.4mm*mm；螺栓孔径15mm螺栓连接抗剪强度设计值140 N/mm2；螺栓连接抗压强度设计值305 N/mm2螺栓连接抗剪承载力设计值16.156 kN；螺栓连接抗压承载力设计值8.54 kN螺栓连接承载力设计值< 轴力N=11.0665 kN八、檩条的设计冷弯薄壁型钢檩条设计屋面坡度(度): 5.711檩条跨度(m): 6.000檩条间距(m): 0.750设计规范: 门式刚架规程CECS102:2002风吸力下翼缘受压稳定验算：按附录E验算檩条形式: 斜卷边Z形冷弯型钢XZ140X50X20X2.0钢材钢号：Q235钢拉条设置: 设置一道拉条拉条作用: 能约束檩条上翼缘净截面系数：1.000檩条仅支承压型钢板屋面(承受活荷载或雪荷载),挠度限值为1/150屋面板为两跨或两跨以上面板屋面板能阻止檩条侧向失稳构造不能保证风吸力作用下翼缘受压的稳定性每米宽度屋面板的惯性矩(m4): 0.200000E-06建筑类型: 封闭式建筑分区: 中间区基本风压: 0.630风荷载高度变化系数: 1.000风荷载体型系数: -1.200风荷载标准值(kN/m2): -0.756屋面自重标准值(kN/m2): 0.300活荷载标准值(kN/m2): 0.500雪荷载标准值(kN/m2): 0.300积灰荷载标准值(kN/m2): 0.000检修荷载标准值(kN): 1.000截面及材料特性檩条形式: 斜卷边Z形冷弯型钢XZ140X50X20X2.0b =50.000 h =140.000c =20.000 t =2.000A = 0.5392E-03 Ix = 0.1860E-05 Iy = 0.1547E-06It = 0.7190E-09 Iw = 0.1299E-08Ix1 = 0.1621E-05 Iy1 = 0.3936E-06 θ = 0.2199E+02Wx1 = 0.3038E-04 Wx2 = 0.2247E-04 Wy1 = 0.6107E-05 Wy2 = 0.8067E-05 钢材钢号：Q235钢屈服强度fy=235.000强度设计值f=205.000考虑冷弯效应强度f'=215.220截面验算| 1.2恒载+1.4(活载+0.9积灰)组合|弯矩设计值(kN.m): Mx =3.653弯矩设计值(kN.m): My =0.268有效截面计算结果:Ae = 0.5364E-03 θe = 0.2204E+02 Iex = 0.1845E-05 Iey = 0.1545E-06Wex1 = 0.2868E-04 Wex2 = 0.2221E-04 Wex3 = 0.2902E-04 Wex4 = 0.2241E-04 Wey1 = 0.5871E-05 Wey2 = 0.7711E-05 Wey3 = 0.5890E-05 Wey4 = 0.7678E-05 截面强度(N/mm2) : σmax = 199.182 <= 205.000| 1.0恒载+1.4风载(吸力)组合|弯矩设计值(kN.m) : Mxw = -2.158弯矩设计值(kN.m) : Myw = -0.250有效截面计算结果:全截面有效。

一、设计资料某单层工业厂房，采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度24m,长度48m柱距6m檐口标高11m屋面坡度1/10。

屋面及墙面板均为彩色钢板，内填充保温层，考虑经济、制造和安装方便，檩条和墙梁均采用冷弯薄壁卷边C型钢，钢材采用Q345钢，f 310N /mm2，f v 180N /mm2，基础混凝土标号C30, f c 14.3N /mm2，焊条采用E50型。

刚架平面布置图，屋面檩条布置图，柱间支撑布置草图，钢架计算模型及风荷载体形系数如下图所示。

刚架平面布置图屋面檩条布置图计算模型及风荷载体形系数二、荷载计算2.1计算模型的选取取一榀刚架进行分析，柱脚采用铰接，刚架梁和柱采用等截面设计。

2.2荷载取值计算：（1）屋盖永久荷载标准值彩色钢板0.40 kN m1 2 3保温层0.60 kN.'m2檩条0.08 kN m2钢架梁自重0.15 kN m2合计 1.23 kN/m22 屋面活载和雪载0.30 KN/m2。

3 轻质墙面及柱自重标准值0.50 KN/m2(4)风荷载标准值基本风压：0 1.05 0.50 0.525kN/m 。

根据地面粗糙度类别为 B 类，查得风荷载高度变化系数：当高度小于10m 时，按10m 高度处的数值采用，z=i.0。

风荷载体型系数 s :迎风柱及屋面分别为+ 0.25和—1.0，背风面柱及屋面分别为— 0.55和—0.65 。

2.3各部分作用的荷载标准值计算(1)屋面荷载:标准值： 1 1 23 67.42kN /mcos柱身恒载：0.50 6 3.00kN/m(3)风荷载取值如图1.2所示。

（地面粗糙度B 类） 迎风面 侧面 k 0.25 1.0 1.05 0.500.131kN/m 2, q 1 0.131 6 0.79kN/mHi(2)屋面活载屋面活载雪载0.301 6 -cos1.81kN /m以左吹风为例计算，右吹风同理计算，根据公式 kz s 0计算，z 查表h 10m ，取1.0 , s屋顶1.00 1.0 1.05 0.500.525kN /m 2 , q 20.525 63.15kN/m三、内力计算根据各个计算简图，用结构力学求解器计算，得结构在各种荷载作用下的内力图如下: 注：剪力图：“ +”表示方向“ T”；轴力图：拉为正，压为负。

XXX设计研究院有限公司结构设计计算书建设单位：工程名称：业务号：设计内容计算人：审核人：计算完成日期：2007年04月结构计算说明一、荷载计算（标准值）：1、墙体荷载：2、楼面装修荷载：楼面活荷载（标准值）：详见各层板荷载图。

二、设计参数：本工程抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g。

场地土类别Ⅱ类。

建筑结构安全等级三级，门式刚架及框架按6度抗震措施。

基本风压0.5KN/m2，地面糙造度B类。

地基基础设计等级为丙级。

三、结构设计采用的有关规范及相关技术资料：●《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）●《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）●《建筑地基基础设计规范》（DBJ15-31-2003）●《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）●《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）●《房屋建筑制图统一标准》（GB/T50001-2001）●《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2001）●《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068-2001）●《砌体结构设计规范》（GB50003-2001）●《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）●《钢结构规范》（GB50017）●《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）●《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102:2002）四、结构设计采用的计算程序：1.框架及圈梁的计算采用广厦11.0（SS）程序计算2.刚架内力计算、截面设计及节点设计用3D3S8.0建模计算完成3.桩基础采用手算其他手算五、本计算内容：一、框架混凝土结构部分1、计算总信息，风，重量，地震，位移，剪重比，侧向刚度结果。

2、几何参数，荷载。

3、各层梁板配筋及梁裂缝挠度验算。

4、各层墙柱配筋。

5、桩承载力及承台计算6、楼梯计算二、刚架混凝土结构部分a) 短柱内力计算b) 桩承台设计c) 各层梁几何参数，荷载及配筋三、钢结构部分a)刚架计算b)节点计算c)檩条计算二、刚架混凝土结构部分a）短柱内力计算及基础计算（一）设计资料短柱支承刚架柱脚，主要承受由刚架传来的竖向荷载及水平剪力，及地梁和地梁面之上墙重。