基于AMESIM的高速气缸新型缓冲装置缓冲性能研究

基于AMESim的液压缸系统动态特性仿真与优化李远慧;陈新元【摘要】Based on AMESim, a tool for system modeling and simulation, the modeling of the hydraulic system in the charging wagon of the feeding machine is conducted and so is the dynamic simulation of the system. By optimizing the system on the basis of the simulation results of pressure variations in the hydraulic cylinder and scientifically determining the parameters of crucial components, the performance of the hydraulic system has been improved significantly.%基于AMESim软件对取料机小车液压驱动系统建模,对系统AMESim模型进行动态特性仿真,通过系统液压缸压力变化仿真结果进行系统优化设计,并对关键元件相关参数进行设定,优化设计后的系统性能得到明显改善.【期刊名称】《武汉科技大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2011(034)003【总页数】4页(P215-218)【关键词】AMESim;液压缸;优化设计【作者】李远慧;陈新元【作者单位】武汉科技大学机械自动化学院,湖北,武汉,430081;武汉科技大学机械自动化学院,湖北,武汉,430081【正文语种】中文【中图分类】TH137.7AMESim作为多学科领域复杂系统建模仿真的解决方案,它包含有机械、信号控制、液压(包括管道模型)、液压元件设计(HCD)等工程学科的应用库。

68液压与气动2010年第2期基于A MESi m 的电磁高速开关阀动静态特性研究苏明, 陈伦军1, 21Dyna m ic Characteristic Research ofH i gh Speed On -off Solenoi dV al ve Based on AMES m iS U M i n g , C H E N Lun -jun1, 21(1. 贵州大学机械工程学院, 贵州贵阳 550003; 2. 贵州省机电研究设计院, 贵州贵阳 550003摘要:在分析电磁高速开关阀磁路及机液结构的基础上, 采用AMES i m 建立了电磁高速开关阀模型, 基于该模型在不同占空比及不同工作频率情况下进行了仿真, 分析了P WM 信号、电流、阀芯位移关系, 从控制角度提出了改善电磁高速开关阀性能的思路。

关键词:AMES i m ; 电磁高速开关阀; 动态模型; 仿真中图分类号TH 137 文献标识码:B 文章编号:1000-4858(2010 02-0068-051 引言电磁高速开关阀作为一种流体控制的新型控制元件, 采用P WM 控制方法, 可容易与计算机接口直接相连, 实现计算机技术与流体控制技术的良性有机结合, 进行液压系统的直接数字控制。

同比例阀、伺服阀等相比, 电磁高速开关阀且具有结构简单、抗污染能力强等特点。

电磁高速开关阀涉及机、电、磁、液多种领域知识, 很难建立其精确数学模型, 而且流体脉宽调制P WM 控制系统是一类本质非线性控制系统, 由于流体控制阀的响应速度限制, 调制频率不可能很高, 系统的分析[5]和设计比较困难。

法国I M AG I N E 公司于1995年推出的专门用于工程系统建模、仿真及动力学分析的AM ES i m 软件, 为流体动力、机械、热、电磁、控制等工程系统提供了一个完善的综合仿真环境及灵活的解决方案, 具有丰富的模型库, 可以采用基本元素法按照实际物理系统来构建自定义模块或者仿真模型, 而不需要去推导复杂的数学模型, 这可使研究人员将更多精力投入到实际物理模型的研究当中。

2023.05 建设机械技术与管理75基于AMESim 仿真的泵车摆阀油缸系统性能分析Per formance Analysis of Pump Car Swing Valve Cylinder SystemBased on AMESim周智勇（山西工程科技职业大学智能制造学院，山西 太原 030619）摘要：通过AMESim 软件搭建了泵车摇摆机构摆阀油缸的液压工作仿真模型，研究了不同的液压泵转速、液压缸活塞直径对系统性能的影响，通过调整泵的转速和活塞直径均可以实现活塞移动速度的调整。

随着液压泵转速排量的增加，活塞直径的减小，液压缸活塞移动速度加快，系统能耗增加；活塞直径在40mm 情况下，系统工作压力较高，达到系统压力临界值。

关键词：AMESim ；摆阀油缸；仿真模型；性能分析中图分类号：TH137.1 文献标识码：A0 引 言泵车是混凝土施工的一种重要机械，它利用压力将混凝土沿管道连续进行输送。

泵车主要通过S 管阀的换向来实现混凝土输送缸吸入和泵出混凝土，由摇摆机构摆阀油缸的左右摆动来带动换向。

摇摆机构摆阀油缸液压系统一般使用的是单向定量泵，收到混凝土输送缸活塞换向信号后，S 管阀随之换向，S 管阀换向周期为恒定值，在设计过程中必须保证摆阀油缸动作速度与S 管阀换向周期相匹配，泵的转速和液压缸的直径对于摆阀油缸动作速度的影响较大。

1 摆阀油缸液压系统工作原理图摆阀机构主要由摆阀固定座、左右摆阀油缸、摇臂和摆阀卡板等组成，一般安装在料斗的后方，其结构见图1。

摆阀机构在液压油的作用下推动左右两个摆阀油缸的活塞缸，活塞缸驱动摇臂，带动S 管阀左右摆动，实现换向。

摆阀油缸的液压工作回路由泵、溢流阀、单向阀、电磁换向阀、左摆阀油缸、右摆阀油缸、蓄能器和球阀等组成，其液压工作原理图见图2。

其工作原理为，当电磁换向阀处于右位，在液压泵的驱动下高压液压油通过电磁换向阀进入左摆阀油缸的无杆腔，推动活塞缸伸出，从而推动摆臂带动S 管阀换向。

第44卷第11期 2016年11月华南理工大学学报（自然科学版）Journal of South China University of Technology(Natural Science Edition)Vol.44 No.11Novem ber2016文章编号：1000'65X(2016) 11-0090-07高速气缸新型缓冲装置及其性能张曰红1!2杜群贵10(1.华南理工大学机械与汽车工程学院，广东广州510640$ 2.仲恺农业工程学院机电工程学院，广东广州510225)摘要：压力释放型高速气缸缓冲装置存在适应气缸活塞速度变化范围有限、最佳缓冲状态调节困难的缺点，其主要原因是气体的可压缩性大，压力释放阀达到开启条件时无法保证直至气缸抵达终点一直处于开启状态，存在反复启闭的现象，同时压力释放阀的排气速度无法与气缸的运行速度相适应.有鉴于此，文中提出了一种由压力释放缓冲组件和可调余隙组件组成的新型缓冲结构，通过仿真验证了当气缸可移动部件质量为6k g时，新型缓冲装置可以通过分段调节压力释放阀的弹簧压缩量和气缸背压腔的余隙容积实现气缸最高速度在2.3~3.7m/s区间内的良好缓冲.当固定气缸活塞最高速度为3.0m/s时，改变气缸可移动部件的质量进行进一步仿真，发现该新型缓冲装置在负载质量改变时依然有良好的缓冲调节性能.关键词：高速气缸;缓冲装置；缓冲性能;仿真中图分类号：TP271 doi： 10.3969/j.issn.1000-565X.2016.11.014内置压力释放阀是实现高速气缸缓冲调节所采 用的典型结构型式，虽然得到了初步的工程化应用，但也存在最佳缓冲调节范围有限、工况改变后气缸 良好的缓冲状态极易被破坏、再次调整比较困难等 诸多问题[12].内置压力释放阀高速气缸与普通气 缸的主要区别在于:前者在气缸伸出与缩回到终点 附近时，内置的压力释放式缓冲阀将发挥作用，迅速 将活塞速度降低，从而避免对活塞端盖产生撞 击[3].在实际应用中，高速气缸的缓冲装置存在3个 主要问题:一是压力释放阀不能保持一直开启，存在 反复启闭的弊端[4]$二是压力释放阀开启后，其排 气节流口有效截面积与气缸运行速度不匹配，造成 缓冲腔内气体排放速度过快或过慢[5]$三是压力释 放阀弹簧预紧力的调节精度有限，存在调节幅度波 动大的问题.这3个问题的相互叠加使得内置压力释放式缓冲排气装置的高速气缸很难实现最佳缓冲 状态的准确调整[6].文中在内置压力释放阀高速气 缸的基础上提出一种新型的缓冲结构，以期最大程 度地拓宽高速气缸缓冲调节的工况适应范围，并提 升高速气缸缓冲调节的稳定性.1最佳缓冲成立的条件与结构方案1.1典型高速气缸的缓冲原理图1为以缩回阶段为例的典型高速气缸缓冲原 理简化示意图.图中 < 为气缸的行程，6和W分别是 气缸的位移和速度，H、=、G(-= 1，2，3，4)分别为气 缸各腔体的压力、速度和温度，为气缸的负载质 量.在气缸端盖指向活塞的一侧安装有缓冲套，缓冲 套内部环形槽内配置有缓冲密封圈，当气缸快速从收稿日期：2016-01-11!基金项目：广东省科技计划项目（2013B010203016);重庆大学机械传动国家重点实验室2015年度开放基金资助项目(SKLMT-KFKT-201503)Foundation item： Supported by the Science and Technolog Planning Project of Guangdong Province，China(2013B010203016) 作者简介：张日红（1980-)，男，博士生，副教授，主要从事机电系统传动与控制研究.E-mall:eh-neu@163. com卞通信作者：杜群贵（1965-)，男，教授，博士生导师，主要从事机电工程现代设计方法研究.E-nrnl:Ctqgdu@SCu . c第11期张日红等：高速气缸新型缓冲装置及其性能91一端向 端 但塞还未进入 密封圈内 ，大 气 密封圈 排K 塞插入 密封圈内 ，排气通道被关闭，只有 气体通过气缸端盖上口排出，大 气体被封闭在由活塞套、端盖、活塞 所 密闭 内，这密闭容腔内气力将逐渐上升， 力 阀的调节力时，气 力 阀迅速排出[7].若气向行程终点靠 程 力 阀 开状态，缓冲密闭腔的气 气 终点位 也好排完，气 程 状态[8].pical high-speed pneumatic cylinder1.2最佳缓冲过程分析以气 为例，高气缸良好缓冲态参数变化曲线见图2.随进气腔进气 力卩，进气腔压力开始上升， 由 阀已发生切换，背腔气体逐渐向换向阀排气口排气，压力趋 $气 气腔气体产生的驱动力大于背压腔气体阻力与气 统摩擦力之和时，气开始在导轨上力 ， 由 气 力 气腔积增加，导致进气腔压力 ，而气背压腔的体积减小又导致其压力有所上升[9].气缸活塞加大 ，气 气腔相对气缸背压腔 力优势开始减弱， 气活塞 幅度减小;接下， 气 塞与 密封圈 ， 腔内的气 被封 腔压力大幅度上升，气活塞 开始急 [1%]，同由 腔压力力 阀开 力，压力 阀开启并 ： 腔内 气 ， 力 阀开 始 ， 气 高力 阀， 腔内的气 续上升势头， 腔内被 气 力 阀， 腔内的气 力才开始 ，并力阀 闭.此时， 腔内 余气体通阀 内 口 排 ， 终气 完程并稳停靠在终点位置[11].Fig. 2 Variation curves of dynamic parameters in good dampingcondition1.3新型压力释放阀缓冲组件新型 装 案如图3所示.气 入 ， 幅度的是腔压力H ，H 荡必然会导致活塞速压力调节阀阀芯气缸缓冲腔气体入口图3新型缓冲装置结构方案Fig. 3 Structural scheme of the novel pressure reliefvalve cushion assembly92华南理工大学学报（自然科学版)第44卷度的振荡，其根本原因在于压力释放阀开启压力、压 力释放阀排气流量、固定节流口排气流量三者的匹 配程度较低[12].如果利用压力释放阀的开启压力实 现对缓冲腔排气阀的控制，并合理设置排气节流口 大小，可以从根本上解决传统高速气缸只依靠单独 的压力释放阀对缓冲腔压力实现控制的局限性.新 型缓冲装置的主要工作原理如下：当气缸缓冲腔内 压力超过由气缸最高速度决定的压力释放阀的调节 压力时，压力释放阀开启，压力释放阀的气体排至排 气阀前端的固定容腔内；随着固定容腔内气体压力 的逐渐上升，排气节流阀被打开，由于固定容腔内气 体压力相对比较稳定，排气节流阀可保持较好的常 开状态，这样气缸缓冲腔的气体便可通过另一个支 路经排气阀顺利排出；当气缸运行至行程终点时，气 缸缓冲腔的压力开始低于固定容腔内的气体压力，单向阀开启，将固定容腔内的气体排空，进而为下个 周期的气缸缓冲做好准备.2新型缓冲装置压力释放阀缓冲组件的数学模型新型 装 力阀学 型主要包括热力学流量方程、力学平衡方程等[13].流入或流出压力释放阀、排气阀、单向阀的气体质量流 量,m可通过式（1)表达：AeP/n-b/R T…,⑴式中:A4为节流口的有效通流面积;为各可变腔 体的上游压力；b为流临界压力比;R为气体常数；T p为上游气体温度;％取值如下：=1，P i</P/p/b(P d</P n p P dn/P n p S其中为各可变腔体的下游压力.排气 阀腔 力程 ：⑵5P3r k R(T_T)M3r5：3rr m3~q i m3r) _ 5⑶式中，P为固定容腔的压力，为固定容腔的容积，,m为从压力释放阀流入固定容腔的气体的质量流量，,5m为从固定容腔经单向阀流出的气体的质量流 量，T为缓冲腔气体温度，&为固定容腔气体温度.新型 装 ，力阀、排气阀、单向阀的等效截面积及压力平衡方程式列于表1，相应的阀芯摩擦力^2、^£、^£依据文献[14]给出.Table 1表1新型压力释放阀缓冲组件相关方程式及参数取值^Related e q u a tions and parameters o f t l i e novel p r e s s u r e r e l i e f v a l v e cushion asembly名称压力释放阀 排气节流阀 单向阀阀芯摩擦力等效通流面积表达式Ae r= *;c I.s in a(- ;c rs in a c o s a)Ae e=*( -$e)/4Ae d= *6s ina($d s- 6s; a cosa)d26rXId26Xd；2d26X压力平衡方程式二=PA r—N r f—M(6r+6〇)二尸*^4^ _/PAe f—N e f_M e(6e+X e〇)-P s r^d s~p3A d s_ N d f_ M d(6d+p:d0)N rf，N ef，N d f=jO.67$v，l〇.4dv，5:〇5v1〇6%)= 〇m m，M-=4.5 N/m m，d r s=4.76 m m，d n=3.2m m，d r f= 1.5m m，a r= 6O0参数取值 6〇= 1m m，M= +•17N/m m，d e p= 10m m，d e;= 8m m，d e r= 5m m，d e f=3.5m m：6〇= 1m m，M d= 2 N/m m，$5s= 4.76m m，d d r= 3.2m m，d jf= 1m m，a d= 60〇1)dv为相应阀芯与阀套的接触直径;5v为阀芯移动的速度;a为阀芯的半锥角；压力释放阀、排气阀、单向阀的相关参数主要包括:阀芯质 量m r、m e、m d，等效通流面积A e r、Ae e、Ae d，作用压力有效面积A r s、A e S、A d s，阀芯位移，初始压缩量6、6o、6o，弹簧刚度3 基于Matlab/S i m u l i n k的动力学仿真3. 1基于Matlab/Simulink的动力学模型气缸活塞组件与相关可动部件的动力学方程：P A1 +P A2 -P A3 -P A4+N fSg n(= =R6(4) 式中:户1、户2、户3、户4为气缸各腔体的压力；01、02、03、A4分别为P、P、P、P作用于气缸活塞组件上的有 效面积，R为气缸机械系统可移动部件的总质量 (Mt =6kg)；=、6分别为气缸的运行速度和加速度; N为气缸机械系统的摩擦力，其取值如下：F f(5){"，==0U+"=，=i〇/s、/c、/v分别气缸机械系统的静摩擦力、库伦摩擦第11期张日红等％高速气缸新型缓冲装置及其性能93进行试验研究.首先将气缸的进气端速度控制阀调大开口状态，之调节气缸排气端 阀，使气缸获同的最高 ，进制阀的有效截面积圈数与气缸最高速度(图（所示）.力及粘性摩擦系数[15]，经前期的试验研究得到其取 值分别为乂 a 35N ，/> a 24N ，/v a 36N • s /m .气缸各可变容腔的压力方程主要与流入、流出 腔气体状态以及气 相关.假设气体为理想气体，气体状态变化视为绝热变化[16]，气各腔力为式中:H 为气缸各腔体压力；为流入腔体的气体温 度，G u t 为腔气 ，各可变容腔的气体通过热力学第；,，m 为流入腔气；,/，m 为腔气;:为气体容腔积^为时间.以上新型 装置、气缸动力学及气体压力腔相关方程的基础上，可建立基于M atlab/Si m u l i nk态仿学模型，仿逻辑关系见图！.图！ 基于麗&1；=6)/.;/1;]的仿真逻辑图Fig. Simulation logic diagram based on Matlab/Simulink3.缓冲调节能力估算通 期的试验研究发现典型气缸缓冲柱塞进入密封圈始=与气最高 有较好 性 ， 性拟合处理，可得二 性表达式（7).气高较低时=< =ap ，当===aX 时，气 极限，故可推导出气缸的最高缓冲速度=a X = 3. 7 m /s .由 推测:只要 装 理，在气缸最高速度为3 X (1 ±0.233) m /s 、气缸执行系统可移动部件质量 为6 k g 的工，实现良好是完全.= =1.47=a X —1.74(7)3.3气缸良好缓冲的分段调节仿真以原有高速气程运动特性为例速度控制阀的旋松圈数 图5速度控制阀的调节特性Fig. 5 Regulating characteristics of speed control valve依据图4所示的仿真逻辑关系，对新型缓冲装 置的高速气缸实施基于M atlab/Si m u l i n k 的仿真研 究.当气缸最高速度处于3.0〜3.7m /s 区间内时，可 以通过调 力 阀弹簧压缩量来实现气缸良好缓冲的稳定调节.图6所示为气 高 为3.0〜3.7 m /s 时使气缸获得良好取值规律以及相 活塞终点 、 腔最高压力. 气高为 3.0 mSs，为0 mm.Fig. 6 Regulating characteristics when the highest speed rangesfrom 3.0 to 3. 7 m / s当气缸最高速度处于3. 0m /s 以下时，新型缓冲装力阀调 ，若许气缸以0.4m /s终点[17]，气(> g)/«姻崦_轺細迪垣r Sm /^M讎辍炯轺莖薜«««94华南理工大学学报（自然科学版)第44卷以适应$ 7〜3. Orn /s 的最高速度变化.仿真发现，要 使气缸以更行程终点，需要调节气：腔的余隙容积，具调 图7所示.仿出气缸最高速度在$. 3〜3. O m /s 区间内时，活塞最 高 与其实现良好缓冲所需的余隙容积 图+所示.气缸最高速度在$ 3〜3. 7 m /s 的整个速度 区间变 ，随气缸活塞最高速度的增加，气入性增加，而且气入 々勺与气 高 逐渐趋于相等，气高为3.7m /s 时，二完全相等.气 入力则呈线性减小，如图9所示，气活塞：在 2. 3〜3.7 m /s 之间调节时，气入缓冲时背压腔Fig. 7图7气缸余隙的调节结构Adjustment structure of cylinder clearance图8气缸最高速度为$ 3〜3. O m A 时的缓冲调节规律Fig. 8 Cushion regulation law when the highest speed rangesfrom 2.3 to 3. O m /s 0.80「4.0A全行程时间_0.80]0.75速度,m/s 0.75 _0.703.5时间进入缓冲压力0.700.65_ 3.00.650.60"2.50.600.550.502.00.55"0.50-0.45-1.51 1 1 1 1 1 10.45-2.2 2.4 2.6 2.8 3.0 3.2 3.4 3.6 3.8活塞最高速度/(-•.-)图9气缸进入缓冲阶段时主要参数的变化规律0.500.450.400.350.300.250.20Fig. 9 Change rules of main parameters when cylinder enteringthe cushion stage的压力在O . 413〜O . 27O M P a 之间变化，即随着气缸 活塞最高速度的增加，气缸活塞入腔压力呈线性减小.另外，气 全行程时间变化区间为O .O 4〜O .55O s ，气缸进入缓冲的时间变 化区间为O . 625〜0.479 s .3.4各腔体气体压力做 况仿真如图1O 所示，驱腔、排气腔气 功呈下降趋势，气缸背压腔气 功则线性增加，说随着气活塞 提筒，通力阀和气缸背压腔余隙容积调以很好地实现气缸的良好性能，而且调节过程线性度较好.图1O 驱动腔、背压腔与排气腔气体的做功情况Fig. 1O Gas work in driven cavity ，back pressure chamber andexhaust chamber3.5负载变化时气缸良好缓冲的调节特性气高速度调节为3. O m /s ，通 变压力释放阀的弹簧压缩量和缓冲腔余隙容积来实现气缸 活塞的良好.从图11 仿 知：当气缸可移动部件的质量在4〜6 k g 之间变化时，可通过固为O m m 并调腔余隙容积的大实现气缸活塞的良好 ，且随着气力D ，余隙容积的调呈线性减小;而气 6〜9k g 之间变 ，可通 腔余隙容积为最小并调力 阀大实现气缸活塞的良好，且随 气加， 力阀调呈线性增大.气在4〜9 k g 之间变化时，缓冲腔的最高压力和行程时随之增加，气活塞的终点 O.2m/s.见，随气 变化，阀组件可以实现良好有效调节.第11期张日红等％高速气缸新型缓冲装置及其性能951500012500100007 500 5000 2 5002.00.4」0.700.650.600.550.50可移动部件质量/kg图11负载质量改变时良好缓冲的调节特性Fig. 11 Regulating characteristics for good cushioning a t va^-ing loading mass4结语文中在对典型高速气缸进行试验研究的基础上，提由压力阀、排气阀和单向阀的新型装置，推气为6kg时，气缸良好缓冲的可行调节范围为$3〜3.7 m/s.基础上，通过建立高速气学模型仿真得出相应的动力学特性:当气活塞最高 3.0〜3.7 m/s之间变化时，可以通过调节压力释放阀的弹簧压缩量获得良好性；当气$.3〜3.0 m/s之间变化时，则需要固定压力释放阀的压缩量为最小并通过调整气缸背压腔的余隙容积实现气良好.文中还提余隙容积的调案.为研究变时新型装调性，气在4〜9k g〖内变行了仿真，发现%气 6 kg ，通调腔余隙容积可实现气良好；当气高 6 kg ，通调力阀实现气良好缓冲，而且调程的性度良好，验新型缓冲装气缸缓调有效性.基于新型高速气缸性能研究还应考虑更多，比供气压力变化、连接所产生的气阻和余隙容积变，这些都气态性能和调性产生.参考文献：&1]K I M D，Z H A N G Z J.Characteristic comparison on internal cushion devices a t high-speed pneumatic cylinders &J ].Transactions of the Korean Society of Automotive Engi-neers，2013,21(6)%24-30.&2]鲍伟.气缸高速缓冲控制系统的研究[D].杭州：浙江 大学，2003.[3]王海涛，包钢，熊伟，等.高速气缸缓冲的研究[J].液压与气动，2002(7)%12-14.W A N G Hai-tao,BAO Gang，X I O N G W e i，e t a l. Study on the cushion of high-speed pneumatic cylinders &J ]. H y­draulic and Pneumatic，2002 (7 ) %12-14.[4] K I M D T，K I M D S，JU M J. A study on the design of ahigh-speed pneumatic cushion cylinder [J ].Journal of theKorean Society of Machine Tool Engineers，2009，18 (5 ) %491-497.[5]姜晶，李哲，刘鹤松.高速气缸压力反馈式缓冲阀[J].哈尔滨工业大学学报，2008,40(1)%109-112.JI t A N G Jing，LI Zhe，LIU He-song. Cushioning valve for high speed cylinder based on pressure feedback [J ].Journal of Harbin Institute of Technology，2008，40 (1)%109-112.[6]许龙武.高速气缸位移-压力式缓冲结构研究[D].大连:大连海事大学，2015.[7]胡智维.高速气缸缓冲性能分析与试验研究[D].广州：华南理工大学，2014.[8]符昊.气缸自调整缓冲技术研究[D].大连:大连海事大学，2013.[9] H I R O O K A D，Y A M A G U C H I T，F U R U S H I R O N，e t a l.Speed control of pneumatic cylinder using particle-excita­tion flow control valve [J ]. Journal of the Japan FluidPower System，2015，46(2) ：7-13.[10] K I M D T，Z H A N G Z J. Analysis of cushion mechanismwith relief valve for high-speed pneumatic cylinders&J ]. Transactions of the Korean Society of AutomotiveEngineers，2010，18 (3 ) %95-103.[11] S M C Corporation. High power cylinder R H C [E B/O L].(2015-11-20) [2016-01-03 ]. http% "w w w. smcworld.com/products/en/get. do- type = GUIDEFid = RHC-E. [12] B R U D E R C. Pneumatic cylinder with a self-adjustingend position damping arrangement and metliod for self­adjusting end position damping% US8596431 &P].2013­10-03.[13 ]W A N G H T，X U L W，X I O N G W，et a l.Research on theideal cushion method of pneumatic cylinder [J ].AppliedMechanics and Materials，2015，779 %68-73.[14] B E A T E R D I P. Pneumatic drives &M]. Berlin Heidel­berg %Springer-'V e rlag，2007.[15 ]Z H A N G T Z，W A N G H T，W A N G L Y.Experimental re-96华南理工大学学报（自然科学版)第44卷search on the friction force of pneumatic cushion cylinder 331-333.[C ]"Proceedings of 2015 International Conference on [17] 李哲，王祖温，包钢.高速气缸自适应缓冲原理研究Fluid Power and MechatronicSFPM).Harbin:IEEE，2015.[16] S O N G C，H E M. Research on cylinder b/fer controlbased on A M E S i m [C] "Proceedings of the 21st Inter­national Conference on Industrial Engineering and Engi-[J].机械工程学报，2005,41(7):221-224.LI Zhe，W A N G Zu-wen，B A O Gang. Research on cushion­ing princip)le for high speed cylinder w i t l i self-adaptation capacity [J ].Journal of Mechanical Engineering，2005，neering Management 2014. Boston：Atlantis Press，2015：41(7) ：221 -224.A New Cusliion Device for High-Speed Pneumatic Cylinderand its PerformanceZ H A N G R i-h o n g1，1D U Q u n-g u i1(1. School of Mechanical and Automotive Engineering，South China University of Technology，Guangzhou 510640，Guangdong，Chi2. Faculty of Mechanical and Electrical Engineering，Zhongkai University of Agriculture and EngineeGuangzhou 510225，Guangdong，China)Abstract：For the cushion device of the high-sj^eed pneumatic cylinder w i t h i a pressure re variation range of pneumatic cylinder piston i s narrow，and t o achieve optimum cushion conditions i s main reason i s high compressibility of gas.Specifically，when the opening conditions of t!i e pressure r e l i e f valve aremet，i t cannot always keep open before the cylinder arrives a t a stroke，and thus t i i e phenomenon of repeated open­ing and closing i s universal. At the same time，the exhaust speed of the valve cannot adapt wi of the piston.In o rder t o solve these problems，a new cushion structure mainly composed of pressure release cush­ion components and adjustable clearance components i s proposed. Then，through the simulation an monstrated that when the mass of moving parts in the pneumatic cylinder i s6 kg，a better cushion for the top speedof the pneumatic cylinder within the range of 2. 3 〜3.7 m/s can be achieved by means of the segmented regulationof both the spring compression amount of the pressure release valve and the clearance volume of th cavity. Finally，a t a maximum velocity of pneumatic cylinder piston of 3.0 m/s，a further si by changing the m ass of moving parts. I t i s found that t!i e new cushion structure s t i l l has beter cushioning and re­gulating performance when the load mass i s changed.Key words：high-speed pneumatic cylinder;cushion device；cushioning performance；simulation。

第36卷第21期振动与冲击JOURNAL OF VIBRATION AND SHOCK Vol .36 No . 21 2017基于AMESIM 的高速气缸新型缓冲装置缓冲性能研究张日红$，2,杜群贵:(1.仲恺农业工程学院机电工程学院，广州510225; 2.华南理工大学机械与汽车工程学院，广州510641)摘要：目前气动技术在现代工业技术发展过程中占有重要的地位，而作为执行元件的气缸的应用更是普遍，气 缸的工作速度逐步向高速方向发展，而性能良好的缓冲装置对于气缸以稳定而低速的状态停靠在行程终点具有极其重要 的作用。

通过仿真和实验分析发现基于压力释放阀缓冲调节阀在气缸缓冲性能调节方面存在调节范围小，容易引发气缸 活塞速度的振荡，进一步提出了一种新型缓冲装置，该新型缓冲装置通过气缸缓冲腔余隙容积与压力调节阀的分段调节 来实现气缸良好缓冲的调整。

接下来在构建具有新型缓冲装置的高速气缸AMESIM 数值模型的基础上，对气缸活塞速 度为3. 0 ~ 3. 7 rn/S ，气缸执行系统可移动部件质量为4 kg 工况条件下进行了仿真分析，分析结果显示了气缸速度在3. 0 ~ 3. 5变化时，通过调节气缸缓冲腔的余隙容积大小即可实现最佳缓冲，而气缸速度在3.5 ~ 3. 7 rn/S 变化时，则通过调节 压力调节阀来实现最佳缓冲。

通过仿真还得出了气缸实现良好缓冲的分段调节范围，稳定调节范围相比单纯基于压力释 放阀的缓冲调节方式有了很好的提升。

关键词：高速气缸;新型缓冲装置'缓冲性能;AMESIM 建模中图分类号：TH138.5;TH113.2 文献标志码：A DOI ：10. 13465/j. cnki. jvs. 2017.21.015(1. College of Mechanical and Electrical Engineering，Zhongkai University of Agriculture and Engine2. School of Mechanical and Automotive Engineering，South China University of Technology，Guangzhou 510641，China)Abstract ： Currently the pneum atic technology plays on im portant role in m odem industrial technologies ，pneum aticcylinders are more generally used as actuators ，and their operation speed is gradually good perform ance appear to be quite necessary for guaranteeing the pneum atic cylinder to be able to stop in a stable and slow speed status at the end of travel. Simulations and experim ental analyse have found that the pneum atic cylinders installed with the traditional pressure relief valvel can only m anually regulate the cushioning properties in a smalladjustm ent range ，and may easily lead to the fluctuation of piston speed. A novel cushion device was proposed to achieve better cushioning properties ，in which the clearance volume of cushion cham ber and the spring compression regulating valve can be regulated according to the varation of piston speed. An AMESIM num erical model for a high speed pneum atic cylinder with the novel cushion device was developed to perform the simulation with the piston speed varying in 3.0-3.7 E s and the mass of tlie moving parts in the actuator system being 4 kg. The analysis results show that when the maximum piston speed varies in 3. 0-3. 5 m /s ，the optim um cushioning perform ance can be achieved by adjusting the clearance volume of c ushion cham ber ， while when the maximum piston s p e d varies in 3. 5-3. 7 m /s ，th e sp rin g compression of p ressure regulating valve can be regulated to achieve the optimum cushioning perform ance. A better cushion adjustm ent range of the novel cushion device was determ ined through the sim ulation ，c pressure relief valvet.Key words ： high speed pneum atic cylinder ; novel cushion device ; cushion perform ance ; AMESIM modelCushioning perform ance of a novel cushiondevice fo rh ig h sp e e dpneum atic cylinders based on AM ESIMZHANGRihong1,2 & DU Qungui2省科技计划项目（2013B 010203016)收稿日期：2016 -04 -29修改稿收到日期#2016 -06 -21第一作者张日红男，博士，副教授，1980年5月生 通信作者杜群贵男，教授，博士，教授，1965年6月生基金项目：国家重点实验室开放课题项目（SKLMT -KFKT -201503);广东气缸非常适合快速使负载质量加速至较高的速 度，从目前的发展趋势看，通用型气缸将进一步保持低 成本、高性能、多样化的特点。

基于AMESim的大负载复合式液压缓冲装置特性分析杜明燕;苏嵩【摘要】复合液压缓冲器正常工作时,在负载的带动下活塞开始运动.当活塞移动一定距离后,在边缘节流和节流孔的共同作用下,压力腔1的压力升高.随着活塞的继续向下运动,在环形缝隙和节流孔的共同作用下,压力腔1的压力继续升高,负载的速度进一步降低.活塞再经过一段时间运动后,二级缓冲柱塞也会起同样的减速作用,直到活塞碰到机械限位后完全停止.非正常工作时:一级柱塞和节流孔都不起减速作用,完全靠二级柱塞减速.通过对\"液压缓冲装置\"的建模分析,分析了\"正常工况\"下采用不同节流孔时负载的受力、加速度、速度和压力腔1内的压力等参数,确定了\"节流孔\"的直径;分析了\"非正常工况\"下采用不同直径间隙时负载的受力、加速度、速度和压力腔2内的压力等参数,确定了\"直径间隙\"的大小,为下一步的设计提供了依据.【期刊名称】《流体传动与控制》【年(卷),期】2017(000)004【总页数】4页(P16-19)【关键词】缓冲器;建模;节流孔【作者】杜明燕;苏嵩【作者单位】北京机械工业自动化研究所北京 100120;北京机械工业自动化研究所北京 100120【正文语种】中文【中图分类】TH137.5在液压系统中，液压缓冲装置是通过耗散负载运动过程中的能量，用于对负载实施制动，起限制负载的速度、位移、防止负载动作过快带来的冲击造成机件的损坏的作用。

如液压缓冲装置应用在液压缸[1-6]、液压凿岩机[7]等工业设备中。

液压缓冲装置可采用节流孔[3-4]或环型缝隙节流[5-6][8]等形式。

对液压缓冲装置的分析可采用建立运动、流量等方程的方法分析[1-5]，可运用Simulink进行建模分析[8]或直接使用AMESim建模与分析[9-10]。

本文针对“大负载复合式液压缓冲装置”（简称缓冲装置）采用“环型缝隙节流”和“节流孔”联合作用的方式对负载进行制动；并运用AMESim对“缓冲装置”进行仿真分析，主要分析计算各工况下压力腔的压力变化、确定合适的节流孔直径和二级柱塞的节流间隙；为下一步的结构设计提供参考依据，减少设计的盲目性。

doi：10.11832/j.issn.1000-4858.2018. 04.018基于AMESim断带抓捕缓冲系统仿真研究王利锋(重庆三峡学院机械工程学院，重庆404020)摘要：断带抓捕装置是带式输送机安全运行的重要保护装置，但当带式输送机断带抓捕时易产生较 大冲击载荷。

液压缓冲对冲击载荷具有较好的吸收消耗作用，可减小断带抓捕时的冲击振动。

通过介绍断带抓捕液压缓冲系统的工作原理，利用AMESim进行系统建模。

研究了溢流阀开启压力对缓冲油缸压力及制动距离的影响，得出理想的溢流阀开启压力为3 MPa，制动距离为0.59 m，制动时间为1.59 s，并模拟了溢流阀开启压力为3 MPa时的冲击实验。

结果表明活塞位移和缓冲腔压力均略低于仿真值，但接近程度较高，验证了仿真研究的参考性。

关键词：AMESim;断带抓捕缓冲系统；开启压力；制动时间；制动距离中图分类号:TH137 文献标志码：B文章编号=1000-4858(2018)04-0101-04 Simulation and Study Based on AMESim for Broken Belt Capture Buffer SystemWANG Li-feng(College of Mechanical Engineering，Chongqing Three Gorges University，Chongqing 404020)Abstract；A belt capture device is an important protector for safe operation of belt conveyo a larger impact load when the belt conveyor is catching.The hydraulic buffer has a better effect on impact load and can reduce shock and vibration w hen the belt conveyor is catching.The working broken belt capture hydraulic buffer systemis introduced.The hydraulic buffer system is modeled The influence of opening p ressure of overflowvalve on buffer cylinder pressure and braking distance is studied.Thesimulation results show that the ideal relief valve cracking pressure is3 MPa，and the braking distance is0.59 mand thebraking time is 159 s.Finally，an impact experiment on the opening pressure of overflow valve at3 MPa is tested.Theexperiment results show that the piston displacement and the buffer cavity pressure are lower than the but these values are close to the simulation results.Thus，the reference of simulation research Key words；AMESim，broken belt capture hydraulic buffer system，cracking pressure，braking time，braking distance引言在煤矿、码头、矿山等重大长距离、高带速、大倾角 运输行业中，带式输送机应用比较广泛。

基于A M ES im的液压缓冲器主要结构参数的仿真分析三峡大学施工机械研究所　谭宗柒　汪云峰　陈永清　赵新泽 摘　要:对液压缓冲器工作原理进行分析,在AMESi m仿真环境下建立相应的液压缓冲器仿真模型。

对不同缓冲活塞作用面积、环形配合缝隙宽度以及阻尼孔节流面积变化形式工况下缓冲器响应进行仿真研究,表明它们对缓冲器能量吸收效率以及缓冲平稳性的影响,为按工况进行缓冲器设计提供方案。

关键词:液压缓冲器;AMESi m;结构参数;缓冲性能Abstract:Operating p rinci p le of hydraulic shock abs orber is discussed,and its si m ulati on model is built based on AMESi m and then is si m ulated with more attenti on t o the relati on bet w een main structure para meters and shock abs orbing capability,indicating these para meters’influences on energy abs orbing efficiency and stability of the abs orber1It p r ovides strategies f or designing of the hydraulic shock abs orber according t o actual conditi ons1Keywords:hydraulic shock abs orber;AM ESi m;structure para meter;shock abs orbing capability 液压缓冲器是一种利用流体流动的粘性阻尼作用,转化机械能为压力能和热能,用来延长冲击负荷的作用时间,吸收并转化冲击负荷的能量的装置[1]、动力学与流体力学进行理论设计,然后引入可变因子进行仿真分析并与试验结果进行对比,最后进行性能的改进。

第43卷第5期2021年5月舰船科学技术SHIP SCIENCE AND TECHNOLOGYVol.43,No.5May,2021基于AMESim绳索式气缸弹射特性研究张建宇"，袁航程栋1,魏建峰隋九龄“(1.中国船舶集团有限公司第七一三研究所，河南郑州450015;2.河南省水下智能装备重点实验室，河南郑州450015)摘要：燃气作为动力的绳索气缸与传统气缸相比，减少了辅助气源及相应的管路阀件等辅助设备，同时有效缩短发射装置的轴向空间，提高了发射平台的灵活、机动的作战能力。

本文根据样机结构参数建立了绳索气缸仿真模型，并通过试验值对仿真模型进行标定，最大偏差5.7%,最终通过仿真模型研究了绳索式气缸的缸径、初始容积、储气瓶容积、密封间隙4个关键参数的变化对负载弹射特性的影响规律，为气缸的设计提供理论指导。

关键词：AMESim；绳索式气缸；弹射特性中图分类号：TJ768文献标识码：A文章编号：1672-7649(2021)05-0173-04doi：10.3404/j.issn,1672-7649.2021.05.035Research on ejection characteristics of rope cylinder based on AMESimZHANG Jian-yu1'2,YUAN Hang1,CHENG Dong1,WEI Jian-feng1,SUI Jiu-ling12(1.The713Research Institute of CSSC,Zhengzhou450015,China;2.Henan Key Laboratory of Underwater Intelligence Equipment,Zhengzhou450015,China)Abstract:Compared with the traditional cylinder,the gas powered rope cylinder reduces the auxiliary air source and the corresponding pipeline valve parts and other auxiliary equipment,and effectively shortens the axial space of the launcher, and improves the flexible and mobile combat ability of the launch platform.Structural parameters is established based on the prototype rope cylinder simulation model,and through the experimental simulation model for calibration,the maximum devi­ation of5.7%,final rope type cylinder is studied through simulation model of the cylinder diameter,initial volume,air cylin­der volume,the change of seal clearance four key parameters on the influence law of load ejection characteristics,provide theoretical guidance for the design of the cylinder.Key words:AMESim；rope cylinder；ejection characteristics0引言气缸作为弹射装置有单杆气缸、多级气缸、柔性气缸E、内外气缸0、无杆气缸a等，气缸的动力多为高压气瓶，并配置相关的管路、阀件的组成弹射装置，用于弹射无人机、导弹等武器装备。

变速器换挡气缸缓冲性能的仿真研究
刘卓;刘晓雷
【期刊名称】《重型汽车》
【年(卷),期】2024()3
【摘要】通过分析带缓冲功能的换挡气缸的基本结构、原理与特性参数,并建立其动力学模型,从理论上描述气缸缓冲作用产生的原理。

建立AMESim仿真分析模型,得到气缸活塞运动过程中的位移、各腔室压力、碰撞冲击力与速度变化仿真数值解,分析其缓冲性能。

最后通过仿真分析了小活塞组件质量、中间气路直径和复位弹簧刚度对气缸缓冲性能的影响。

仿真结果表明,文中所设计的气缸可以实现换挡过程中拨叉到达限位时具有缓冲作用,冲击载荷随中间气路气源压力增大而减小,并且需要合理设计小活塞组件质量与复位弹簧刚度,在兼顾换挡时间的要求情况下,为缓冲气缸的设计提供依据。

【总页数】3页(P7-9)
【作者】刘卓;刘晓雷
【作者单位】陕西法士特齿轮有限责任公司
【正文语种】中文
【中图分类】U46
【相关文献】
1.混合动力汽车变速器纯电动模式换挡性能仿真分析与试验评价
2.变速器水冷系统对变速器换挡性能的影响研究
3.新型变速器换挡机构设计及其选换挡力仿真
4.高速气缸缓冲性能的仿真和分析
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基于AMESim的回转缓冲阀动态特性分析
车芷君;罗凯;滕儒民;魏苏杰;王欣
【期刊名称】《机床与液压》
【年(卷),期】2022(50)14
【摘要】在分析XH10Z-AYFT-00(GJ)回转缓冲阀结构及原理的基础上,在AMESim中建立该回转缓冲阀的模型,并搭建回转驱动液压系统。

根据实际工况确定系统参数,对不同工况进行动态仿真。

通过对比分析仿真得到的马达及缓冲阀的流量和压力,得到回转缓冲阀动态特性。

结果表明:回转缓冲阀可有效减缓压力冲击,延长设备的使用寿命。

【总页数】4页(P115-118)
【作者】车芷君;罗凯;滕儒民;魏苏杰;王欣
【作者单位】大连理工大学机械工程学院;中联重科工程起重机公司
【正文语种】中文
【中图分类】TH137.5
【相关文献】
1.基于AMESim和Ansoft的直动式电磁阀动态特性仿真分析
2.基于Amesim的直动式溢流阀动态特性分析
3.基于AMESim的跨越防护装备起竖系统平衡阀动态特性分析
4.基于AMESim的阀芯回转式液压激振器的动态特性研究
5.基于AMESim的轴流先导式水击卸压阀动态特性分析
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基于AMESim大口径步枪缓冲器设计与仿真
任琳;王刚
【期刊名称】《四川兵工学报》
【年(卷),期】2016(037)003
【摘要】一般多数大口径步枪采用膛口装置和弹簧缓冲器抵制全枪后坐，但后坐
行程较大，不利于武器系统的轻量化设计。

而液压缓冲器制动效果平稳，结构轻便，加装液压缓冲器，能够有效地减小膛底合力峰值时冲击力。

借鉴固定流液孔式缓冲器、液压元件节流阀工作原理以及细长小孔流液特征，设计自适应调节后坐与复进的弹簧—液压缓冲器，在AMESim软件中设置原12．7 mm口径步枪相关参数，进行系统计算。

结果表明：自适应液压缓冲器能够在较短后坐距离上制动枪管后坐，有效减小后坐活动部件的后坐力和冲击效应，为大口径步枪减后坐研究提供了一定的参考。

【总页数】4页(P45-48)
【作者】任琳;王刚
【作者单位】中北大学机电工程学院，太原 030000;中北大学机电工程学院，太
原 030000
【正文语种】中文
【中图分类】TJ203+.7
【相关文献】
1.基于AMESim大口径步枪缓冲器设计与仿真 [J], 任琳;王刚;
2.基于AMESim的多孔式液压缓冲器设计与仿真 [J], 陈一栋;郝秀平;莫微
3.大口径狙击步枪自适应液压缓冲器设计 [J], 李永建;李鹏;安洁
4.大口径狙击步枪液气缓冲器设计 [J], 姚养无
5.大口径狙击步枪液压缓冲器优化分析 [J], 李鹏;李永建;王瑞林
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基于AMESim的汽车电子稳定系统轮缸压力精确控制研究随着汽车技术的不断发展，汽车电子稳定系统被广泛应用于现代汽车中，为驾驶员提供更加稳定和安全的驾驶体验，提高整车的性能和安全性。

其中，轮缸压力的精确控制是汽车电子稳定系统的关键技术之一，能够有效地保证汽车的稳定性和安全性。

AMESim是一种用于建立和模拟多物理场系统的工具，可用于模拟液压、气动、电控系统等多种工程问题。

在汽车电子稳定系统的轮缸压力精确控制研究中，AMESim可以用来建立模型和进行仿真，以实现系统的优化设计和控制。

这种模型考虑了许多汽车动态效应，例如摩擦、悬挂和轮胎滑动等。

它还涵盖了汽车电子稳定系统的关键部分，例如控制单元、传感器和执行器。

通过将汽车动态效应和汽车电子稳定系统的关键部分结合起来，可以建立出一个更加准确和实用的模型，用于研究和优化轮缸压力的精确控制。

在这个模型中，轮缸压力的控制是通过对刹车系统进行调整来实现的。

具体而言，在紧急制动情况下，电子稳定系统会控制刹车系统，使其适当地分配传动力，从而保证在不牺牲制动性能的情况下，车辆的稳定性和安全性得以保证。

在非紧急情况下，刹车系统可以根据驾驶员的需求进行调整。

在这个模型的开发和优化过程中，一些技术参数需要被考虑。

例如，控制单元的响应时间、传感器精度和执行器能力等。

通过调整这些参数，可以使系统更加准确和响应更快，进一步提高汽车的稳定性和安全性。

总的来说，从上述分析中可以看出，汽车电子稳定系统的轮缸压力精确控制研究是一个复杂且具有挑战性的领域。

但是，通过使用AMESim这种建模和仿真工具，可以建立一个更加准确和实用的模型，并进行系统优化和控制。

这有助于汽车制造商提高汽车的性能和安全性，从而满足消费者的需求。

除了考虑技术参数外，汽车电子稳定系统的轮缸压力精确控制研究还需要考虑一些其它因素。

其中一个是车辆动力学特性。

车辆动力学特性是指汽车的运动性能，包括车辆的加速、制动和转向等方面。