化工原理复习公式下册

第一章 流体流动与输送机械1. 流体静力学基本方程：gh p p ρ+=022. 双液位U 型压差计的指示: )21(21ρρ-=-Rg p p )3. 伯努力方程：ρρ222212112121p u g z p u g z ++=++4. 实际流体机械能衡算方程：f W p u g z p u g z ∑+++=++ρρ222212112121+ 5. 雷诺数：μρdu =Re6. 范宁公式：ρρμλfp d lu u d l Wf ∆==⋅⋅=22322 7. 哈根-泊谡叶方程：232d lup f μ=∆ 8. 局部阻力计算：流道突然扩大：2211⎪⎭⎫ ⎝⎛-=A A ξ流产突然缩小：⎪⎭⎫ ⎝⎛-=2115.0A A ξ第二章 非均相物系分离1. 恒压过滤方程：t KA V V V e 222=+令A V q /=，A Ve q e /=则此方程为：kt q q q e =+22第三章 传热1. 傅立叶定律：n t dAdQ ϑϑλ-=，dxdt A Q λ-= 2. 热导率与温度的线性关系：)1(0t αλλ+= 3. 单层壁的定态热导率：bt t AQ 21-=λ，或mA b tQ λ∆=4. 单层圆筒壁的定态热传导方程： )ln1(21221r r t t l Q λπ-=或m A b tt Q λ21-=5. 单层圆筒壁内的温度分布方程：C r l Qt +-=ln 2λπ（由公式4推导）6. 三层圆筒壁定态热传导方程：34123212141ln 1ln 1ln 1(2r r r r r r t t l Q λλλπ++-=7. 牛顿冷却定律：)(t t A Q w -=α，)(T T A Q w -=α8. 努塞尔数λαl Nu =普朗克数λμCp =Pr 格拉晓夫数223μρβtl g Gr ∆= 9. 流体在圆形管内做强制对流：10000Re >，1600Pr 6.0<<，50/>d lk Nu Pr Re 023.08.0=，或kCp du d ⎪⎭⎫⎝⎛⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛=λμμρλα8.0023.0，其中当加热时，k=，冷却时k= 10. 热平衡方程：)()]([1222211t t c q T T c r q Q p m s p m -=-+=无相变时：)()(12222111t t c q T T c q Q p m p m -=-=，若为饱和蒸气冷凝：)(12221t t c q r q Q p m m -== 11. 总传热系数：21211111d d d d b K m ⋅+⋅+=αλα 12. 考虑热阻的总传热系数方程：212121211111d d R R d d d d b K s s m ⋅++⋅+⋅+=αλα 13. 总传热速率方程：t KA Q ∆=14. 两流体在换热器中逆流不发生相变的计算方程：⎪⎪⎭⎫⎝⎛-=--22111112211lnp m p m p m c q c q c q KA t T t T 15. 两流体在换热器中并流不发生相变的计算方程：⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=--22111122111lnp m p m p m c q c q c q KA t T t T 16. 两流体在换热器中以饱和蒸气加热冷流体的计算方程：2221ln p m c q KAt T t T =--第四章 蒸发1. 蒸发水量的计算：110)(Lx x W F Fx =-=2. 水的蒸发量：)1(1x x F W -= 3. 完成时的溶液浓度：WF F x -=4. 单位蒸气消耗量：rr D W '=，此时原料液由预热器加热至沸点后进料，且不计热损失，r 为加热时的蒸气汽化潜热r ’为二次蒸气的汽化潜热5. 传热面积：mt K QA ∆=，对加热室作热量衡算，求得Dr h H D Q c =-=)(，1t T t -=∆，T 为加热蒸气的温度，t 1为操作条件下的溶液沸点。

化工原理公式总结
化工原理公式总结如下：
1. 质量平衡公式：
输入质量 = 输出质量 + 累积质量
2. 物质平衡公式：
输入组分质量流率 = 输出组分质量流率 + 生成/消耗组分质量流率 + 储存组分质量流率
3. 能量平衡公式：
输入能量 = 输出能量 + 生成/消耗能量 + 储存能量
4. 平均温度计算公式：
平均温度= ∫(T*dA) / ∫dA，其中 T 为温度，dA 为面积微元
5. 理想气体状态方程：
PV = nRT，其中 P 为压力，V 为容积，n 为物质的摩尔数，R 为气体常数，T 为温度
6. 液体体积膨胀公式：
V2 = V1 * (1 + β * ΔT)，其中 V1 为初始体积，V2 为最终体积，β 为膨胀系数，ΔT 为温度变化
7. 理想混合气体摩尔分数公式：
Xi = ni / n，其中 Xi 表示组分 i 的摩尔分数，ni 表示组分 i 的摩尔数，n 表示总摩尔数
8. 溶液浓度计算公式：
质量分数 = 溶质质量 / 总溶液质量
摩尔分数 = 溶质摩尔数 / 总溶液摩尔数
体积分数 = 溶质体积 / 总溶液体积
9. 反应速率公式：
反应速率 = k * [A]^m * [B]^n，其中 k 为速率常数，[A] 和[B] 表示反应物 A 和 B 的浓度，m 和 n 为反应级数
10. 溶解度公式（亨利定律）：
P = K * C，其中 P 为气体的分压，K 为溶解度常数，C 为溶质的浓度。

第1章蒸馏 内容小结复习题1 蒸馏概述蒸馏操作是借混合液中各组分挥发性的差异而达到分离目的。

轻组分：混合物中的易挥发组分；重组分：混合物中的难挥发组分例：蒸馏是分离的一种方法，其分离依据是混合物中各组分的，分离的条件是。

答：均相液体混合物，挥发性差异，造成气液两相系统精馏操作压力的选择减压蒸馏：降低了液体的沸点。

应用场合：分离沸点较高的热敏性混合液，混合物沸点过高的物系（避免采用高温载热体）。

加压蒸馏：提高冷凝温度避免使用冷冻剂。

应用场合：分离常压下呈气态的物系，馏出物的冷凝温度过低的物系。

举例：脱丙烷塔操作压力提高到1 765kPa时，冷凝温度约为50℃,便可使用江河水或循环水进行冷却，石油气常压呈气态，必须采用加压蒸馏。

2 双组分溶液的气液相平衡例：当混合物在t-x-y图中的气液共存区内时，气液两相温度，但气相组成液相组成，而两相的量可根据来确定。

答: 相等，大于，杠杆规则例：当气液两相组成相同时，则气相露点温度液相泡点温度。

答：大于例：双组分溶液的相对挥发度α是溶液中的挥发度对的挥发度之比，若α=1表示。

物系的α值愈大，在x-y图中的平衡曲线愈对角线。

答：易挥发组分，难挥发组分，不能用普通蒸馏方法分离，远离理想溶液的含义例：理想溶液满足拉乌尔定律，也满足亨利定律；非理想稀溶液满足亨利定律，但不满足拉乌尔定律;服从亨利定律并不说明溶液的理想性，服从拉乌尔定律才表明溶液的理想性例：精馏塔分离某二元物系，当操作压强降低时，系统的相对挥发度 ( )，溶液的泡点( )，塔顶蒸汽冷凝温度( )。

答：增大，减小，减小3 平衡蒸馏与简单蒸馏4 精馏例：精馏塔的作用是。

答：提供气液接触进行传热和传质的场所。

例：在连续精馏塔内，加料板以上的塔段称为，其作用是；加料板以下的塔段（包括加料板）称为_____，其作用是。

答：精馏段提浓上升蒸汽中易挥发组分提馏段提浓下降液体中难挥发组分例：离开理论板时，气液两相达到 状态，即两相 相等，____互成平衡。

（完整版）《化工原理》公式总结第一章流体流动与输送机械1. 流体静力学基本方程：gh p p ρ+=022. 双液位U 型压差计的指示: )21(21ρρ-=-Rg p p )3. 伯努力方程：ρρ222212112121p u g z p u g z ++=++ 4. 实际流体机械能衡算方程：f W p u g z p u g z ∑+++=++ρρ222212112121+ 5. 雷诺数：μρdu =Re6. 范宁公式：ρρμλf p d lu u d l Wf ?==??=22322 7. 哈根-泊谡叶方程：232d lu p f μ=? 8. 局部阻力计算：流道突然扩大：2211??-=A A ξ流产突然缩小：??? ??-=2115.0A A ξ第二章非均相物系分离1. 恒压过滤方程：t KA V V V e 222=+令A V q /=，A Ve q e /=则此方程为：kt q q q e =+22第三章传热1. 傅立叶定律：n t dA dQ ??λ-=，dxdt A Q λ-= 2. 热导率与温度的线性关系：)1(0t αλλ+=3. 单层壁的定态热导率：bt t A Q 21-=λ，或mA b t Q λ?= 4. 单层圆筒壁的定态热传导方程： )ln 1(21221r r t t l Q λπ-=或m A b t t Q λ21-= 5. 单层圆筒壁内的温度分布方程：C r l Q t +-=ln 2λπ（由公式4推导）6. 三层圆筒壁定态热传导方程：34123212141ln 1ln 1ln 1(2r r r r r r t t l Q λλλπ++-= 7. 牛顿冷却定律：)(t t A Q w -=α，)(T T A Q w -=α8. 努塞尔数λαl Nu =普朗克数λμCp =Pr 格拉晓夫数223μρβtl g Gr ?= 9. 流体在圆形管内做强制对流：10000Re >，1600Pr 6.0<<，50/>d lk Nu Pr Re 023.08.0=，或k Cp du d ??? ?=λμμρλα8.0023.0，其中当加热时，k=0.4，冷却时k=0.3 10. 热平衡方程：)()]([1222211t t c q T T c r q Q p m s p m -=-+= 无相变时：)()(12222111t t c q T T c q Q p m p m -=-=，若为饱和蒸气冷凝：)(12221t t c q r q Q p m m -==11. 总传热系数：21211111d d d d b K m ?+?+=αλα 12. 考虑热阻的总传热系数方程：212121211111d d R R d d d d b K s s m ?++?+?+=αλα 13. 总传热速率方程：t KA Q ?=14. 两流体在换热器中逆流不发生相变的计算方程：???? ??-=--22111112211ln p m p m p m c q c q c q KA t T t T 15. 两流体在换热器中并流不发生相变的计算方程：???? ??+=--22111122111ln p m p m p m c q c q c q KA t T t T 16. 两流体在换热器中以饱和蒸气加热冷流体的计算方程：2221lnp m c q KA t T t T =-- 第四章蒸发1. 蒸发水量的计算：110)(Lx x W F Fx =-=2. 水的蒸发量：)1(10x x F W -= 3. 完成时的溶液浓度：WF F x -=0 4. 单位蒸气消耗量：rr D W '=，此时原料液由预热器加热至沸点后进料，且不计热损失，r 为加热时的蒸气汽化潜热r ’为二次蒸气的汽化潜热5. 传热面积：mt K Q A ?=，对加热室作热量衡算，求得Dr h H D Q c =-=)(，1t T t -=?，T 为加热蒸气的温度，t 1为操作条件下的溶液沸点。

1、平衡溶解度：A A c H p *=⋅，温度升高不利于吸收，故T ↑→H ↓，E ↑. 越易溶的气体H 越大，E 就越小。

2、气相平衡分压：/A Ap c H *= 气膜控制物系：易溶气体如NH 3；液膜控制物系：难溶气体如CO 2、O 2.3、A A p E x *=⋅ E 为亨利系数；此式表明溶质气体在溶液面上方的平衡分压与溶质在溶液中的摩尔分数成正比。

4、与液相（摩尔分数为x ）平衡的气相摩尔分数y mx *= /x y m *= a a y mx *=5、气相失去的等于液相得到的.:a b G G ，气体组分出塔、入塔的流率 :a b L L ，液体组分入塔、出塔的流率:G L ， 通过塔任一截面的汽、液流率 :a b y y ， 出塔、入塔气体的摩尔分数:a b x x ， 入塔、出塔液体的摩尔分数 :x y ， 任一截面的气、液的摩尔分数 :b a Y Y ，吸收前、后溶质在气相中的摩尔比 :a b X X ，吸收前、后溶质在液相中的摩尔比6、全塔物料衡算()()G y y Lx x -=-ｂａｂａ 液气比b ab ay y L G x x -=- b b Y Y L G X X -=-ａａ 7、X 、Y 为组成摩尔比：X=x/1-x ， Y=y/1-y ； X b =x b /1-x b ，Y b =y b /1-y b ； x b = X b /1+x b 8、吸收过程操作线在平衡线上方，解吸则在下方。

通常入塔气体的摩尔分数y b <0.1时，可作为低浓度气体处理。

对于低浓度气体,可以近似用摩尔分数代替摩尔比。

9、最小液气比min ()b a b a Y Y L G X X *-=- min ()b a b a y y L G x x *-=- b b y x m *= 1b b bx X x ***=- 10、吸收率η=1-Y a /Y b 当溶质含量较低（<5%）时，Y a =y a Y b =y b 则η=1-y a /y b11、塔顶气相总推动力a a a a a y y y y mx *∆=-=- 塔底气相总推动力b b b b b y y y y mx *∆=-=-推动力的对数平均值ln(/)b a m b a y y y y y ∆-∆∆=∆∆ 故填料层高度0b aOG OG y my y G h H N K a y -==∆12、1ln (1)1bay b a OG y a a y mx dy N S S y y S y mx ⎡⎤-==-+⎢⎥-*--⎣⎦⎰脱吸因数/S mG L =111=0=,ln (1)111b a b a OG a a a y mx y x N S S y mx y S ηη-⎡⎤==-+⎢⎥----⎣⎦当时，则此时，13、理论板数N 与气相总传质单元数N OG 的关系：11ln ln OG N A S N A A S--==⋅14、相平衡方程：1111()()D x yy x y x x yαααα===+---或 ， 对于二元物系,x A =1- x B , y A =1- y B .15、F-进料液流量，D-塔顶馏出液，W-塔底釜液。

B A B A p -p p -p =x B A A A p p x y =BA p p y x x y =--=)1()1(αx x y )1(1-+=ααqF L L +=, F q V )1(V -+=，泡点（饱和液体）q=1 露点（饱和蒸汽）q=0气液混合0<q<1 D L R = 精馏操作线D n n x D L D x D L L y +++=+1提操W m n x W qF L W x W qF L qF L y -+--++=+,1 最小回流比qq q D q D q D x y y x x x x x R --=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡----=11(11min ααq 线方程11---=q x x q q y F 塔高T p H N Z )1(-=单板效率气相*111*1n n n n ml n n n n mv x x x x E y y y y E --=≠--=--++液相 塔径u v D s π4=[]V m s VM s m p T VTp V ρ3600/36004.223或 =再沸器热负荷()()W W B x x V Q -+=1, 冷凝器负荷()()D D c x kmol kg kg kJ x kmol kg kg kJ V Q -+=1*/*/*/*/p E m []kpa kpa s m kmol s m kmol pk k G y *)/()/(22⋅⋅=⋅=最小液气比2121min X m Y Y Y V L --=⎪⎭⎫ ⎝⎛ Ω=a k V H Y OG ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+----=S Y Y Y Y S S N OG *22*211ln 11液相v 变l ，s 变A 即S 倒数 湿度()v ss v v g v p p f p p p p p p n n H ,622.0622.0622.0=-=-==ϕϕ 饱和湿度()p t f p p p H s s s ,622.0=-=相对湿度s v p p =ϕ比热容H c H 88.101.1+= 比体积()[]pa 100133.1273273244.1722.05p t H v H ⨯⨯+⨯+=焓()H t H I 249088.101.1++= 干球t 湿球tw 绝热饱和冷却温度tas （等焓操作至饱和湿度）露点td （等湿之饱和湿度） 饱和空气t>tw(tas ）>td 不饱和全等X X w +=1ww X -=1湿物料比热容X c c s m 187.4+=()()1212X X G H H L W -=-= 绝干空气消耗量()()()121212H H W H H X X G L -=--=新鲜()11H L L +=所谓理论板，是指在其上气液两相充分混合，各自组成均匀，且传热及传质过程阻力均为零的理想化塔板。

化工原理课程综合复习提纲化工原理重要单元主要公式汇总第1章 流体流动一、机械能衡算方程式 本章内容的核心公式是机械能衡算方程式：g2ud L g 2u g P Z H g 2u g P Z 22222e 2111⎪⎭⎫ ⎝⎛++++=+++∑ζλρρ （单位：J/N=m ） （1-1） 应用公式（1-1）注意以下几点：（1） 稳定流动、不可压缩性流体、自1-1至2-2的控制体内流体连续。

（2） Z 1、Z 2选择同一水平基准面，通常选择地平面或控制体1-1、2-2中的较低的一个。

（3） P 1、P 2同时以绝对压计或同时以表压计，并且注意单位均统一到N/m 2 。

（4） 自高位槽或高压容器向其他地方输送流体时一般不需要流体输送机械，此时，H e =0 。

（5） 公式中的每一项均是单位流体的能量，每牛顿流体的能量焦耳，形式上的单位是米。

H e 是流体输送机械加给每牛顿流体的能量焦耳数,阻力损失项亦是每牛顿流体的能量损失焦耳数。

（6） 根据所取的1-1、2-2截面的性质，灵活地确定u 1、u 2的数值。

（7） 阻力损失项中的流速取产生阻力损失的管段上的流速，有时管段不止一段。

（8） 若控制体内的阀门关闭，1-1、2-2截面上的流体能量便不再有任何关系。

（9） 若在等直径的管段，无流体输送机械，阻力损失可以忽略，（1-1）式变成流体静力学的形式。

应用公式（1-1）可解决以下方面的问题：（1） 在确定的控制体中，达到一定的流量，确定流体输送机械加给每牛顿流体的能量焦耳数及功率。

（2） 在确定的控制体中，达到一定的流量，确定起始截面1-1的高度或压强。

（3） 在确定的控制体中，可达到的流量（流速）。

（4） 在确定的控制体中，达到一定的流量，确定管径。

公式（1-1）的另两种形式：2udL2u P g Z w 2u P g Z 22222e 2111⎪⎭⎫ ⎝⎛++++=+++∑ζλρρ （单位：J/kg ） （1-2） ρζλρρρρρ2ud L 2u P g Z g H 2u P g Z 22222e 2111⎪⎭⎫ ⎝⎛++++=+++∑ （单位：J/m 3=N/m 2） (1-3)因为机械能衡算式中的每一项均是单位流体的能量，故计算流体输送机械的功率时应注意流体的总流量V q (单位：m 3/s)。

石油化学工程原理（下册）公式总结第八章 传质1.质量分率 ： 可知 1=+++ C B A a a a2.摩尔分率: 可知1=+++ C B A x x x3.质量分率与摩尔分率的换算4.质量比 有 摩尔比 有5.等分子反向扩散)(21A A A p p RT D N --=δ )(21B B B B p p RT DJ N --==δ且 AB N N -= LA A L AL ALC CD J N )(21-⎪⎭⎫ ⎝⎛-==δ L B B LBL BL C C D J N )(21-⎪⎭⎫⎝⎛-==δ6.一组分通过另一停滞组分的扩散(单向扩散)))((21A A BmA p p p p RT D N -=δ LA A SmM L AL C C C CD N ))(()(21-=δ第九章 精馏1.拉乌尔定律 A oA Ax p p = )1(A o B B o B B x p x p p -== 2.道尔顿分压定律: B A P P P += 其中，A A Py P = ，B B Py P =3.相平衡常数:iii x y K =对于低压下液相为理想溶液的物系，有：P P K i i 0=4.相对挥发度:BB A A B A x P x P //==ννα5.（1）泡点方程：o B o A o B A P P P P x --= （2）露点方程：)()(o B o A o B oA A o A A P P P P P P P x P y --== （3）相平衡方程：i i i x K y = 由于α随温度的变化不大，所以通常也可表示为xxy )1(1-==αα6. 精馏过程计算：（1）全塔物料衡算 F=D+W W D F Wx Dx Fx +=（2）精馏段物料衡算 :精馏段操作线方程为:D n n x V D x VL y +=+1 回流比D LR =，RD L =，D R V )1(+=∑∑==iiA A i i A A A M a M a M a m M m a x ∑=ii AA A M x n nM x aB A m m a =a a a -=1BA nn X =x x X -=1X X x +=1a a a +=1 ,,,n n x nn x n n x C C BB A A ===,,,mm a m m a m m a C C BBA A ===气相 液相气相式中 液相1212ln B B B B Bm p pp p p -= 最小回流比q D q D x x y x R R --=+1min min q q q D x y y x R --=minR opt =(1.1~2)R min（3）提馏段操作线方程： '''1V Wx x V L y W m m -=+式中，F q V V qF L L )1(''-+=+=，，进料的千摩尔汽化潜热量态变为饱和蒸汽所需热每千摩尔进料从进料状=--=L V F V h h h h q（4）进料线方程：11---=q x x q qy F过点（F F x x ，）、斜率为)1(-q q 的直线。

《化工原理》公式总结汇总第一章流体流动与输送机械1. 流体静力学基本方程：gh p p ρ+=022. 双液位U 型压差计的指示: )21(21ρρ-=-Rg p p )3. 伯努力方程：ρρ222212112121p u g z p u g z ++=++4. 实际流体机械能衡算方程：f W p u g z p u g z ∑+++=++ρρ222212112121+5. 雷诺数：λμρ64Re ==du 6. 范宁公式：ρρμλf p dlu u d l Wf ?==??=22322 7. 哈根-泊谡叶方程：232d lup f μ=?8. 局部阻力计算：流道突然扩大：2211??? ??-=A A ξ流产突然缩小：??? ?-=2115.0A A ξ9. 混合液体密度的计算：n wnB wB A wA mx x x ρρρρ+++=....1ρ液体混合物中个组分得密度，10.Kg/m 3,x--液体混合物中各组分的质量分数。

10 。

表压强=绝对压强-大气压强真空度=大气压强-绝对压强11. 体积流量和质量流量的关系：w s =v s ρ m 3/s kg/s 整个管横截面上的平均流速：A Vs=μ A--与流动方向垂直管道的横截面积，m 2流量与流速的关系：质量流量：μρ===A v A w G ss G 的单位为：kg/(m 2.s)12. 一般圆形管道内径：πμsv d 4= 13. 管内定态流动的连续性方程：常数=====ρμρμρμA A A s w (222111)ρμρA v w s s ==表示在定态流动系统中，流体流经各截面的质量流量不变，而流速u 随管道截面积A 及流体的密度ρ而变化。

对于不可压缩流体的连续性方程：常数=====A A A s v μμμ (2211)体积流量一定时流速与管径的平方成反比：()22121d d =μμ 14.牛顿黏性定律表达式：dy duμτ= μ为液体的黏度1Pa.s=1000cP15平板上边界层的厚度可用下式进行评估：对于滞留边界层 5.0Re 64.4xx=δ 湍流边界层 2.0Re 376.0xx=δ式中Re x 为以距平板前缘距离x 作为几何尺寸的雷诺数，即μxp u s x =Re ，u s 为主流区的流速16 对于滞留流动，稳定段长度x 。

复 习（下）第一章 蒸 馏第二节 两组分溶液的气液平衡1-2-1 两组分溶液的气液平衡A A A x p p 0=)1(00A B B B B x p x p p -==000BA B A p p p P x --= 00000BA B A A A A p p p P P p x P p y --⋅== BB B A A A x p v x p v ==, 000,//BA B B A A B A p p x p x p v v ===αα xx y )1(1-+=αα yy x )1(--=αα )1()1(y x x y --=α 第五节 两组分连续精馏的计算1-5-2 物料衡算和操作线方程W D F +=W D F Wx Dx Fx +=WD W F x x x x F D --=)( D F W -=%100⨯=FD D Fx Dx η %100)1()1(⨯--=F W W x F x W η D n n x R x R R y 1111+++=+ DL R = W m m x WL W x W L L y ---=+'''''1 1-5-3 进料热状况的影响rt t c r r I I r I I I I q b p F L L V F V )(-+=-+=--= qF L L +='F q V V )1(-+='W m m x WqF L W x W qF L qF L y -+--++=+''1 F x q x q q y 111---= 1-5-6 回流比的影响及其选择m W W D D x x x x N αlog )1)(1(log 1min⎥⎦⎤⎢⎣⎡--=+ q q qD x y y x R --=min⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡----=q D q D x x x x R 1)1(11min αα 1-5-8 塔高和塔径的计算 P T T N N E = 11+*+--=n n n n MV y y y y E*----=nn n n ML x x x x E 11第二章 吸 收第一节 气—液相平衡2-1-2 享利定律Ex p =*， Hc p A =* mx y =*， mX Xm mX Y ≈-+=)1(1* xx X -=1，y y Y -=1 S S S A S A L EM EM M M c H ρρ≈-+=)(P E m =，EC H = 第二节 传质机理与吸收速率2-2-1 分子扩散与菲克定律dzdc D J A A -= 2-2-2 气相中的定态分子扩散)(21A A A p p RTz D N -⋅= )(1Ai A BmA p p p P RTz D N -⋅⋅= 11ln B Bi B Bi Bm p p p p p -= 2-2-3 液相中的定态分子扩散)(2A Ai SmA c c c C z D N -⋅⋅=SiS Si S Sm c c c c c 22ln -= 2-2-4 扩散系数23000)(T T P P D D = 2-2-5 对流传质)(Ai AG BmG A p p p P RTz D N -⋅⋅= )(AL Ai SmL A c c c C z D N -⋅⋅= BmG G p P RTz D k ⋅= Sm L L c C z D k ⋅=)(i G G A p p k N -=)(L i L A c c k N -=GL i L i G k k c c p p -=-- *)(p p K N G G A -=)*(L L A c c K N -= Hk k K L G G 111+= G L L k H k K +=11 G i G Y i Y A Pk Y Y Pk k Y Y k N ≈++=-=)1)(1(),( L i L X i X A Ck X X Ck k X X k N ≈++=-=)1)(1(),( LG HK K =G G Y Y A PK Y Y PK K Y Y K N ≈++=-=*)1)(1(*),( L L X X A CK X X CK K X X K N ≈++=-=)1*)(1(),*( XY Y k m k K +=11 YX X mk k K 111+= G y i y A Pk k y y k N =-=),(L x i x A Ck k x x k N =-=),(G y y A PK K y y K N =-=*),(L x x A CK K x x K N =-=),*(xy y k m k K +=11 y x x mk k K 111+= 第三节 吸收塔的计算2-3-1 吸收塔的物料衡算与操作线方程11X VL Y X V L Y -+= 22X VL Y X V L Y -+= 12121)1(,Y Y Y Y Y A A ϕϕ-=-=2-3-2 吸收剂用量的决定 212121212*121min )(X Y Y Y X mY Y Y X X Y Y V L --=--=--=⎪⎭⎫ ⎝⎛ϕ 2121min X X Y Y V L -'-=⎪⎭⎫ ⎝⎛ 2-3-4 填料层高度的计算YX mK K =yx mK K =⎰⋅=-⋅Ω⋅⋅=12*Y Y OG OG Y N H Y Y dY a K V z ⎰⋅=-⋅Ω⋅⋅=12*X X OL OL X N H XX dX a K L z ⎰⋅=-⋅Ω⋅⋅=12Y Y G G i Y N H Y Y dY a k V z ⎰⋅=-⋅Ω⋅⋅=12X X L L i X N H XX dX a k L z L G OG H L mV H H += G L OL H mVL H H += m OG Y Y Y N ∆-=21 *,ln 2121Y Y Y Y Y Y Y Y m -=∆∆∆∆-∆=∆ 当21Y Y ∆=∆时，21Y Y Y m ∆=∆=∆mOL X X X N ∆-=21 X X X X X X X X m -=∆∆∆∆-∆=∆*,ln 2121 当21X X ∆=∆时，21X X X m ∆=∆=∆⎥⎦⎤⎢⎣⎡+----=S mX Y mX Y S S N OG 2221)1(ln 11 LmV S =—— 脱吸因数 2-4-3 吸收系数的准数关联式 Dl P RTp k Sh Bm G G = 'D l C c k Sh Sm LL =DSc G G G ρμ= 'D Sc L L L ρμ= G G G σμ4Re =L L W σμ4Re = 223L gl Ga μρ= 第五章 干 燥 第一节 湿空气的性质及湿度图5-1-1 湿空气的性质 p P pH -=622.0%100⨯=Sp pϕPt H v H 510013.1273273)244.1772.0(⨯⋅+⋅+=H c H 88.101.1+=H t H I 2490)88.101.1(++=)(,H H r kt t tw s twH w --=α)(0H H c r t t as Has --=tds td s td s H PH p ,,,622.0+=d w as t t t t >>)(，（不饱和空气）d w as t t t t ==)(，（饱和空气）第二节 干燥过程的物料衡算与热量衡算5-2-1 湿物料中含水量的表示方法X X w +=1， ww X -=1 5-2-2 干燥系统的物料衡算)()(1221H H L X X G W -=-=121221)(H H W H H X X G L -=--= 121H H W L l -== ,1)1(2112w w G G --=)1()1(2211w G w G G -=-= 5-2-3 干燥系统的热量衡算))(88.101.1()(01001t t H L I I L Q P -+=-=L D Q I I G I I L Q +'-'+-=)()(1212 L D P Q I I G I I L Q Q Q +'-'+-=+=)()(1202 L m Q Gc t W t t L +-+++-=)()88.12490()(01.112202θθ%100)88.12490(2⨯+=Qt W η 第三节 固体物料在干燥过程中的平衡关系与速率关系)(11c c X X SU G -'=τ **ln ***ln 222X X X X U X X S G X X X X S k G c c c c X --⋅-⋅'=--'=τ。