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模板 支架受力验算

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1 ×××××大桥

×××××

支

架

设

计

与

检

算

2 1、支架设计

见附图

2 荷载计算

2．1 支架说明

2-1-1．FBM1019可调重型门架单榀稳定性承载力计算

Nd=φAf=0.595*856*205=89.32KN

2.门架稳定性不满足要求时对门架用普通钢管加强,普通钢管步距为0.9m ,其Nd=30KN,检算时对最不利位置普通钢管进行检算.

2-2-1 箱梁混凝土自重计算

(1).中支点截面

混凝土面积:

S1=6.52m2, S2=4.207m2 S3=1.22m2

每平米混凝土荷载:q1=6.52*26/1.6=105.959KN/M2

q2=4.207*26/2.5=43.75KN/M2

q3=1.22*26/3.4=9.33KN/M2

(2).至中支点4米截面

混凝土面积:

S1=5.14m2, S2=3.404m2

每平米混凝土荷载:q1=5.14*26/1.6=83.53KN/M2

q2=3.404*26/3.6=24.58KN/M2

q3=1.22*26/3.4=9.33KN/M2

(3).至中支点7米截面 3 混凝土面积:

S1=3.84m2, S2=3.66m2

每平米混凝土荷载:q1=3.84*26/1.45=68.85KN/M2

q2=3.66*26/3.6=26.43KN/M2

(4).至中支点13.5米截面

混凝土面积:

S1=3.28m2, S2=3.27m2

每平米混凝土荷载:q1=3.28*26/1.45=58.81KN/M2

q2=3.27*26/3.6=23.62KN/M2

3.支架检算

3.1 中支点截面

A:中支点翼板S3

门架间距为1.24*1.5m

每榀门架受力面积为1.24*1.5=1.86 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.42+1.4*(9.33+4+6)*1.86=53.24KN

B:中支点底板S2

门架间距为0.9*1.5m

每榀门架受力面积为0.9*1.5=1.35 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.42+1.4*(43.75+4+6)*1.35=104.5 4 KN>Nd=89.32 KN

用普通钢管加强

钢管间距为0.25*45m

每榀门架受力面积为0.25*0.45=0.1125m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.42+1.4*(43.75+4+6)*0.1125=11.37KN

C:中支点腹板S1

门架间距为0.62*1.5m

每榀门架受力面积为0.62*1.5=0.93 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.42+1.4*(105.96+4+6)*0.93=153.88

KN>Nd=89.32 KN

用普通钢管加强

钢管间距为0.31*0.5m

每榀门架受力面积为0.31*0.5=0.155 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.42+1.4*(105.96+4+6)*0.155=28.07KN

3.2 至中支点4米截面

A: 至中支点4米翼板S3

门架间距为1.24*1.5m 5 每榀门架受力面积为1.24*1.5=1.86 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.42+1.4*(9.33+4+6)*1.86=53.24KN

B: 至中支点4米底板S2

门架间距为0.9*1.5m

每榀门架受力面积为0.9*1.5=1.35 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.42+1.4*(24.58+4+6)*1.35=68.26KN

C:至中支点4米腹板S1

门架间距为0.62*1.5m

每榀门架受力面积为0.62*1.5=0.93 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.42+1.4*(83.53+4+6)*0.93=124.68

KN

用普通钢管加强

钢管间距为0.31*0.5m

每榀门架受力面积为0.31*0.5=0.155m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.42+1.4*(83.53+4+6)*0.155=23.2

KN

A: 至中支点7米翼板S3

门架间距为1.24*1.5m

每榀门架受力面积为1.24*1.5=1.86 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.42+1.4*(9.33+4+6)*1.86=53.24KN

B: 至中支点7米底板S2

门架间距为0.9*1.5m

每榀门架受力面积为0.9*1.5=1.35 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.46+1.4*(26.43+4+6)*1.35=69.25KN

C: 至中支点7米腹板S1

门架间距为0.62*1.5m

每榀门架受力面积为0.62*1.5=0.93 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.46+1.4*(68.85+4+6)*0.93=105.61KN

用普通钢管加强

钢管间距为0.31*0.5m

每榀门架受力面积为0.31*0.5=0.155m2 7 每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.46+1.4*(68.85+4+6)*0.155=20.06

KN

3.4 至中支点13.5米截面

A: 至中支点13.5米翼板S3

门架间距为1.24*1.5m

每榀门架受力面积为1.24*1.5=1.86 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.42+1.4*(9.33+4+6)*1.86=53.24KN

B: 至中支点13.5米底板S2

门架间距为0.9*1.5m

每榀门架受力面积为0.9*1.5=1.35 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.46+1.4*(23.62+4+6)*1.35=66.49KN

C: 至中支点13.5米腹板S1

门架间距为0.62*1.5m

每榀门架受力面积为0.62*1.5=0.93 m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.46+1.4*(58.81+4+6)*0.93=92.44KN>Nd=89.32 KN 8 用普通钢管加强

钢管间距为0.31*0.5m

每榀门架受力面积为0.31*0.5=0.155m2

每榀门架轴向受压荷载为N=1.2(∑NGK)+1.4(∑NQK)

=1.2*2.46+1.4*(58.81+4+6)*0.155=17.99KN

4.模板检算

模板采用竹胶板,规格:122*244*1.5cm W=45.75CM3 I=34.41CM4

[σ0]=55Mpa

E=4.5Gpa

4.1 中支点腹板S1

按连续梁计算 计算跨度设为L

计算荷载Nmax=115.98L KN/M

Mmax=1/12qL2 =9.665 L3 KN.M

σ= Mmax/ W=9.665 L3*106/45.75*103≤55N/mm2 得L=0.638m

f=5qL4 /384EI=5*115，98*103*L5/(384*4.5*109*34.31*10-8) ≤ L/400

得L=0.225M

4.2 中支点底板S2

按连续梁计算 计算跨度设为L

计算荷载Nmax=53.75L KN/M

Mmax=1/12qL2 =4.48 L3 KN.M 9 σ= Mmax/ W=4.48 L3*106/45.75*103≤55N/mm2 得L=0.824m

f=5qL4 /384EI=5*53.75*103*L5/(384*4.5*109*34.31*10-8) ≤ L/400

得L=0.273M

纵向枋木中心距取0.2米急满足要求

4.3 翼板S3

按连续梁计算 计算跨度设为L

计算荷载Nmax=19.33L KN/M

Mmax=1/12qL2 =1.61 L3 KN.M

σ= Mmax/ W=1.61L3*106/45.75*103≤55N/mm2 得L=1.16m

f=5qL4 /384EI=5*19.933*103*L5/(384*4.5*109*34.31*10-8) ≤ L/400

得L=0.35M

纵向枋木中心距取0.3米急满足要求

5. 枋木检算

5-1 横向枋木

横向枋木采用150*150mm枋木, W=562.5cm3 I=4218.75cm4

[σ0]=13Mpa E=10Gpa

5-1-1 中支点腹板部分S1

按连续梁计算 计算跨度设为0.62米

枋木有效间距为0.5米

计算荷载Nmax=115.98*0.5=57.99KN/M

Mmax=1/12qL2 =1.79 KN.M

σ= Mmax/ W=1.79*106/562.5*103=3.20N/mm2<13 N/mm2

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模板支架验算内容

模板支架验算内容

模板支架验算内容

在进行模板支架的设计和施工时，为了保证其安全性和可靠性，需要进行一系列的验算。以下是一些常见的验算内容：

强度验算

强度验算是保证模板支架在承载能力极限状态下不发生破坏的重要步骤。通过对支架的各个组成部分进行强度计算，可以确定其是否具有足够的承载能力。

刚度验算

刚度验算是保证模板支架在使用过程中不发生过大变形的重要步骤。通过对支架的各个组成部分进行刚度计算，可以确定其是否具有足够的刚度。

稳定性验算

稳定性验算是保证模板支架在使用过程中不发生失稳现象的重要步骤。通过对支架的各个组成部分进行稳定性计算，可以确定其是否具有足够的稳定性。

支撑杆件的长细比验算

支撑杆件的长细比是影响其承载能力和稳定性的重要因素。通过对支撑杆件进行长细比计算，可以确定其是否具有足够的承载能力和稳定性。

扣件抗滑移验算

扣件是连接支撑杆件和立杆的重要部件，其抗滑移能力对模板支架的稳定性具有重要影响。通过对扣件进行抗滑移验算，可以确定其是否具有足够的抗滑移能力。

支撑立杆地基承载力验算

支撑立杆地基承载力是保证模板支架在使用过程中不发生下沉现象的重要因素。通过对地基承载力进行验算，可以确定其是否具有足够的承载能力。

模板支架整体稳定性验算

除了对模板支架的各个组成部分进行验算外，还需要对整个支架进行稳定性验算。通过对整个支架进行稳定性计算，可以确定其是否具有足够的整体稳定性。

模板支架承载力复核计算要点

模板支架承载力复核计算要点

1 模板支架承载力复核计算要点

模板支架的承载能力应对下例项目进行设计计算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001

1、 立杆稳定性计算

2、 立杆地基承载力计算

3、 纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连续扣件的抗滑承载力计算

（一） 立杆的稳定性计算。

1、模板支架立杆的轴向力设计值，当不考虑风荷载影响时，应按下例公式计算：

N=1.2ΣNGK+1.4ΣNGK

式中：1.2为永久荷载（静荷载）分项系数，1.4为可变荷载（活荷载）分项系数。

ΣNGK为模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。

ΣNGK施工人员及荷载标准值，振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

举例：有一箱梁模板支架搭设高度为6.0米，中墩处横梁浇筑高度为4.3米，该处Φ48×3.5钢管支架步距1.5米，立杆纵距0.3米，横距0.3米，单根立杆轴向力设计值计算如下：

(1)横板的自重（KN），标准值1.5KN/M2

NG1=1.5×0.3×0.3=0.135KN 2 (2)脚手架钢管的自重（KN），标准值（查扣件式规范）0.129 KN/M2

NG2=0.129×6=0.775 KN

(3)钢筋砼横梁自重（KN），标准值根据混凝土和钢筋含量，本例为26 KN/M3

NG3=26×4.3×0.3×0.3=10.062 KN

以上静荷载合计ΣNGK=0.135+0.775+10.062=10.972 KN

(4)施工荷载，标准值按4 KN/M2计

NQ1=4×0.3×0.3=0.36 KN

(5)振捣砼时荷载，标准值按2 KN/M2计

NQ2=2×0.3×0.3=0.18 KN

以上活荷载合计ΣNGK=0.36+0.18=0.54KN

不考虑风荷载时，单根立杆的轴向力设计值为：

N=1.2×10.972+1.4×0.54=13.92 KN

梁板模板硬架支模设计计算书

梁板模板硬架支模设计计算书

板模板(扣件钢管高架)计算书

工程 ；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。

本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):1.35；纵距(m):1.35；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.60；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):400.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00； 托梁材料为：5号槽钢；

4.楼板参数

楼板的计算厚度(mm):120.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

盖梁模板及支架受力计算书

盖梁模板及支架受力计算书

盖梁模板及支架受力计算书

一、计算参数

荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN

36a工钢 0. 6*12*2=14.4KN

② 砼自重 22.83m3 *25=570.75 KN

③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m2*4.4m*1.9m=12.54KN

④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m2

⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m2*4.4m*1.4m=12.32 KN（水平面）

4*4.4*1.5=26.4KN（垂直面）

⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m2*4.4m*1.9m=28.56 KN

二、对工钢进行验算

36a工钢 Ix=15796cm4 Wx=877.6cm3 Sx=508.8cm3

E=2.1*105MPa [δs] =145MPa τmax =85MPa

∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN

故qc=34.3410*279.686KN/m

（1） 弯曲强度

Mmax=25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m

δmax=3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs]

计算简图：

qc=34.34KN/m

（2） 抗剪强度验算

Qmax=21.6*34.34=104.737KN

τmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa