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桥梁工程课程设计计算书（20m钢筋混凝土T梁）专业：土木工程班级：09.1 班姓名：学号：指导老师：2012年6月29日桥梁工程计算书一.行车道板计算1.恒载弯矩计算(纵向按1m宽板条考虑)（1）恒载集度（沿纵向取1m板宽计算）沥青铺装混凝土铺装翼板，翼板的平均厚度m板的恒载集度（2）恒载弯矩：板的计算跨径所以取l=1.9m3.活载内力计算汽车荷载为公路Ⅰ级选用如图（1）车辆荷载进行计算（1）选取荷载：以后重轴为主，车辆荷载两后轮置于最不利位置如图（2）公路经铺装层按角扩散后在板顶的矩形荷载压力面的边长：沿纵向沿横向板的有效分布宽度：按单个车轮计算：a＜故故两中后轴板的有效分布宽度不重叠，按单轮计算。
弯矩组合：属中桥，安全等级为二级，板厚与梁肋高之比跨中弯矩支点弯矩4，翼板配筋及强度复核拟采用HRB335级钢筋（外径为13.9mm）钢筋净保护层采用30mm（1）用基本公式法求As设，则查结构设计原理附表1-5得:（2）选择布置钢筋选取1012，则实际钢筋面积As=1131，采用焊接钢筋骨架。
混凝土保护层厚度为30mm>d(=12mm)且满足附表1-8要求，故30+13.5/2=36.75mm取40mm，则有效高度。
最小配筋率计算：45（）=0.265,即配筋率应不于0.265%，且不应小于0.2%，故取实际配筋率(3)截面复核钢筋净间距，满足要求受压区高度为查表得，故满足设计要求。
二、主梁计算（一）跨中截面荷载横向分布系数计算（偏心压力法求）（1）求1号梁的跨中截面荷载横向分布系数本桥各跟主梁的横截面相等，梁数n=6，梁间距1.9m，则：由式计算得：由绘制一号梁影响线根据《桥规》规定，在横向影响线上确定荷载最不利位置。
对于汽车荷载，车辆横向轮距为1.8m，两列车轮的横向最小间距为1.3m，车轮距离人行道缘石最小距离为0.5m，汽车人群荷载相应于各个荷载位置的横向影响线竖标值计算横向影响线的零点位置，设零点至一号梁的距离为x，则，解得x=6.972m则汽车荷载：人群荷载：。
】（二）计算书1. 加药间溶液池溶液池的容积W 2417bnQ=2αWW 2：溶液池容积（m 3）；Q ：处理水量（m 3/h ）；α：混凝剂最大投加量（mg/L ），设计中取30mg/L .b ：混合浓度（%），混凝剂溶液一般采用5-20，设计中采用12； n ：每日调制次数，设计中取n=2；329.27m =2x 12 x 4173092x 30=W溶液池设置两个，以便交替使用，保证连续投药。
总深H ＝H 1+H 2+H 3＝1++＝。
形状采用矩形，H 1为有效高度，取1m ；H 2为安全高度，取；H 3为贮渣深度，取。
溶液池取正方形，边长为F 1/2=2=，取。
所以溶液池尺寸为长×宽×高＝××＝，则溶液池实际容积为池旁设工作台，宽~，池底坡度为。
底部设置DN100mm 放空管，采用硬聚氯乙烯塑料管，池内壁用环氧树脂进行防腐处理。
沿地面接入药剂稀释用给水管DN80mm 一条，于两池分设放水阀门，按1h 放满考虑。
溶解池;溶解池的容积W 1321m 78.2=x9.273.0=0.3W =W 溶解池取正方形，有效水深H 1＝，则 面积F ＝ W 1/H 1，即边长a ＝ F 1/2＝，取溶解池深度H ＝H 1+H 2+H 3＝1++＝，其中H 2为超高，设为；H 3为贮渣深度，取。
溶解池形状为矩形，则其尺寸为：长×宽×高＝××＝。
溶解池设为两个。
溶解池放水时间为10分钟，则放水量为：s L t W q /6.4=10×601000×78.2=60=1查水力计算表得放水管管径d 0=50mm ，采用塑料给水管；溶解池底部设管径d=100mm 的排渣管一根。
《投药管投药管流量： q ＝S L W /21.0=60×60×241000×2×27.960×60×241000×2×2＝查水力计算表得投药管管径d ＝30mm ，实际流速为s 溶解池搅拌设备溶解池搅拌设备采用中心固定式平桨板式搅拌机。
门式刚架计算书1、设计资料 (1)厂房柱网布置厂房为单跨双坡门式刚架（见图1－1）。
长度90m ，柱距6m ，跨度18m ，门式刚架檐高9m ，屋面坡度为1：10。
图1－1 门式刚架简图 (2)材料选用屋面材料：单层彩板。
墙面材料：单层彩板。
天沟：钢板天沟 (3)结构材料材质钢材：235Q ，22215/,125/v f N mm f N mm == 基础混凝土：225,12.5/c C f N mm = (4)荷载（标准值）Ⅰ静载：有吊顶（含附加荷载）0.52kN m Ⅱ活载：20.5/kN mⅢ风载：基本风压200.35/W kN m =，地面粗糙度为B 类，风载体型系数按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》（CECS102：2002）封闭式建筑类型中间区的风荷载体型系数采用。
确定Z 值： ①180.1 1.8,2z 3.6m m ⨯==②0.40.49 3.6,2z 7.2H m m =⨯==取较小值为3.6m ，根据《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》表A.0.2-1注3，因柱距6 3.6m m >，故风荷载取中间值。
详见图1－2所示图1－2 风荷载体型系数示意图（左风）Ⅳ雪荷载：20.2/kN m (5)其它本课程设计不考虑地震作用 2、荷载计算 (1)荷载取值屋面静载：20.5/kN m 屋面活载：20.5/kN m 轻质墙面及柱自重（包括柱、墙骨架）：20.5/kN mm风荷载：基本风压20 1.050.350.37/W kN m ⨯＝＝，按地面粗糙度为B 类； 以柱顶为准风压高度变化系数211.0,0.37/z w kN m μ==； 以屋顶为准风压高度变化系数221.0,0.37/z w kN m μ== (2)各部分作用荷载1)屋面静载 标准值：0.56 3.0/kN m ⨯=活载 标准值：0.56 3.0/kN m ⨯= 2)柱荷载静载 标准值：0.56 3.0/kN m ⨯= 3)风荷载迎风面：柱上0.3760.250.555/w q kN m =⨯⨯= 横梁上0.376 1.0 2.22/w q kN m =-⨯⨯=- 背风面：柱上0.3760.55 1.22/w q kN m =-⨯⨯=- 横梁上0.3760.65 1.44/w q kN m =-⨯⨯=- 3、内力分析采用结构力学求解器求解内力，计算简图及结果如下：(1)静载作用下的内力计算图3-1-1 静载内力计算简图（单位：KN/m）图3-1-2 静载作用下弯矩图（单位：KN·m）图3-1-3 静载作用下剪力图（单位：KN）图3-1-4 静载作用下轴力图（单位：KN） (2)活载作用下的内力计算图3-2-1 活载内力计算简图（单位：KN/m）图3-2-2 活载作用下弯矩图（单位：KN·m）图3-2-3 活载作用下剪力图（单位：KN）图3-2-4 活载作用下轴力图（单位：KN）(3)风载作用下的内力计算1)左风情况下：图3-3-1 左风载内力计算简图（单位：KN/m）图3-3-2 左风载作用下弯矩图（单位：KN·m）图3-3-3 左风载作用下剪力图（单位：KN）图3-3-4 左风载作用下轴力图（单位：KN）2)右风情况下：右风荷载作用下，个内力图与左风荷载作用下的内力图刚好对称，不再画出。
![[学士]混凝土楼盖课程设计计算书模板](https://img.taocdn.com/s1/m/3aeabc73700abb68a882fb7d.png)
计算书一、按照持力层埋深确定桩长，按照长径比40~60确定桩截面尺寸该桩为钢筋混凝土预制桩，根据经验，确定桩截面尺寸为mm mm 400400⨯，并假设桩进入土层第四层1.5m ，则可得桩长为19.5m 。
此时长径比为75.484.05.19=,符合40~60的范围，因其下存在软弱下卧层为避免桩端阻力因受“软卧层效应”的影响而明显降低，桩端以下坚实土层的厚度不宜小于4d=1.6m,实际余2.5m ，符合条件所以选桩长为19.5m ，桩截面尺寸为mm mm 400400⨯。
二、计算单桩竖向承载力极限标准值和特征值根据公式 ppk i sik A q l q u +=+=∑pk sk uk Q Q Q 得单桩竖向承载力极限标准值为：kNA q l q u ppk i sik 7844.04.01600)5.1321514324(4.04Q uk =⨯⨯+⨯+⨯+⨯⨯=+=∑承载力特征值为： kN 3922784K Q R uk a ===三、确定桩数和桩的平面布置图1、初选桩的根数 16.83973200R F n a k ==>根，暂取9根。
2、初选承台尺寸桩距：m 2.14.00.3b 0.3s p =⨯== 承台边长：m 2.32.14.02a =+⨯=）（ 承台埋深为1.5m ，暂取承台高度为1.2m ，桩顶伸入承台50mm ，钢筋保护层去取70mm ，则承台有效高度为：m m 1130m 13.107.02.1h 0==-=平面布置图如下：四、群桩中基桩的受力验算1、计算桩顶荷载取承台及其上土的平均重度3/20m kN G =γ，则桩顶平均竖向力：kN R kN a 3927.38995.12.32.3203200n G F Q kk k =<=⨯⨯⨯+=+=kN 7.4701.2R k N 6.4530k N 8.32522i max k k k k max k min a {9.637.3892.162.12.1504007.389h H M Q Q =<>=±=⨯⨯⨯+±=+±=∑）（）（χχ符合要求单桩水平力：kN n 6.59/50/H H k k 1===此值远小于估算的单桩水平承载力特征值，可以。
浅基础课程设计计算书课程名称：浅基础课程设计计算书教学目标：1. 通过本课程的学习，使学生掌握基本的计算方法和技巧。
2. 培养学生的计算思维，提高其运算能力。
3. 培养学生的问题分析和解决问题的能力。
教学内容：1. 加减乘除的运算规则和方法。
2. 分数、百分数和小数的四则运算。
3. 简单的代数运算。
4. 平均数、中位数和众数的计算。
5. 计算器的使用方法和技巧。
教学步骤：第一步：引入课程介绍本课程的目标和重要性，以及与学生生活中计算的相关性。
第二步：教学知识点讲解逐个讲解和演示各个计算知识点，并且提供例题让学生跟随操作。
第三步：练习和巩固提供一些练习题，让学生进行练习并进行批改，帮助他们巩固所学的知识。
第四步：拓展应用引导学生思考并应用所学的知识解决实际问题，如购物计算、时间计算等。
第五步：巩固讲解和总结对学生进行巩固讲解，并对本课程进行总结，总结知识点和技巧。
教学资源：1. PPT课件：包含教学知识点和例题演示。
2. 教材：提供练习题和相关教材。
3. 计算器：用于讲解计算器的使用方法和技巧。
评价方式：1. 在课堂练习中检查学生的掌握情况。
2. 做小测验，检测学生对知识点的掌握程度。
3. 学期末进行考试，测试学生的整体水平。
教学建议：1. 让学生尽量多进行实际操作和练习，提高他们的计算能力。
2. 关注学生的学习过程，及时发现问题并给予指导和帮助。
3. 引导学生进行拓展应用，提高他们的问题分析和解决能力。
4. 鼓励学生进行合作学习，互相讨论和分享解题方法。
备注：本计算书为浅基础课程设计的计算部分，旨在培养学生的基本计算能力和思维。
教学内容可根据具体情况进行调整和补充。
设计计算书1 平面设计计算平面线组合形式包括基本型，平曲线要素如下：图1.1 平曲线计算图平曲线1JD1交点桩号：K0+303.188，圆曲线半径R=254.5669m ，缓和曲线长度L S =L S =60m ，转角α=35°42′51″（右转）， 曲线长L=218.68m 。
注：平曲线半径根据技术指标和地形、地物等自然条件综合确定 缓和曲线长度参照课本经过计算后综合确定。
平曲线的计算要素如下：圆曲线内移值：224s L p R==0.589m切线增长值：322240s sL L q R =-=29.986m 缓和曲线角：28.6479SL R==0β 6.72°切线长度：()2T R P tg q=++=α112.188m曲线长度：(2)2180SL R Lπ=+=0。
α-β218.68m外距：()sec2E R P R=+-=α(250+0.027)×sec21°22′45″－250=13.503m 曲线主点位置桩号计算：ZH桩号=JD桩号－T= K0+303.188－112.188= K0+191HY桩号=ZH桩号+L S= K0+191+60= K0+251QZ桩号=ZH桩号+L/2= K0+191+218.68/2= K0+300.34HZ桩号=ZH桩号+L= K0+191+218.68= K0+409.68YH桩号=HZ桩号－Ls= K0+409.68－60= K0+349.682 纵断面设计计算竖曲线要素如下：竖曲线1圆曲线半径R1=2000，曲线长L＝124.606m ，前坡-0.4242% ，后坡 5.806%，起点桩号：K0+237.697，终点桩号：K0+362.303；平曲线的计算要素如下：第一处竖曲线：w=i2-i1=5.806%+0.424%=6.23%，为凹形曲线曲线长L＝Rw＝2000×6.23＝124.6m切线长T＝2L＝124.6/2=62.3m外距E=22TR=0.973 横断面设计计算说明3.1 路基标准横断面在具体设计每个横断面之前，先确定路基的标准横断面(或称“典型横断面”)。
一、赛题背景和要求组合结构桥梁是继混凝土桥梁和钢桥之后的一种新型桥梁，可以充分发挥材料力学优点，实现桥梁大跨度建设，还具有施工方便、造价低、综合效益好等长处，特别适合我国国情。
通过在桥梁不同部位合理布置混凝土、钢材、FRP、UHPC等材料，使各种材料的优势均能得到充分发挥。
近年来，采用钢与混凝土材料形成的组合结构桥梁在新建桥梁中得到大量推广使用。
a、所用材料要求（一）竹皮：0.5mm厚3张，0.35mm厚3张，0.2mm厚3张。
（二）粘结材料：502胶5瓶，热熔胶棒4根。
（三）瓦楞纸：模型面板专用瓦楞纸1块，长1500mm，宽160mm，厚度为5mm，只能用于桥面铺装材料。
b、模型的尺寸要求（一）本赛题模型的限制条件如下：1、模型必须有一个平整的桥面，模型桥面面板纵向长度为1500mm，横向宽度为160mm～200mm，最大跨跨中桥底距地面高度为250mm。
面板由竹皮纸和瓦楞纸组成，其中瓦楞纸长1500mm，宽160mm，厚度为5mm，由竞赛承办单位统一提供。
瓦楞纸与竹皮之间可以采用图钉连接，且可以对瓦楞纸进行加工，但在加载时不能产生滑动。
2、桥梁跨数为2跨或3跨，每个桥墩最宽处不超过12cm，桥两端端头位置处必须设有桥墩，且端头两个桥墩的中心距离不得小于1400mm，且桥墩必须有一个平面平行于桥梁的纵侧面。
3、模型下方最大桥洞处应能通过一个高250mm，顶面尺寸为500mm×500mm的棱柱体。
4、瓦楞纸材料只能用于桥面结构中。
5、模型任何长度误差不得超过5mm。
（二）模型底板：模型底板由竞赛承办单位提供。
结构模型用热熔胶固定于模型底板上，底板长度、宽度和厚度分别为1600mm、300mm和15mm。
底板的四角距板边40mm处留设有四个螺栓固定孔，模型底板通过螺栓与加载平台连接。
模型与底板之间应严格通过热熔胶等连接。
参赛队不得对底板进行任何形式的加工处理。
c、受荷及变形要求加载设备由竞赛承办单位提供，加载装置详图见比赛通知，通知中加载装置尺寸均为到支架构件外表面的尺寸。
混凝土结构设计原理课程设计计算书 1 设计题目某支承在370mm厚砖墙上的钢筋混凝土伸臂梁，其跨度L1，伸臂长度L2，由楼面传来的永久荷载设计值g，活荷载设计值q1，q2（图1）。
采用混凝土强度等级C25，纵向受力钢筋为HRB335，箍筋和构造钢筋为HPB300。
试设计该梁并绘制配筋详图。
图12 设计条件跨度L1=6m，伸臂长度L2=，有楼面传来的永久荷载设计值g1=30kN/m，活荷载设计值q1 =30kN/m，q2=65kN/m，采用混凝土强度等级为C25。
截面尺寸选择取跨高比为：h/L=1/10,则h=600mm，按高宽比的一般规定，取b=250mm，h/b=，则h0=h-as=600-40=560mm荷载计算梁自重设计值（包括梁侧15mm厚粉刷层重）钢筋混凝土自重25kN/m,混凝土砂浆自重17kN/m。
g2=×××25+××17×2+××17）=5kN/m则梁的恒荷载设计值为：g=g1+g2=30+5=35kN/m梁的内力和内力包络图（1）荷载组合情况恒荷载作用于梁上的位置是固定的，计算简图为图2(a)，活载q1q2的作用位置有三种可能的情况，图2的(a)、(c)、(d)。
每一种活荷载都不可能脱离恒荷载的作用而单独存在，因此作用于构件上的荷载分别有(a)+(b)、(a)+(c)、(a)+(d)三种情形。
（2）计算内力(截面法)①(a)+(b)(a)作用下：ΣMA1=0，－YB1L1+g（L1+L2)2/2=0得 Y B1=164kNΣY=0 ，得YA1=(b)作用下：ΣY=0 ，得YA2=YB2=90kN(a) +（b）作用下剪力：V A =Y A1+Y A2=9805+90=V B 左=Y A1+Y A2－(g +q 1)L 1=－（35+30)×6=－ V B 右=gL 2=35×=M B =－gL 22/2=35×2=由于当剪力V 等于零时弯矩有最大值，所以设在沿梁长度方向X 处的剪力V=0，则由M(x)=V A X －(g +q 1)X 2/2,对其求一阶导M'(x)=V （x ）=V A －(g +q 1)X当V=0时，有M 取得最大值，即V(x)=V A －(g +q 1)X =0时，M 取得最大值 则AB 段中的最大的弯矩M ：当x=4150mm 时有M max = ②(a)+(c)(c)作用下：ΣM A3=0，Y B3L 1－ q 2L 2（L 1+L 2/2）/2=0得 Y B3= ΣY=0 ， 得Y A3=－ （a ）+（c ）作用下的剪力： V A =Y A1+Y A3=－=87kNV B 左=Y A1+Y A3－gL 1=87－210=－123kN V B 右=(g +q 2)L 2=（35+65）×=150kNM B =－（g+q 2)L 22/2=－（35+65)2=－由前边方式同理可得AB 段中的最大的弯矩M ：当x=2480mm 时有M max = ③(a)+(d)(d)作用下：ΣM A4=0，Y B4L 1－ q 2L 2（L 1+L 2/2）－q 1L 12/2=0得 Y B4=199kN ΣY=0 ，得Y A4+Y B4－q 1L 1－q 2L 2= （a ）+（d ）作用下的剪力： V A =Y A1+Y A4=+=177kNV B 左=Y A1+Y A4－(g+q 1)L 1=－390=－159kN V B 右=(g +q 2)L 2=（35+65）×=150kNM B =－（g+q 2)L 22/2=－（35+65)2=－同理可以得出AB 段中的最大的弯矩M ：当x=2720mm 时有M max =画出这三种情形作用下的弯矩图和剪力图包络图如图6所示 3 配筋计算已知条件混凝土强度等级为C25，1 =1，f c =mm 2 ,f t = N/mm 2；HRB335钢筋，f y =300 N/mm 2 ，ξb=；HPB300钢筋，f yv =270 N/mm 2 。
目录1.方案确定 (1)1.1方案构思 (1)1.2结构选型 (2)1.3合理的抗震结构形式的探索与一些细节问题 (4)1.4 加载波形图 (4)2.受荷分析 (5)2.1各层铁块静载的施加 (5)2.2内力计算结果 (6)2.2变形计算 (7)3.模型制作、节点构造及模型试验 (7)3.1模型制作 (8)3.2节点构造 (8)4结构模型数据 (9)4.1 结构模型图 (8)4.2 结构模型加载数据 (9)1.方案确定1.1方案构思在满足全省结构竞赛要求的前提下，通过合理设计多层房屋的结构形式，实现较大的结构强度、刚度以及良好的抗震性能。
既要考虑结构的重量又要考虑结构的抵抗静载的能力及在地震下的抗震能力，要求在工程中保证结构的强度、刚度和稳定性的前提下，设计出安全又经济的方案。
因而，方案构思从结构强度、结构抗震、结构优化等方面，对结构的本质进行思考。
经过研究发现，采用硬对硬的抗震设计远远不及隔震或者减震、耗能这类设计的抗震效果好。
但太柔的结构亦容易出现变形过大而倒塌的问题。
因此，过“刚”和过“柔”都不是最好的选择，只有保持适度的原则，才能刚中带柔，柔中带刚，刚柔相济，恰到好处。
地震本质是一种能量的传导，抗震是一种能量的耗散，结构应该刚柔并济，有清晰的耗能机制和构件。
1.2结构选型是硬抗还是以柔克刚，这是个值得思考的问题，在我们早期的模型试验中也体现得很明显。
早期，为了能抵抗住峰值较大的地震波，我们采用了框架－核心筒结构形式，结构是非常稳固，不过重量也是相当重。
经过多次试验，我们发现，桐木结构有很好的韧性，通过制作柔性的框架结构，结合一定的支撑体系，可以实现刚柔并济的效果。
在顺利地承受结构荷重之后，柔性的结构结合载重物，很好地产生了阻尼器的效果，在结构受地震作用时起到了很好的消能耗能的作用。
因此我们的结构形式最终选用了框架结构+支撑体系。
但具体的结构形状、楼板体系、支撑体系还需进一步深入思考，以下两部分主要阐述我们在结构选择中的一些构思。
（二）计算书1. 加药间1.1溶液池溶液池的容积W 2417bnQ =2αW W 2：溶液池容积（m 3）；Q ：处理水量（m 3/h ）；α：混凝剂最大投加量（mg/L ），设计中取30mg/Lb ：混合浓度（%），混凝剂溶液一般采用5-20，设计中采用12；n ：每日调制次数，设计中取n=2；329.27m =2x 12 x 4173092 x 30=W 溶液池设置两个，以便交替使用，保证连续投药。
总深H ＝H 1+H 2+H 3＝1+0.3+0.2＝1.5m 。
形状采用矩形，H 1为有效高度，取1m ；H 2为安全高度，取0.3m ；H 3为贮渣深度，取0.2m 。
溶液池取正方形，边长为F 1/2=9.271/2=3.04m ，取3.1m 。
所以溶液池尺寸为长×宽×高＝3.1m ×3.1m ×1.5m ＝14.4m 3，则溶液池实际容积为14.4m 3池旁设工作台，宽1.0~1.5m ，池底坡度为0.02。
底部设置DN100mm 放空管，采用硬聚氯乙烯塑料管，池内壁用环氧树脂进行防腐处理。
沿地面接入药剂稀释用给水管DN80mm 一条，于两池分设放水阀门，按1h 放满考虑。
1.2溶解池溶解池的容积W 1321m 78.2=x9.273.0=0.3W =W溶解池取正方形，有效水深H 1＝1.0m ，则面积F ＝ W 1/H 1，即边长a ＝ F 1/2＝1.67m ，取1.7m溶解池深度H ＝H 1+H 2+H 3＝1+0.3+0.1＝1.4m ，其中H 2为超高，设为0.3m ；H 3为贮渣深度，取0.1m 。
溶解池形状为矩形，则其尺寸为：长×宽×高＝1.7×1.7×1.4＝4.0m 3。
溶解池设为两个。
溶解池放水时间为10分钟，则放水量为：s L t W q /6.4=1000×78.2==1 查水力计算表得放水管管径d 0=50mm ，采用塑料给水管；溶解池底部设管径d=100mm 的排渣管一根。
1.3投药管投药管流量： q ＝S L W /21.0=60×60×241000×2×27.960×60×241000×2×2＝ 查水力计算表得投药管管径d ＝30mm ，实际流速为0.28m/s1.4溶解池搅拌设备溶解池搅拌设备采用中心固定式平桨板式搅拌机。
1.5计量投加设备混凝剂的湿投方式分为重力投加和压力投加两种类型,重力投加方式有泵前投加和高位溶液池重力投加;压力投加方式有水射投加和计量泵投加。
计量设备有孔口计量，浮杯计量，定量投药箱和转子流量计。
本设计采用耐酸泵和转子流量计配合投加。
计量泵每小时投加药量:h /m 39.0=2427.9=24w =q 31 式中：1W ——溶液池容积（m3）耐腐蚀液下立式泵型号25FYS-16选用2台，一备一用.1.6药剂仓库的设计计算混合剂为聚合氯化铝，每袋质量为25kg ，每袋规格为0.5m ×0.25m ×0.2m 最大投加量为30mg/L ，水厂设计水量为：67670m 3/d ＝2820m 3/h ，药剂堆放高度1.5m ，药剂储存期为30d ，则 聚合氯化铝的袋数为：袋2.2671=10x 10x 2510x 30x 20047x 30=333N ；取2672袋 药剂可以堆七层高，则堆放面积为：A ＝)-1(e H NV ＝2m 7.55=2.0-1×5.12.0×25.0×5.0×2672）（，取为56m 。
房内留有2.0m 宽的过道，考虑到远期发展，同时考虑到卸货，所以库房设计尺寸为：12.5m ×6m药库层高设 4.5m ，顶部设置电动单梁悬挂起重机。
药库与加药间之间采用单轨吊车运输药剂。
1.7 加药间加药间包括两个溶液池、两个溶解池、两个药剂投加设备和一个药剂仓库。
则其面积为：3.1×3.1+1.7×1.7+12.5×6＝87.5m2考虑过道和预留面积满足要求的长宽选择为：长15m ，宽12m 。
2混合设备设计在给排水处理过程中原水与混凝剂，助凝剂等药剂的充分混合是使反应完善，从而使得后处理流程取得良好效果的最基本条件，同时只有原水与药剂的充分混合，才能有效提高药剂使用率，从而节约用药量，降低运行成本。
管式静态混合器是处理水与混凝剂、助凝剂、消毒剂实行瞬间混合的理想设备：具有高效混合、节约用药、设备小等特点，它是有二个一组的混合单元件组成，在不需外动力情况下，水流通过混合器产生对分流、交叉混合和反向旋流三个作用，混合效益达90-95%，构造如图2所示：图2 管式静态混合器2.1设计流量Q=3092m3/h=0.86m3/s2.2设计流速静态混合器设在絮凝池进水管中，设计流速v=1.0m/s ，则管径为：mm m v πQD 1047=047.1=0.1×14.386.0×4=4= 采用D=1000mm ，则实际流速v=1.10m/s 。
2.3 混合单元数 原水管道药剂混合单元体静态混合器25.2=36.2=36.23.0-5.0-D v N ≥ 取N=3，则混合器的长度为：m 3.3=1×3×1.1=1.1=ND L2.4混合时间s 0.3=1.13.3==v L T 2.5水头损失m 26.0=3×9.8×21.1×143.1=×g 2×43.1=2=h 24.024.02N v D N g v ξ 2.6 校核GT 值1-32.863=0.3×10×14.126.0×9800==s T μhG γ 在700～1000s-1 之间，符合设计要求。
GT=863.2×3.0=2589.6﹥2000水力条件符合设计要求。
3.反应设备的设计根据常用絮凝池的特点、本设计相关资料和类似水厂的工艺特点，经综合比较选用折板絮凝池较合适。
3.1 设计流量折板絮凝池设两个系列 s m h m Q /429.0=/1546=23092=331 3.3.2 设计计算折板絮凝池每个系列设计成4组。
（1）单组絮凝池有效容积T Q V 1=式中，V--单组絮凝池有效面积Q 1--单组设计处理水量T--絮凝时间，一般采用6～15min设计中取T=12min ， 33.77=12×60×41546=m V （2）絮凝池长度 BH V L ''= 式中，L ´--絮凝池长度H ´--有效水深B--单组池宽设计中取H ´=3.2m ，B=6m ，则 m L 03.4=6×2.33.77='，取4.1m 。
絮凝池长度方向用隔墙分成三段，首段和中段、末段的各格格宽均为0.6m ，末段格宽为1.2m ，隔墙厚为0.15m ，则絮凝池总长度为： m L 85.4=15.0×5+1.4=（3）各段分格数与斜管沉淀池组合的絮凝池池宽为24.0m ，用三道隔墙分成四组，每组池宽： m B 89.5=4)15.0×3-24(=' 首段分成10格，则每格长度:m l 06.1=10)15.0×4-89.5(2=1 首段每格面积：21636.0=6.1×6.0=m f通过首段单格的平均流速： s m f Q f q v /169.0=636.0x 4429.0=4==111 中段分成8格，末段分成7格，则中段、末段的各格格长、面积、平均流速分别为：m 36.1=8/)15.0×3-89.5(2=2l2282.0=36.1×6.0=m f ，s m v /131.0=82.0x 4429.0=2 m 71.0=7/)15.0×6-89.5=2（l 23852.0=71.0×2.1=m f ，s m v /126.0=852.0x 4429.0=3 （4）停留时间计算首段停留时间计算：T 1=10×3.2÷0.169=189.3s ≈3.16min中段停留时间计算：T 2=8×3.2÷0.131=195.4s ≈3.26min末段停留时间计算：T 3=7×3.2÷0.126=177.8s ≈2.96min实际总停留时间T=T 1+T 2+T 3=3.16+3.26+2.96=9.38min（5）隔墙孔洞面积和布置水流通过折板上下转弯和隔墙上过水孔洞流速，首、中、末可分别为：第一段：0.25～0.35米/秒第二段：0.15～0.25米/秒第三段：0.10～0.15米/秒本次设计首、中、末三段分别取0.3m/s 、0.2m/s 和0.1m/s ，则水流通过各段每格隔墙上孔洞面积为：2'1k m 36.0=3.0x 4429.0=f ，取0.36m 2 ，孔宽为1.0m ，则孔高为0.36m ，实际通过首段每格隔墙上孔洞流速为：s m k /298.0=36.0x 4429.0=v 1 2'2k m 54.0=2.0x 4429.0=f ，取0.5m 2 ，孔宽为1.0，则孔高为0.5m ，实际通过中段每格隔墙上孔洞流速为：s m k /214.0=5.0107.0=v 2 2'3k m 07.1=1.0107.0=f ，取1.0m 2 ，孔宽为2.0m ，则孔高为0.5m ，实际通过末段每格隔墙上孔洞流速为：s m k /107.0=1107.0=v 2 孔洞在隔墙上上、下交错布置。
（6）折板布置折板布置首段采用峰对峰，中段采用两峰对齐，末段采用平行直板。
折板间距采用0.4m 。
（7）水头损失计算①相对折板gv v -5.0=h 22211 式中，h 1--折板渐放段水头损失v 1--峰处流速，一般取0.25～0.35m/sv 2--谷处流速，一般取0.10～0.15m/s设计中取v 1=0.3m/s ，v 2=0.12m/s m 00193.0=8.9×212.0-3.05.0=h 221 []g 2)/(-1.0+1=h 212212V F F式中，h 2--折板渐缩段水头损失F 1--相对峰的断面积F 2--相对谷的断面积设计中取F 1=0.56m 2,F 2=1.06m 2 3-22210x 77.3=8.9x 23.006.156.0-1.0+1=h ））（（ g v ζi 2=h 203式中，h i --转弯或孔洞的水头损失ζ3--阻力系数v 0--转弯或孔洞流速设计中取v 0=0.203m/s 上转弯时：m i 00378.0=8.9×2203.0×8.1=h 2下转弯或孔洞时：m i 0063.0=8.9×2203.0×0.3=h 2i h h h n h ∑∑+)+(=21 式中，Σh--首段相对折板总水头损失n--折板水流收缩和放大次数，共40次m h 329.0=0063.0+00378.010+)00377.0+00193.0(×40=）（∑②平行折板 gv h 26.0=2 式中，h--折板水头损失v--板间流速，一般采用0.15～0.25m/s设计中取v=0.2m/s m 00122.0=8.9×22.06.0=2h gv ξi 2=h 23i 式中，h i --上、下转弯或孔洞时的水头损失v i --转弯或穿过孔洞时的流速设计中取v i =0.203m/s 上转弯时：m i 00378.0=8.9×2203.0×8.1=h 2下转弯或孔洞时：m i 0063.0=8.9×2203.0×0.3=h 2i h nh ∑∑+=h 式中，Σh--平行折板总水头损失n--90°转弯次数，共24次n i --上、下转弯处的水头损失m h 110.0=)0063.0+00378.0(8+00122.0×24=∑③平行折板 gξ2v =h 23 式中，h--转弯水头损失v--平均流速，一般采用0.05～0.1m/s 设计中v=0.1m/s m 00153.0=8.9×21.0×3=h 2m h n 011.0=00153.0×7=×=h ∑(n 为180°转弯个数） ④折板絮凝池总水头损失h =相对折板+平行折板+平行直板=0.329+0.11+0.011=0.45m(8)G 值和GT 值①首段G 值和GT 值 Tμh ρG 60=11 式中，G 1--首段速度梯度ρ--水的密度h 1--首段水头损失μ--水的动力黏度T--反应时间设计中取h 1=0.329m ，s P a/10×1.0084=μ-3（水温t=20s ℃时），T 1=3.35min 1-3-1113.40=35.3×10×0084.1×60329.0×1000=60=s T μh ρG s T G 3.8100=60×35.3×3.40=11中段和末端G 值和GT 值分别为： 13-2229.22=47.3×10×0084.1×6011.0×1000=60=s T μh ρG s 8.4767=60×47.3×9.22=22T G 13-33361.7=14.3×10×0084.1×60011.0×1000=60=s T μh ρG s 7.1433=60×14.3×61.7=33T G②折板絮凝池总G 值和GT 值 13-s 33.27=96.9×10×0084.1×6045.0×1000=G s T G 4.16332=60×96.9×33.27=3.3.3 折板絮凝池布置在絮凝池各段每格隔底部设200mm ×200mm 排泥孔，池底2.0％坡度坡向沉淀池，管径DN200。
