流体力学分析油水分离器 天津大学 徐世民
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利用斯通利波流体移动指数估算变质岩潜山储层渗透率的新方法
的计算 是 测井评 价 的难 点 。
体移 动指 数 与渗 透率 的关 系一 旦 建 立 ， 在 油 田其 则 他井 中应 用 时较 为便利 ， 无需 知道 参 考渗透 率 。 且
斯 通 利波是 在 井 内流体 与井 壁地 层之 间传 播 的
一
种 流体 导波 ， 在声 波全 波列 中具 有频 率低 、 幅度大
缝发 育 ， 非均质 性 强 ， 柱样 岩心 常规 物性 分 析渗透 小 率值 低 （ 代 表基 质 部分 的渗 透 率 ） 常 规 测 井处 理 仅 ， 方法 难 以准确计 算 潜 山储 层 渗透 率 ； 另外 ， 由核 磁共 振资 料估 算地层 渗透 率 的方 法 并 不遵 循 达 西 定 律 ，
中传播 时 遇有效 的孔 、 、 时会 发生 能量 衰减 和 时 洞 缝
差延迟 ］ 因此地 层渗 透 率 的估 算 可 以通过 斯通 利 ，
波时差 来 完成 。 目前 利用 斯 通利 波估 算地 层渗 透率
的常规 方 法 ， 先是 应 用 阵列 声 波 测 井 资 料 经波 场 首 分离 、 合成 斯通 利波 波形 ， 后对合 成 和测 量 的斯通 然
许 赛 男 徐 锦 绣 别 旭 伟
（ 中海 石 油 （ １ 中国 ） 限 公 司 天 津 分 公 司 渤海 油 田勘 探 开 发 研 究 院 ； 有 ２ 中 海 石 油 （ 国 ） 限 公 司 天 津分 公 司开 发 部 ） 中 有
摘 要 利 用从 阵 列声 波资料 中提 取 的纵 波 、 波 和斯 通 利 波 时差 ， 合 井 径 、 横 结 密度 和 孔 隙度等 资 料 计 算 出反 映地 层 总渗透 性 的流体 移动 指数 （ 实测斯 通 利 波 时差 与理 论 斯 通 利 波 时差 的 差值 ） 即 ， 然后 建立流 体移 动指 数 与通过 试 井分析 、 生产测 井分析 、 直径 岩 心分析 等 获得 的地层 总的有 效渗 全
体移 动指 数 与渗 透率 的关 系一 旦 建 立 ， 在 油 田其 则 他井 中应 用 时较 为便利 ， 无需 知道 参 考渗透 率 。 且
斯 通 利波是 在 井 内流体 与井 壁地 层之 间传 播 的
一
种 流体 导波 ， 在声 波全 波列 中具 有频 率低 、 幅度大
缝发 育 ， 非均质 性 强 ， 柱样 岩心 常规 物性 分 析渗透 小 率值 低 （ 代 表基 质 部分 的渗 透 率 ） 常 规 测 井处 理 仅 ， 方法 难 以准确计 算 潜 山储 层 渗透 率 ； 另外 ， 由核 磁共 振资 料估 算地层 渗透 率 的方 法 并 不遵 循 达 西 定 律 ，
中传播 时 遇有效 的孔 、 、 时会 发生 能量 衰减 和 时 洞 缝
差延迟 ］ 因此地 层渗 透 率 的估 算 可 以通过 斯通 利 ，
波时差 来 完成 。 目前 利用 斯 通利 波估 算地 层渗 透率
的常规 方 法 ， 先是 应 用 阵列 声 波 测 井 资 料 经波 场 首 分离 、 合成 斯通 利波 波形 ， 后对合 成 和测 量 的斯通 然
许 赛 男 徐 锦 绣 别 旭 伟
（ 中海 石 油 （ １ 中国 ） 限 公 司 天 津 分 公 司 渤海 油 田勘 探 开 发 研 究 院 ； 有 ２ 中 海 石 油 （ 国 ） 限 公 司 天 津分 公 司开 发 部 ） 中 有
摘 要 利 用从 阵 列声 波资料 中提 取 的纵 波 、 波 和斯 通 利 波 时差 ， 合 井 径 、 横 结 密度 和 孔 隙度等 资 料 计 算 出反 映地 层 总渗透 性 的流体 移动 指数 （ 实测斯 通 利 波 时差 与理 论 斯 通 利 波 时差 的 差值 ） 即 ， 然后 建立流 体移 动指 数 与通过 试 井分析 、 生产测 井分析 、 直径 岩 心分析 等 获得 的地层 总的有 效渗 全
深水钻井隔水管柱自激振动响应分析
Ｒ － 型 中，湍动 能 湍动 耗散 率ｓ ＮＧ ｋｅ 模 和 对应 的输 运方 程为 ｌ： ｏ Ｊ
ｄｔ
．丢 ）Ｉ＋ ｄ 卦 Ｇ占 ｘ Ｏ ｋ ． 『 ＋ ＝ （ ）＋Ｇ２ 考 孚 －Ｔ ｆ ｋ￣ Ｃ ｐ
＋ ＝
（ ３ ） ｃ ４
、 、 、Ｃ ２为经验
使 得ＶＶ的数值模 拟异常 困难 ，少有计算 结果 能够精 确再现 经典 的实验 结果 。 目前模 型实验 难 以模 拟 Ｉ
高 雷诺数环 境 ，对 高雷诺 数下 的圆柱 Ｖ Ｖ进行数 值模拟 就变 得尤 为重要 。本 文对 维圆柱 的 自激振 动 Ｉ
进 行 数 值 模 拟 ， 针 对 隔 水 管 在 海 洋 环 境 中 的真 实 雷 诺 数 火 小 进 行 仿 真 ，较 好 地 再现 了Ｋ ａａ 、 ｈｌ ｋ
基 于Ｒ Ｇｋ ￡ Ｎ 一 湍流模 型与动 网格技术，针 对隔水管在海洋环境 中的实际雷诺数范围，对管柱涡激振动进
行数值模拟 。数值模拟再现 了圆柱响应的三个分支：初始分支、高幅分支与低幅分支，与经典实验 吻合 良
好 ，同时清晰地捕捉到 了漩涡泄放 的２模 式与２ 模 式。研 究发现在解锁 区内存 在一个振 幅显著低 于低 幅分 ｓ Ｐ
５卷 １
增刊 ２
ｔ ｛ Ｊ
困
造
船
Ｖｏ ． Ｓ ｅ ｉ ｌ １ １ ５ ｐ ｃ ａ ２ Ｄｅ ． Ｏ】 ｃ２ ０
２ｌ Ｏ ０年 １ ２月
ＳＨＪ ＢＵＪ Ｐ ＬＤＩ ＮＧ ＯＦ ＣＨＪ ＮＡ
文章 编 号 ： １０ —８ ２２ ）２０ ８０ ０４ ８ （０ Ｓ ．２ —６ ０ １ ０
（） ５
Ｃ ２Ｉ ） ＝ （＋ Ａ １ １ ｋ （＋ ＝ｍ ｍ ）
式 中 ， ｍ为 圆柱质 量： ｍ 为流 体 附加质 量 ； Ｃ、 ｋ分别 为振 子的 阻尼 系数 与刚度 系数 ；
ｄｔ
．丢 ）Ｉ＋ ｄ 卦 Ｇ占 ｘ Ｏ ｋ ． 『 ＋ ＝ （ ）＋Ｇ２ 考 孚 －Ｔ ｆ ｋ￣ Ｃ ｐ
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（ ３ ） ｃ ４
、 、 、Ｃ ２为经验
使 得ＶＶ的数值模 拟异常 困难 ，少有计算 结果 能够精 确再现 经典 的实验 结果 。 目前模 型实验 难 以模 拟 Ｉ
高 雷诺数环 境 ，对 高雷诺 数下 的圆柱 Ｖ Ｖ进行数 值模拟 就变 得尤 为重要 。本 文对 维圆柱 的 自激振 动 Ｉ
进 行 数 值 模 拟 ， 针 对 隔 水 管 在 海 洋 环 境 中 的真 实 雷 诺 数 火 小 进 行 仿 真 ，较 好 地 再现 了Ｋ ａａ 、 ｈｌ ｋ
基 于Ｒ Ｇｋ ￡ Ｎ 一 湍流模 型与动 网格技术，针 对隔水管在海洋环境 中的实际雷诺数范围，对管柱涡激振动进
行数值模拟 。数值模拟再现 了圆柱响应的三个分支：初始分支、高幅分支与低幅分支，与经典实验 吻合 良
好 ，同时清晰地捕捉到 了漩涡泄放 的２模 式与２ 模 式。研 究发现在解锁 区内存 在一个振 幅显著低 于低 幅分 ｓ Ｐ
５卷 １
增刊 ２
ｔ ｛ Ｊ
困
造
船
Ｖｏ ． Ｓ ｅ ｉ ｌ １ １ ５ ｐ ｃ ａ ２ Ｄｅ ． Ｏ】 ｃ２ ０
２ｌ Ｏ ０年 １ ２月
ＳＨＪ ＢＵＪ Ｐ ＬＤＩ ＮＧ ＯＦ ＣＨＪ ＮＡ
文章 编 号 ： １０ —８ ２２ ）２０ ８０ ０４ ８ （０ Ｓ ．２ —６ ０ １ ０
（） ５
Ｃ ２Ｉ ） ＝ （＋ Ａ １ １ ｋ （＋ ＝ｍ ｍ ）
式 中 ， ｍ为 圆柱质 量： ｍ 为流 体 附加质 量 ； Ｃ、 ｋ分别 为振 子的 阻尼 系数 与刚度 系数 ；
TCW3水冷二冲程油清净性简易评定技术
１．２清净性试验用发动机 本试验所采用发动机为Ｐｉａｇｇｉ０１ ８０单缸、水冷二
冲程发动机．发动机冷却方式与水冷程序用评定机
１．５清净性试验负荷分析 清净性试验主要是在较大机械强度和较大热负
荷的情况下，通过燃烧室和活塞沉积物的生成情况以 及活塞、活塞环、缸套的黏结和拉伤来评价油的清净
相近，升功率比水冷用评定机大得多，发动机运行负 性及拉伤性能．评分就是用高温时生成的棕黑色且难
ｄｅｔｅｒｇｅｎｃｙ ｏｆ ＴＣ－Ｗ３ ｏｉｌｓ．Ｔｈｅ ｓｉｍｐｌｅ ｄｅｔｅｒｇｅｎｃｙ ｔｅｓｔ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ ｆｏｒ ｅｖａｌｕａｔｉｎｇ ＴＣ—Ｗ３ ｏｉｌｓ Ｗａｓ ａｌｓｏ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ．Ｔｈｅ ｄｅｔｅｒ－ ｇｅｎｃｙ ｔｅｓｔ ｂｅｎｃｈ ｗａｓ ｖａｌｉｄａｔｅｄ ｂｙ ２５０ ｈ ｍｏｏｔｉｎｇ ｔｒｉａｌ ｔｅｓｔ ｏｆ ｏｕｔｂｏａｒｄ ｅｎｇｉｎｅ ａｎｄ ＯＭＣ Ｊ７０ＨＰ ｔｅｓｔ．Ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎｄｉｃａｔｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｅｔｅｒｇｅｎｃｙ ｔｅｓｔ ｂｅｎｃｈ Ｃａｌｌ ｄｉｓｔｉｎｇｕｉｓｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｏｉｌｓ ｏｂｖｉｏｕｓｌｙ，ａｎｄ ｔｅｓｔ ｄａｄａ ａｒｅ ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔ ａｎｄ ｒｅｌｉａｂｌｅ．Ｂｙ ｔｅｓｔｉｎｇ ａ ｓｅｔ ｏｆ
第４１卷第１２期 ２００８年１ ２月
天津大学学报 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｔｉａｎｊｉｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ
Ｖ０１．４１ Ｎｏ．１２ Ｄｅｃ．２００８
ＴＣ．Ｗ３水冷二冲程油清净性简易评定技术
杨礼河，解世文，范国琛，孙玉德
（天津大学内燃机研究所．天津３０００７２）
摘要：通过对美国船舶制造商协会（ＮＭＭＡ）ＴＣ．Ｗ３清净性评定技术和评定设备进行研究．提出了ＴＣ．Ｗ３高档水
冲程发动机．发动机冷却方式与水冷程序用评定机
１．５清净性试验负荷分析 清净性试验主要是在较大机械强度和较大热负
荷的情况下，通过燃烧室和活塞沉积物的生成情况以 及活塞、活塞环、缸套的黏结和拉伤来评价油的清净
相近，升功率比水冷用评定机大得多，发动机运行负 性及拉伤性能．评分就是用高温时生成的棕黑色且难
ｄｅｔｅｒｇｅｎｃｙ ｏｆ ＴＣ－Ｗ３ ｏｉｌｓ．Ｔｈｅ ｓｉｍｐｌｅ ｄｅｔｅｒｇｅｎｃｙ ｔｅｓｔ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ ｆｏｒ ｅｖａｌｕａｔｉｎｇ ＴＣ—Ｗ３ ｏｉｌｓ Ｗａｓ ａｌｓｏ ｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ．Ｔｈｅ ｄｅｔｅｒ－ ｇｅｎｃｙ ｔｅｓｔ ｂｅｎｃｈ ｗａｓ ｖａｌｉｄａｔｅｄ ｂｙ ２５０ ｈ ｍｏｏｔｉｎｇ ｔｒｉａｌ ｔｅｓｔ ｏｆ ｏｕｔｂｏａｒｄ ｅｎｇｉｎｅ ａｎｄ ＯＭＣ Ｊ７０ＨＰ ｔｅｓｔ．Ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎｄｉｃａｔｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｅｔｅｒｇｅｎｃｙ ｔｅｓｔ ｂｅｎｃｈ Ｃａｌｌ ｄｉｓｔｉｎｇｕｉｓｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｏｉｌｓ ｏｂｖｉｏｕｓｌｙ，ａｎｄ ｔｅｓｔ ｄａｄａ ａｒｅ ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔ ａｎｄ ｒｅｌｉａｂｌｅ．Ｂｙ ｔｅｓｔｉｎｇ ａ ｓｅｔ ｏｆ
第４１卷第１２期 ２００８年１ ２月
天津大学学报 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｔｉａｎｊｉｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ
Ｖ０１．４１ Ｎｏ．１２ Ｄｅｃ．２００８
ＴＣ．Ｗ３水冷二冲程油清净性简易评定技术
杨礼河，解世文，范国琛，孙玉德
（天津大学内燃机研究所．天津３０００７２）
摘要：通过对美国船舶制造商协会（ＮＭＭＡ）ＴＣ．Ｗ３清净性评定技术和评定设备进行研究．提出了ＴＣ．Ｗ３高档水
天津大学化工原理必看
4．什么是“当量直径”?
对非圆形截面的通道,可以找到一个与圆形管直径相当的“直径”来代替,此直径即称为“当量直径”。
5．当量直径是如何计算的?
当量直径等于四倍的流通横截面积除以润湿周边。
6．某液体分别在本题附图所示的三根管道中稳定流过，各管绝对粗糙度、管径均相同，上游截面1-1’的压强、流速也相等。问：在三种情况中，下游截面2-2’的流速是否相等？
答：三种情况中，下游截面2-2’的流速相等。
7．某液体分别在本题附图所示的三根管道中稳定流过，各管绝对粗糙度、管径均相同，上游截面1-1’的压强、流速也相等。问：在三种情况中，下游截面2-2’的压强是否相等？如果不等，指出哪一种情况的数值最大，哪一种情况的数值最小？其理由何在？
答：三种情况中，下游截面2-2’的压强不相等，其中（a）的压强最大，（c）的压强最小。这是因为（c）管上不仅有一个阀门消耗能量，且管子末端垂直上升一段，又使得静压强降低。
21．离心泵的调节阀只能安装在出口管路上。
22．离心泵调解法的开度改变时，不会改变泵的特性曲线。
23．离心泵停车时要先关出口阀后断电。防止高压液体倒流，对泵造成损害。
24．泵的工作点是泵的特性曲线与管路特性曲线的交点。
25．往复泵在操作中，不开旁路阀时，流量与出口阀的开度无关。
26．离心泵有结构简单，流量均匀且易于调节，操作维修方便的优点。
16．“在一般过滤操作中，实际上起到主要介质作用的是滤饼层而不是过滤介质本身”，“滤渣就是滤饼”，则只有第一种说法正确。
17．助滤剂应具有以下性质颗粒均匀、坚硬、不可压缩。
18．“颗粒的粒度分布愈不均匀，则所形成的床层空隙率越大”，“壁附近床层空隙率较床层中心的空隙率大”只有第二种说法对。
19．床层的平均空隙率与床层的平均自由截面积在以下条件下相等沿整个床层高度各截面的自由截面均匀。
对非圆形截面的通道,可以找到一个与圆形管直径相当的“直径”来代替,此直径即称为“当量直径”。
5．当量直径是如何计算的?
当量直径等于四倍的流通横截面积除以润湿周边。
6．某液体分别在本题附图所示的三根管道中稳定流过，各管绝对粗糙度、管径均相同，上游截面1-1’的压强、流速也相等。问：在三种情况中，下游截面2-2’的流速是否相等？
答：三种情况中，下游截面2-2’的流速相等。
7．某液体分别在本题附图所示的三根管道中稳定流过，各管绝对粗糙度、管径均相同，上游截面1-1’的压强、流速也相等。问：在三种情况中，下游截面2-2’的压强是否相等？如果不等，指出哪一种情况的数值最大，哪一种情况的数值最小？其理由何在？
答：三种情况中，下游截面2-2’的压强不相等，其中（a）的压强最大，（c）的压强最小。这是因为（c）管上不仅有一个阀门消耗能量，且管子末端垂直上升一段，又使得静压强降低。
21．离心泵的调节阀只能安装在出口管路上。
22．离心泵调解法的开度改变时，不会改变泵的特性曲线。
23．离心泵停车时要先关出口阀后断电。防止高压液体倒流，对泵造成损害。
24．泵的工作点是泵的特性曲线与管路特性曲线的交点。
25．往复泵在操作中，不开旁路阀时，流量与出口阀的开度无关。
26．离心泵有结构简单，流量均匀且易于调节，操作维修方便的优点。
16．“在一般过滤操作中，实际上起到主要介质作用的是滤饼层而不是过滤介质本身”，“滤渣就是滤饼”，则只有第一种说法正确。
17．助滤剂应具有以下性质颗粒均匀、坚硬、不可压缩。
18．“颗粒的粒度分布愈不均匀，则所形成的床层空隙率越大”，“壁附近床层空隙率较床层中心的空隙率大”只有第二种说法对。
19．床层的平均空隙率与床层的平均自由截面积在以下条件下相等沿整个床层高度各截面的自由截面均匀。
颗粒多孔介质中油水两相流动特性数值模拟研究
结论:油水比越小时,阻力压降反而会越大;多孔介质通道长度越长时,阻力压降也会越大;不同入口流速时,
油水比和多孔介质通道长度的改变并不能改变阻力压降的变化趋势,即雷诺数较低时,阻力压降与流速呈一
次函数关系,雷诺数到达一定临界值,阻力压降与流速呈二次函数关系。
关键词 多孔介质 油水流动 油水比 阻力压降 数值模拟
地油品管道泄漏后的迁移扩散规律、清除泄漏后的
油污区域等问题时,油品流经土壤、砂砾时的阻力压
降是进行相关研究的重要参数 [1-2] 。 目前,国内外
孔介质中孔隙结构的几何形状对流动阻力影响很
大;SYLWIA R [5] 发现聚合物溶液通过多孔介质时,
会受到剪 切 和 拉 伸 致 使 流 动 阻 力 大 幅 增 加; 张 震
PASCAL J P 等
[3]
研究表明,当流体以低雷诺数流动
李振鹏等 [8] 采用玻璃球填充的多孔介质通道对单
等 [6] 对多孔介质内单相流的绝热流动阻力进行了
数值模拟,分析了惯性损失系数对流动阻力的影响;
学者借助实验和数值模拟方法,对多孔介质中的流
பைடு நூலகம்
刘学强等 [7] 对紊流流态区间下多孔介质中单相流
体流动阻 力 特 性 进 行 了 研 究 并 有 了 一 定 的 认 识。
的阻力特性进行了实验研究,得出相应的数学模型;
will be. At different inlet velocities, the change of oil-water ratio and porous medium length can not change the trend
of resistance pressure drop, and that is, when the Reynolds number is low, the resistance pressure drop is linear with
油水比和多孔介质通道长度的改变并不能改变阻力压降的变化趋势,即雷诺数较低时,阻力压降与流速呈一
次函数关系,雷诺数到达一定临界值,阻力压降与流速呈二次函数关系。
关键词 多孔介质 油水流动 油水比 阻力压降 数值模拟
地油品管道泄漏后的迁移扩散规律、清除泄漏后的
油污区域等问题时,油品流经土壤、砂砾时的阻力压
降是进行相关研究的重要参数 [1-2] 。 目前,国内外
孔介质中孔隙结构的几何形状对流动阻力影响很
大;SYLWIA R [5] 发现聚合物溶液通过多孔介质时,
会受到剪 切 和 拉 伸 致 使 流 动 阻 力 大 幅 增 加; 张 震
PASCAL J P 等
[3]
研究表明,当流体以低雷诺数流动
李振鹏等 [8] 采用玻璃球填充的多孔介质通道对单
等 [6] 对多孔介质内单相流的绝热流动阻力进行了
数值模拟,分析了惯性损失系数对流动阻力的影响;
学者借助实验和数值模拟方法,对多孔介质中的流
பைடு நூலகம்
刘学强等 [7] 对紊流流态区间下多孔介质中单相流
体流动阻 力 特 性 进 行 了 研 究 并 有 了 一 定 的 认 识。
的阻力特性进行了实验研究,得出相应的数学模型;
will be. At different inlet velocities, the change of oil-water ratio and porous medium length can not change the trend
of resistance pressure drop, and that is, when the Reynolds number is low, the resistance pressure drop is linear with
用CFD确定物性参数对井下油水分离效率的影响
：罗然 （９ ２ ），男，四川绵 阳人 ， １８ 一 主要从事石
油矿场 机械 方 面的研 究工 作 。
２ 一 ■ 论文广场 ４
一
２ ０第 备 石１ 化 设 ０与 工 油年
１ 卷 ３
１ ． ５物性 参 数 为 了 使 仿 真 数 据 更 具 有 实 际 应 用 性 和 指 导 性 ，本 文 采 用 汉 诺 威 （ 国 ） 东 部 的 Ｅ ｄ ｎ ｅ 德 ｌｉｇ ｎ 油 田在 １ ９ 年 进 行 井 下 油 水 分 离 试 验 的 安 装 井 ９７ Ｅ ｄｎ ｅ 一 ８ 井 下 数 据 为 仿 真 数 据 ，如 表 １ ｌ ｉｇ ｎ ５ 的 ］ 所 示 。旋 流 分 离 器 来 流 分 散 相 颗 粒 的粒 径 分布 取 白 文 献【，如 图２ ６ 】 。
［ 关键词］水力漩流器；生产液粘度 ；油水比；分 离效率
油水 分 离 系 统 （ ＤＯＷ Ｓ ）是２ 世 纪 ９ 年 代 出现 ０ ０ 的一 种 新 型 采 出 水 处 理 技 术 ，其 作 用 是 将 油 和 水 在 井 底 分 离 后 ，在 同一 井 的 其 它 地 层 或 者 是 同一 地 层 的不 同位 置 实 现 底 水 回 注 。ＤＯＷ Ｓ 统 有 水 系 力漩 流 型和 重 力分 离 型两 种 结构 ［。水力 漩流 型 在 】 ］ 油 水 处 理 量上 明 显 地优 于 重 力 型 ，分 流 器 的 核 心 分 离 器 部件 是 液一 液 式 水 力漩 流 器 。漩 流 器 作 为 种 分 离器 件 应 用 于石 油 工 业 已经 多年 ，但 由于 其 工作 时 内部 流 场 的 复杂 性 ， 因此 对 旋 流 器 的 分 离 理论 一 直 没 有 统 一 的认 识 。本 文 通 过 研 究 井 下 油水 分 离所 用 的旋 流 器 物 性 参 数 （ 产 液 粘 度 和 生
油矿场 机械 方 面的研 究工 作 。
２ 一 ■ 论文广场 ４
一
２ ０第 备 石１ 化 设 ０与 工 油年
１ 卷 ３
１ ． ５物性 参 数 为 了 使 仿 真 数 据 更 具 有 实 际 应 用 性 和 指 导 性 ，本 文 采 用 汉 诺 威 （ 国 ） 东 部 的 Ｅ ｄ ｎ ｅ 德 ｌｉｇ ｎ 油 田在 １ ９ 年 进 行 井 下 油 水 分 离 试 验 的 安 装 井 ９７ Ｅ ｄｎ ｅ 一 ８ 井 下 数 据 为 仿 真 数 据 ，如 表 １ ｌ ｉｇ ｎ ５ 的 ］ 所 示 。旋 流 分 离 器 来 流 分 散 相 颗 粒 的粒 径 分布 取 白 文 献【，如 图２ ６ 】 。
［ 关键词］水力漩流器；生产液粘度 ；油水比；分 离效率
油水 分 离 系 统 （ ＤＯＷ Ｓ ）是２ 世 纪 ９ 年 代 出现 ０ ０ 的一 种 新 型 采 出 水 处 理 技 术 ，其 作 用 是 将 油 和 水 在 井 底 分 离 后 ，在 同一 井 的 其 它 地 层 或 者 是 同一 地 层 的不 同位 置 实 现 底 水 回 注 。ＤＯＷ Ｓ 统 有 水 系 力漩 流 型和 重 力分 离 型两 种 结构 ［。水力 漩流 型 在 】 ］ 油 水 处 理 量上 明 显 地优 于 重 力 型 ，分 流 器 的 核 心 分 离 器 部件 是 液一 液 式 水 力漩 流 器 。漩 流 器 作 为 种 分 离器 件 应 用 于石 油 工 业 已经 多年 ，但 由于 其 工作 时 内部 流 场 的 复杂 性 ， 因此 对 旋 流 器 的 分 离 理论 一 直 没 有 统 一 的认 识 。本 文 通 过 研 究 井 下 油水 分 离所 用 的旋 流 器 物 性 参 数 （ 产 液 粘 度 和 生
天津大学化工过程机械 导师 近似 导师简介(刘春江)
姓
名
刘春江性别男
出生年
月
1970年1月职称教授
招生专
业
化学工程，化工装备与控制
通信地址：天津大学化学工程研究所
联系电话：27404732
EMAIL：cjliu@
教育背景：1992毕业于天津河北工学院，
1995年和1998年分别获天津大学化学工程专业硕士学位和博士学位。
工作背景：1998年～2001年，天津大学化学工程研究所，讲师
2001年～2007年，天津大学化学工程研究所，副教授
2007年～天津大学化学工程研究所，教授
主要研究方
向化工过程与设备强化，化工计算流体力学，计算传质学，化工装备诊断与优化
主要项目作为项目负责人，承担国家自然科学基金项目4项：规整化多孔介质内气液两相流的微观流动研究（20206021）；气液传质系统多尺度关联的计算传质学方法研究（20476072）孔网降膜流动与液膜双面传质的基础研究（20676091）液液两相流动条件下滴膜交替流动过程中瞬态细观传递现象的基础研究（20876105）。
科技部863项目子课题一项：二氧化碳的捕集与封存技术。
天津市自然科学重点基金一项，面上项目一项，企业横向项目10余项。
讲授课程化工过程分析与合成
科研成果获得天津市自然科学一等奖1项，中国科协优秀论文奖一项。
以第一发明人申请发明专利12项，已授权发明专利5项。
近年论文发表情况发表学术论文40余篇，其中以第一作者或通讯作者发表的SCI收录和EI收录论文30余篇，。
新型聚四氟乙烯微孔膜的油水分离特性研究
摘
要 ：通过喷涂一 高温塑化 的方法 ，在 ４ ０ ０目不锈钢 网上复合 Ｐ Ｐ Ｓ （ 聚苯硫醚） 一 Ｐ Ｔ Ｆ Ｅ （ 聚 四氟 乙烯） 涂层 ，构造微米 级细
长纤维结构 ，制成一种新型聚 四氟 乙烯微 孔油水分离膜。该油水分离膜具有 良好 的疏水性和 亲油性 ，并且能够 承受较 高 的压力而不发生透水 。经接触角测量仪测 定，水 滴在 网膜上的接触角可达 １ ３ １ ． ６ 。 ，柴油滴 一接触 网膜就铺展 开来， 接触角接近 Ｏ 。 ，具有 良好 的疏水亲 油性 。随着膜 的厚度增加 ，膜与水 的接触角 略有 降低 。新型油水分离膜可 以应用 到 浮油及分散油的分离 中，正交试验表 明水的流量对分离膜 的分离效 果影 响最大 ，油流量影 响次之 ，分离压力影 响最 小。 在水流量 １ Ｏ Ｌ ・ ｈ ～、油流量 １ ． ０ ２ Ｌ ・ ｈ ～、分离器进出 口压力差 １ ０ ｋ Ｐ ａ条件下 ，油水混合物经六级分离 ，含油量可 降低 到 ８ ． ７ ５ ｍｇ ・ Ｌ ～，达到国家污水综合排放标准中的二级标准（ １ ０ ｍｇ ． Ｌ ） 。 关键词：微孔膜 ；油水分离；疏水膜 ；亲油膜 ；浮油 中图分类号：Ｔ Ｑ０ ２ ８ ． ４ ；Ｔ Ｑ０ ２ ８ ＿ ８ 文献标识码 ：Ａ Ｄ ＯＩ ：１ ０ ． ３ ９ ６ ９ ￣ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ ３ — ９ ０ １ ５ ． ２ ０ １ ３ ． ０ ６ ． ０ ２ ６
文 章编 号 ： １ ０ ０ ３ — ９ ０ １ ５ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ６ — １ ０ ８ ４ — ０ ５
新型 聚 四氟 乙烯微 子 Ｌ 膜 的油 水 分 离特 性 研 究
彭洪祥 ， 于志 家， 孙 ห้องสมุดไป่ตู้哲
（ 大连理 工大学 化 工学院， 辽 宁 大连 １ １ ６ ０ ２ ４ ）
海上S油田注入水水质指标室内模拟试验
海上S油田注入水水质指标室内模拟试验柴世超陈华兴王月杰李婕徐玉霞李想阮新芳中海石油（中国）有限公司天津分公司摘要：针对海上S油田不同储层注水指标调整问题，完成了注入水与不同油组地层水的配伍性室内评价，并且通过悬浮物粒径中值、悬浮物浓度和含油率对岩芯伤害的单因素模拟实验，以及综合水质指标的岩芯伤害实验，对S油田三个油组储层的注水指标进行了优化。
实验结果表明，注入水与各个油组地层水具有较好的配伍性。
S油田储层可接受的注水指标为：悬浮物质量浓度小于10mg/L，含油量小于35mg/L，悬浮物粒径中值小于3μm；或者悬浮物质量浓度小于15mg/L，含油量小于30mg/L，悬浮物粒径中值小于2.5μm。
关键词：油田注水；水质指标；配伍性；悬浮物；优化实验Laboratory Simulation Test of Injected Water Quality Index in Offshore S OilfieldCHAI Shichao，CHEN Huaxing，WANG Yuejie，LI Jie，XU Yuxia，LI Xiang，RUAN Xinfang Tianjin Branch of CNOOC(China)Ltd.Abstract：In view of the adjustment of water injection indexes of different reservoirs in offshore S Oil-field，the laboratory compatibility evaluation of injected water and formation water of different oil for-mations is completed.Through the single-factor simulation experiment of the core damage caused by the median particle size of suspended matter，the concentration and oil content of suspended matter，and the core damage experiment of the comprehensive water quality index，the water injection indexes of the three oil formations in S Oilfield are optimized.The experimental results show that the injected water is well compatible with the formation water of each oil formation.The acceptable water injection index of reservoirs in S Oilfield is that the concentration of suspended solids is less than10mg/L，the oil content is less than35mg/L，the median particle size of suspended solids is less than3μm；or the mass concentration of suspended solids is less than15mg/L，the oil content is less than30mg/L，and the median diameter of suspended solids is less than2.5μm.Keywords：oilfield water injection；index of water quality；compatibility；suspended solids；optimi-zation experiment注水工作是渤海油田持续稳产3000×104t系统工程的一个重要环节，S油田作为主力开采区域，应建立科学合理、统一的水质标准，对平台注水处理设施存在的问题提出整改意见，确保油田注好水。
化工原理第二版..贾绍义_夏清版答案天津大学
化工原理课后习题答案第一章流体流动2．在本题附图所示的储油罐中盛有密度为 960 ㎏/㎥的油品，油面高于罐底 6.9 m，油面上方为常压。
在罐侧壁的下部有一直径为 760 mm 的圆孔，其中心距罐底 800 mm，孔盖用14mm的钢制螺钉紧固。
若螺钉材料的工作应力取为39.23×106 Pa ，问至少需要几个螺钉？分析：罐底产生的压力不能超过螺钉的工作应力即P油≤σ螺解：P螺 = ρgh×A = 960×9.81×(9.6-0.8) ×3.14×0.762150.307×103 Nσ螺 = 39.03×103×3.14×0.0142×nP油≤σ螺得 n ≥ 6.23取 n min= 7至少需要7个螺钉3．某流化床反应器上装有两个U 型管压差计，如本题附4. 本题附图为远距离测量控制装置，用以测定分相槽内煤油和水的两相界面位置。
已知两吹气管出口的距离H = 1m，U管压差计的指示液为水银，煤油的密度为820Kg／㎥。
试求当压差计读数R=68mm时，相界面与油层的吹气管出口距离ｈ。
分析：解此题应选取的合适的截面如图所示：忽略空气产生的压强，本题中1－1´和4－4´为等压面，2－2´和3－3´为等压面，且1－1´和2－2´的压强相等。
根据静力学基本方程列出一个方程组求解解：设插入油层气管的管口距油面高Δh在1－1´与2－2´截面之间P1 = P2 + ρ水银gR∵P1 = P4，P2 = P3且P3 = ρ煤油gΔh ， P4 = ρ水g（H-h）+ ρ煤油g（Δh + h）联立这几个方程得到ρ水银gR = ρ水g（H-h）+ ρ煤油g（Δh + h）-ρ煤油gΔh 即ρ水银gR =ρ水gH + ρ煤油gh -ρ水gh 带入数据1.0³×10³×1 - 13.6×10³×0.068 = h(1.0×10³-0.82×10³)ｈ= 0.418ｍ5．用本题附图中串联Ｕ管压差计测量蒸汽锅炉水面上方的蒸气压，Ｕ管压差计的指示液为水银，两Ｕ管间的连接管内充满水。
催化裂化再生器内气固两相流动及烧焦反应的数值模拟
1 1 再生器流动及反应数学模型 再生器气固两相流动烧焦模型的控制方程组包 括气固流动守恒方程组、 气固两相组分方程及能量 方程。由于非均相反应的存在, 也要考虑相间质量 传递对各个方程的影响。由此建立再生器气固两相 流动及反应模型 ( 如果 不做特殊说明, 则将 q 替换 为 g 就表示气相 , 将 q替换为 s就表示颗粒相 )。
q q 2
P RT
0 87
. 设定 颗 粒相 包 括 焦 炭 ( C )、 氢 ( H )、 催化剂
s ; G pq为 p 相对 q 相湍动能的影响, m /
( CAT ) 3 个 组分 , 气 相 包括 氧 气 ( O2 ) 、 二氧 化 碳 ( CO 2 ) 、 一氧化碳 ( CO ) 、 水 ( H 2 O )、 氮气 ( N 2 ) 5 个组 分。由上述反应动力学方程可以得到各组分的化学 反应速率表达式。 ( 1)颗粒相。焦炭 ( C ): R s, C = - R焦炭 , 氢 ( H ) : R s, H = - R 氢 . ( 2 )气相。水 ( H 2 O ): R g, H 2O = M H 2O R氢 2 MH ;
[ 13 ]
烧氢动力学采用彭春兰等 描述 : R 氢 = 4076 0exp
提出的动力学方程来
d s vg - vs . ∀ g
式中, C D 为单颗粒曳力系数 ; d s 为颗粒粒径 , m。 湍动能方程为 t ! (
q q
- 157 569 P O2 s Y s , H; RT
[ 6]
CO 气相氧化反应采用魏飞等 来描述: R CO氧化 等对再生器建立了气泡
[ 4] [ 5]
[ 3]
相、 乳化相的两相模型 ; Kun ii和 L evensp iel 建立了 气泡相、 气晕相、 乳化相的三相模型 ; F ord 提出了 稀密两相区拟均相模型 , 认为烧焦反应只在密相床 中进行 ; 魏飞
q q 2
P RT
0 87
. 设定 颗 粒相 包 括 焦 炭 ( C )、 氢 ( H )、 催化剂
s ; G pq为 p 相对 q 相湍动能的影响, m /
( CAT ) 3 个 组分 , 气 相 包括 氧 气 ( O2 ) 、 二氧 化 碳 ( CO 2 ) 、 一氧化碳 ( CO ) 、 水 ( H 2 O )、 氮气 ( N 2 ) 5 个组 分。由上述反应动力学方程可以得到各组分的化学 反应速率表达式。 ( 1)颗粒相。焦炭 ( C ): R s, C = - R焦炭 , 氢 ( H ) : R s, H = - R 氢 . ( 2 )气相。水 ( H 2 O ): R g, H 2O = M H 2O R氢 2 MH ;
[ 13 ]
烧氢动力学采用彭春兰等 描述 : R 氢 = 4076 0exp
提出的动力学方程来
d s vg - vs . ∀ g
式中, C D 为单颗粒曳力系数 ; d s 为颗粒粒径 , m。 湍动能方程为 t ! (
q q
- 157 569 P O2 s Y s , H; RT
[ 6]
CO 气相氧化反应采用魏飞等 来描述: R CO氧化 等对再生器建立了气泡
[ 4] [ 5]
[ 3]
相、 乳化相的两相模型 ; Kun ii和 L evensp iel 建立了 气泡相、 气晕相、 乳化相的三相模型 ; F ord 提出了 稀密两相区拟均相模型 , 认为烧焦反应只在密相床 中进行 ; 魏飞
基于简单分离法的油气水三相流量计
万方数据
读数平均值；Ｋ为系数，在不同的管道直径及节流比
第２９卷第５期
方立德等：基于简单分离法的油气水三相流量计
下通过实验确定；ｉ表示第ｉ次测量。 ４．２液路总流量的测量原理 ４．２．１ 液路总质量流量求解方案１
当液路总质量流量小于质量流量计测量下限 时，液路的总质量流量用内锥流量计来确定，质量流 量计主要测出平均密度值，利用质量流量计测得的 平均密度值与差压流量计的差压值，可求得液路总 质量流量：
形：形。：—ＣＡ—ａ—ｖ；／２：ｐ：，ｐ＝Ａ—Ｐ，ｐ
（６）
ｑ １一诺
式中：‰为由质量流量计确定的液路平均密度；形。 为内锥流量计测得的总质量流量。
４．２．２液路总质量流量求解方案２
当液路总质量流量大于质量流量计测量下限
时，则以质量流量计测得的质量流量作为液路总质
量流量。液路总质量流量是否大于质量流量计的工
中图分类号：ＴＢ９３７
文献标识码：Ａ
文章编号：１０００－１１５８（２００８）０５．０４４５．０４
Ｏｉｌ·－Ｇａｓ·－Ｗａｔｅｒ Ｔｈｒｅｅ－－ｐｈａｓｅ Ｆｌｏｗｍｅｔｅｒ Ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｓｉｍｐｌｅ Ｓｅｐａｒａｔｉｎｇ
ＦＡＮＧ Ｌｉ－ｄｅｌ一，ＪＩＡＮＧ Ｑｉｎｇ．ｙｏｎ９１，ＺＨＡＮＧ Ｔａ０１，ＸＵ Ｙｉｎ９１ （１．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ ａｎｄ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｔｉａｎｊｉｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｔｉａｎｊｉｎ ３０００７２，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｑｕａｌｉｔｙ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｓｕｐｅｒｖｉｓｉｎｇ，Ｈｅｂｅｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂａｏｄｉｎｇ，Ｈｅｂｅｉ ０７１００２，Ｃｈｉｎａ）
第２９卷 第５期 ２００８年１１月
读数平均值；Ｋ为系数，在不同的管道直径及节流比
第２９卷第５期
方立德等：基于简单分离法的油气水三相流量计
下通过实验确定；ｉ表示第ｉ次测量。 ４．２液路总流量的测量原理 ４．２．１ 液路总质量流量求解方案１
当液路总质量流量小于质量流量计测量下限 时，液路的总质量流量用内锥流量计来确定，质量流 量计主要测出平均密度值，利用质量流量计测得的 平均密度值与差压流量计的差压值，可求得液路总 质量流量：
形：形。：—ＣＡ—ａ—ｖ；／２：ｐ：，ｐ＝Ａ—Ｐ，ｐ
（６）
ｑ １一诺
式中：‰为由质量流量计确定的液路平均密度；形。 为内锥流量计测得的总质量流量。
４．２．２液路总质量流量求解方案２
当液路总质量流量大于质量流量计测量下限
时，则以质量流量计测得的质量流量作为液路总质
量流量。液路总质量流量是否大于质量流量计的工
中图分类号：ＴＢ９３７
文献标识码：Ａ
文章编号：１０００－１１５８（２００８）０５．０４４５．０４
Ｏｉｌ·－Ｇａｓ·－Ｗａｔｅｒ Ｔｈｒｅｅ－－ｐｈａｓｅ Ｆｌｏｗｍｅｔｅｒ Ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｓｉｍｐｌｅ Ｓｅｐａｒａｔｉｎｇ
ＦＡＮＧ Ｌｉ－ｄｅｌ一，ＪＩＡＮＧ Ｑｉｎｇ．ｙｏｎ９１，ＺＨＡＮＧ Ｔａ０１，ＸＵ Ｙｉｎ９１ （１．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ ａｎｄ Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｔｉａｎｊｉｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｔｉａｎｊｉｎ ３０００７２，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｑｕａｌｉｔｙ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｓｕｐｅｒｖｉｓｉｎｇ，Ｈｅｂｅｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｂａｏｄｉｎｇ，Ｈｅｂｅｉ ０７１００２，Ｃｈｉｎａ）
第２９卷 第５期 ２００８年１１月
深水水下分离器的试验研究
Ａｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ ：Ａ ｌ ａ ｂ ｏ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ｙ ｔ ｅ ｓ ｔ ｗａ ｓ ｃ ｏ ｎｄ ｕ ｃ ｔ ｅ ｄ ｉ ｎ ｏ ｒ ｄ ｅ ｒ ｔ ｏ ｋ ｎ ｏ ｗ ｔ ｈｅ ｔ ｅ ｃ ｈ ｎｏ ｌ ｏ ｇ ｉ ｃ ａ ｌ ｐ ｒ ｏ ｐ ｅ ｒ ｔ ｙ ａ ｎ ｄ ｓ ｅ ｐａ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｅ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ｏ ｆ ｄｅ ｅ ｐ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｕｎ ｄ ｅ ｒ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｓ ｅ ｐ ａ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ．Ａｃ ｃ ｏ ｒ ｄ ｉ ｎ ｇ ｔ ｏ ｔ ｈ ｅ ｓ ｉ ｍｉ ｌ ａ ｉｔ ｒ ｙ ｔ ｈ ｅ ｏ ｙ ｒ ｔ ｈｅ ｓ ｅ ｐ ａ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ｔ ｅ ｓ ｔ ｐ ｒ ｏ ｔ ｏ ｔ ｙ ｐ ｅ ｗａ ｓ ｐ ｒ ｏ ｄ ｕ ｃ ｅ ｄ ．Ａｆ ｔ ｅ ｒ ｔ ｈｅ ｔ ｅ ｓ ｔ ｐｒ ｏ ｃ ｅ ｄ ｕ ｒ ｅ ａ ｎｄ ｔ ｅ ｓ ｔ ｃ ｏ ｎｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｗｅ ｒ ｅ ｇ ｉ ｖ ｅ ｎ，ｔ ｈ ｅ ｔ ｈ ｒ ｅ ｅ ｔ ｅ ｓ ｔ ｔ ａ ｒ ｇ ｅ ｔ ｓ ｗｅ ｒ ｅ ｄ ｅ ｔ ｅ ｒ ｍｉ ｎ ｅ ｄ，ｎ ａ ｍｅ ｌ ｙ ｇ ａ ｓ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｅ ｓ ｃ ａ ｐ ｅ ｑ ｕ ａ ｎ ｔ ｉ ｔ ｙ，ｌ ｉ ｑ ｕ ｉ ｄ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｌｏ ｆ ｗ ａ ｎ ｄ ｏ ｉ ｌ — ｗａ ｔ ｅ ｒ ｓ ｅ ｐ ａ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｅ ｆ ｉｃ ｆ ｉ ｅ ｎｃ ｙ ． Ｔｈ ｅ ｔ ｅ ｓ ｔ ｉ ｆ ｎｄ ｉ ｎ ｇ ｓ ｓ ｈｏ ｗ ｔ ｈ ａ ｔ ｔ ｈ ｅ ｓ ｔ ａ ｂ ｌ ｅ ｇ ａ ｓ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｌｏ ｆ ｗ ｉ ｓ ｆ ｏ ｍ ｅ ｒ ｄ ｗｉ ｔ ｈ ｉ ｎ ｔ ｈｅ ｅ ｎ ｔ ｒ ａ ｎ ｃ ｅ ｐ ｒ ｅ — ｄ ｉ ｓ ｓ ｏ ｃ ｉ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｃ ｏ ｍｐｏ ｎｅ ｎ ｔ ｗｉ ｔ ｈ ｏ ｖ ｅ ｒ ９ ０％ ｏ ｆ ｇ ａ ｓ ｐｈ ａ ｓ ｅ ｓ ｅ ｐ ａ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｅ ｆ ｆ ｉ ｃ ｉ ｅ ｎ ｃ ｙ ． Ｔｈ ｅ ｌ ｉ ｑ ・ ｕ ｉ ｄ ｄ ｉ ｓ ｔ ｉｂ ｒ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎ ｔ ｕ ｂ ｅ ｐ ｅ ｒ ｆ ｏ ｒ ｍｓ ｔ ｈｅ ｆ ｕｎ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｏ ｆ ｄ ｉ ｓ ｔ ｉｂ ｒ ｕ ｔ ｉ ｎ ｇ ｌ ｉ ｑ ｕ ｉ ｄ ａ ｎ ｄ ｃ ｈ ａ ｎ ｇ ｉ ｎｇ ｌｏ ｆ ｗ ｄｉ ｒ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ． Ｔｈ ｅ ｒ ｅ ｇ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｃ ｏ ｍｐ ｏ － ｎ ｅ ｎ ｔ ｃ ｏ ｎ ｄ ｕ ｃ ｔ ｓ ｎ ｏ ｍ ａ ｒ ｌ ｉ ｚ ａ ｉｏ ｔ ｎ ｏ ｆ ｌ ｉ ｑ ｕ ｉ ｄ ｐ ｈ ａ ｓ ｅ ｌｏ ｆ ｗｒ ａ ｔ ｅ ． Ｔｈ ｅ ｏ ｉ ｌ — ｗａ ｔ ｅ ｒ ｓ ｅ ｐａ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｅ ｆ ｆ ｅ ｃ ｔ ａ ｎｄ ｓ ｔ ａ ｂ ｉ ｌ ｉ ｔ ｙ ｏ ｆ ｔ ｈｅ ｓ ｅ ｐａ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ａ ｒ ｅ ｄ ｅ ｓ ｉ ｒ ａ ｂ ｌ ｅ ．Ｉ ｎ ｒ ｅ ｐｅ ａ ｔ ｅ ｄ ｔ ｅ ｓ ｔ ｓ ｔ ｈ ｅ ｏ ｉ ｌ ｃ ｏ ｎ ｔ ｅ ｎ ｔ ｒ ａ ｔ ｅ ｉ ｎ ｗａ ｔ ｅ ｒ ａ ｎ ｄ ｗａ ｔ ｅ ｒ ｃ ｏ ｎｔ ｅ ｎ ｔ ｒ ａ ｔ ｅ ｉ ｎ ｏ ｉ ｌ ａ ｒ ｅ ｂ ｏ ｔ ｈ ｓ ｔ ａ ｂ ｌ ｙ ｋ ｅ ｐ ｔ ａ ｔ ａ ｌ ｏ ｗ ｌ ｅ ｖ ｅ １ ． Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ： ｕ ｎ ｄｅ ｗａ ｒ ｔ ｅ ｒ ｓ ｅ ｐ ａ ｒ ａ ｔ ｏ ｒ ；ｏ ｉ ｌ — ｗａ ｔ ｅ ｒ ｓ ｅ ｐ ａ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ； ｇ ａ ｓ ｌ ｉ ｑ ｕ ｉ ｄ ｓ ｅ ｐ ａ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ； ｅ ｓ ｃ ａ ｐ ｅ ｒ ａ ｔ ｅ； ｌ ｉ ｑ ｕｉ ｄ ｄ ｉ ｓ ｔ ｒ ｉ ｂ ｕ — ｔ ｉ ｏ ｎ； ｆ ｌｏ ｗ ｒ ｅ ｇ ｕ ｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ； ｌ ａ ｂ ｏ ｒ ａ ｔ ｏ ｙ ｒ ｔ ｅ ｓ ｔ
热管型地热系统气液分离器外部流场结构优化
第 <) 卷 第 ! 期 '"'$ 年 ! 月
石油化工设备 !"#$%&'"()&*+ ",-)!(".#
/019<)D .09! 2345 '"'$
文章编号 !"""#$%%&'"'$("!""$""#
热管型地热系统气液分离器外部流场结构优化
方玮玮 虞 斌 陈 晨 凌卫平
南京工业大学 机械与动力工程学院 江苏 南京 '!!+!%
面积随着进口流量的增加而增大 旋流增大了液 膜的有效蒸发面积 强化了边界层的扰动 进而 强化了蒸发过程 陈阳等!:研究了旋流型气液分 离器壁面小孔处气液相分离特性 虞斌等!;改进 了地热能提取系统中重力热管的气液分离结构 气液分离器设计文中针对此气液分离器建立 有限元分析模型 应用数值模拟方法 进行外部 流场结构优化研究
沿上升管进入板式热交换器 工质冷凝水通过回 流管道进入气液分离器的独立空间后沿着管壁流 入 重 力 热 管 蒸 发 段 &$
气液分离器使重力热管内部下降的冷凝水与 上升的热蒸汽通道分开减小了气体的流动阻力 消除了蒸汽携带液体的不良影响 同时在下降的 冷凝水通道设置螺旋板 使液体旋流下降至重力 热管蒸发段增大换热面积
(&#.1.B2#.("
收 稿 日 期 '"')*"+*!" 作 者 简 介 !"" #!,,+*$% &% '()'*% +,-./01% /0!234567898:;<= -*./01>
石油化工设备 !"#$%&'"()&*+ ",-)!(".#
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文章编号 !"""#$%%&'"'$("!""$""#
热管型地热系统气液分离器外部流场结构优化
方玮玮 虞 斌 陈 晨 凌卫平
南京工业大学 机械与动力工程学院 江苏 南京 '!!+!%
面积随着进口流量的增加而增大 旋流增大了液 膜的有效蒸发面积 强化了边界层的扰动 进而 强化了蒸发过程 陈阳等!:研究了旋流型气液分 离器壁面小孔处气液相分离特性 虞斌等!;改进 了地热能提取系统中重力热管的气液分离结构 气液分离器设计文中针对此气液分离器建立 有限元分析模型 应用数值模拟方法 进行外部 流场结构优化研究
沿上升管进入板式热交换器 工质冷凝水通过回 流管道进入气液分离器的独立空间后沿着管壁流 入 重 力 热 管 蒸 发 段 &$
气液分离器使重力热管内部下降的冷凝水与 上升的热蒸汽通道分开减小了气体的流动阻力 消除了蒸汽携带液体的不良影响 同时在下降的 冷凝水通道设置螺旋板 使液体旋流下降至重力 热管蒸发段增大换热面积
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负压诱导油水加速分离过程分析
负压诱导油水加速分离过程分析
张银东;孙玉清;侯解民;李文华
【期刊名称】《中国石油大学学报（自然科学版）》
【年(卷),期】2007(031)002
【摘要】为改善油水分离的效果,利用泵吸产生的负压将含油污水吸人曲板组成的流道内,使油滴在曲面的导流作用下进入分离空间并获得向上的运动速度.对此油水分离过程中油滴浮升的动力学模型进行了分析.结果表明,油滴在具有向上初始运动速度后,浮升速度会增加,并且油滴的粒径越大,加速分离的效果越明显.
【总页数】4页(P114-116,125)
【作者】张银东;孙玉清;侯解民;李文华
【作者单位】大连海事大学,轮机工程学院,辽宁,大连,116026;大连海事大学,轮机工程学院,辽宁,大连,116026;大连海事大学,轮机工程学院,辽宁,大连,116026;大连海事大学,轮机工程学院,辽宁,大连,116026
【正文语种】中文
【中图分类】X55
【相关文献】
1.油水分离器的杯形对油水分离效果实验研究 [J], 韩洪升;林浩然;刘景宇;安明飞
2.基于阻截式油水分离膜的溢油油水分离与回收系统研究 [J], 徐鹏;石小军;邹云飞;叶伟;程磊
3.基于多变量SFPC的油水分离时滞控制过程分析 [J], 徐建军;闫丽梅;高丙坤;孙玉华
4.轻油油水分离器油水分离问题分析及优化 [J], 张晓明;赵斌;张沛鑫;宁伟彪;梅城
5.DF_4型内燃机车总风缸和油水分离器排污塞门的改进DF4型内燃机车总风缸和油水分离器排污塞门的改进 [J], 孟庆柱;董智恒;郭磊
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流体力学分析油水分离器 天津大学 徐世民
CFD优化精馏塔板液流状况的研究刘德新1，李鑫钢1，2，徐世民1，2(1 天津大学化工学院，天津300072；2 精馏技术国家工程研究中心，天津300072)摘要：应用计算机对过程的模拟(仿真)研究是过程系统工程（Process Systems Engineering，简称PSE）的重要组成部分，本文应用计算流体力学（Computational Fluid Dynamics,简称CFD）模拟研究了液流强度和堰径比对精馏塔板液流状况的影响，并且提出了改进塔板液流状况的两种方案：设置不等高入口堰和设置圆弧型的导流板，从模拟结果可以看出，以上两种方案都能够很好的达到优化塔板液流状况的目的。
关键词:精馏塔板液流状况回流区堰径比不等高入口堰导流板CFD Used in Improving Liquid Flow on Distillation TrayLiu Dexin1，Li Xingang1，2，Xu Shimin1，21.Department of Chemical Engineering, Tianjin University, Tianjin 3000722.National Engineering Research Center for Distillation of Tianjin University Tianjin 300072) Abstract: CFD was applied to improve flow of liquid on distillation tray in this paper, and the factors effected liquid flow were analyzed such as liquid flow and the ration of weir to diameter. Based on these results, some methods are suggested and simulation results show that placement of suitable inlet weir with unequal height or guide plates can effectively reduce restrain retrograde flow to achieve uniform liquid flow on the whole tray.Key words: Distillation trays, flow situation of liquid, restrain retrograde flow, ration of weir to diameter, guide plates, inlet weir with unequal height.过程系统工程（Process Systems Engineering，简称PSE）是在系统工程、化学工程、过程控制、计算数学、信息技术等学科的边缘上产生的一门综合性学科，它以处理物料—能量—信息流的过程系统为研究对象，过程的模型化和模拟式过程系统工程的重要组成部分[1]。
高效复合聚结板式油水分离器的开发
作聚结板的材质 。在强氧化剂作用下 , 聚丙烯表面 容易被氧化生成羟基 、羰基和羧基等极性基团[5] , 尤其羟基可与水分子形成氢键 , 具有很强的亲水 性 。如果将聚丙烯板的一面保持原材质不变 , 以保 留其亲油性 , 另一面进行氧化处理 , 赋予其亲水 性 , 则可实现理想聚结板的材质要求 。
聚丙烯板表面氧化处理采用重铬酸钾2硫酸水 溶液为氧化处理液 。为便于氧化处理过程的控制 , 得到 最 佳 的 亲 水 性 基 团 , 在 氧 化 处 理 液 中 加 入 ROC 15mg/ L , 以防止聚丙烯表面的深度氧化 , 同 时也增加氧化表面亲水性能的稳定性 。
表 1 聚结板分离性能实验条件 Tab. 1 Experimental conditions of separation performance of
different coalescence2plates
实验编号
聚结板类型 聚结板长度/ mm 聚结板放置倾角/ (°) 油水混合液温度/ ℃ 油水混合液中油水体积比 油品配比/ V (30 # 机油) ∶V (0 # 柴油) 离心泵转速/ (r·min - 1)
聚结分离法是把聚结技术和重力分离结合于一 体的加速重力分离方法 , 它具有能耗低 、效率高 、 设备简单易维护等优点 , 是国外研究和应用的一项 新型油水分离技术 。聚结板是决定聚结板式油水分 离器性能优劣的关键 , 其结构在近 30 年内虽经过
多次发展 , 但终因结构上未有新构思 , 技术上一直 没有突破性进展 。为此 , 本文研究开发出结构独特 的新型复合聚结板 , 强化了油水分离过程 , 大大提 高了油水分离效率和设备处理能力 。
为了检测复合聚结板表面的润湿性能分别对甘油水和碳酸钠水溶液3种极性液体在聚丙烯未处理表面和处理表面润湿后进行接触角测试后结合各极性液体的表面张力lg数据zis2mancos2lg关系图即可求出聚丙烯的临界表面张力可知聚丙烯经氧化处临界表面张力由2910m
聚丙烯板表面氧化处理采用重铬酸钾2硫酸水 溶液为氧化处理液 。为便于氧化处理过程的控制 , 得到 最 佳 的 亲 水 性 基 团 , 在 氧 化 处 理 液 中 加 入 ROC 15mg/ L , 以防止聚丙烯表面的深度氧化 , 同 时也增加氧化表面亲水性能的稳定性 。
表 1 聚结板分离性能实验条件 Tab. 1 Experimental conditions of separation performance of
different coalescence2plates
实验编号
聚结板类型 聚结板长度/ mm 聚结板放置倾角/ (°) 油水混合液温度/ ℃ 油水混合液中油水体积比 油品配比/ V (30 # 机油) ∶V (0 # 柴油) 离心泵转速/ (r·min - 1)
聚结分离法是把聚结技术和重力分离结合于一 体的加速重力分离方法 , 它具有能耗低 、效率高 、 设备简单易维护等优点 , 是国外研究和应用的一项 新型油水分离技术 。聚结板是决定聚结板式油水分 离器性能优劣的关键 , 其结构在近 30 年内虽经过
多次发展 , 但终因结构上未有新构思 , 技术上一直 没有突破性进展 。为此 , 本文研究开发出结构独特 的新型复合聚结板 , 强化了油水分离过程 , 大大提 高了油水分离效率和设备处理能力 。
为了检测复合聚结板表面的润湿性能分别对甘油水和碳酸钠水溶液3种极性液体在聚丙烯未处理表面和处理表面润湿后进行接触角测试后结合各极性液体的表面张力lg数据zis2mancos2lg关系图即可求出聚丙烯的临界表面张力可知聚丙烯经氧化处临界表面张力由2910m
油水分离自动控制
过程控制工程课程小设计——油水分离器自控设计指导教师：施云贵老师班级 : 11自动化《2》姓名 : 徐辽学号 : 096小组成员任务分配徐辽小组长，分配任务徐本波徐帆流程图分析及控制方案的选择吴柏银谢凯凯 CAD带控制点的工艺流程图绘制邢佳君吴子健仪器仪表选型徐辽谢斌设计构思及报告整理目录第一章工艺简介 (2)第二章控制原理及方案的选择 (3)2.1 确定控制目标2.2 确定测量参数第三章仪器仪表型号的选择 (5)第四章调节阀的选择 (9)结论 (10)附录 (10)带控制点的工艺流程图 (11)第1章工艺简介1.1工艺流程及简要说明油水分离器是吉化炼油厂催化裂化车间的一个装置，其工艺流程如图 2.8所示。
油水分离器的进料来自催化工段分馏塔（T—2003）的反应油气，进入油水分离器后，反应油气分出三种物料，即富气（气体）、粗汽油（液体）、水。
而粗汽油的密度小于水，且粗汽油不溶于水，在油水分离器中分成两层，上层为汽油，下层为水。
水则由油水分离器底部管线W-03放掉；粗汽油则从管线W-06出料，然后分成两部分，一部分作为冷回流，一部分作为产品去下一工段；富气则从分离器顶部管W-04被富气压缩机抽掉。
附图油水分离器工艺流程图1.2有关数据和已知条件①油水分离器液面调节通道的动态特性可以近似地看成一阶惯性环节的对象。
设其放大倍数KP=0.8,T=0.7分。
②粗汽油：流量Qmax =60m3/h, QC=48m3/h，压力P=12kpf/cm2,T=70℃。
③分离水：流量Qmax=15m3/h，压力P=2kpf/cm2, T=70℃。
④粗汽油密度ρ=0.8/cm3⑤本装置在室内安装，要求用就地仪表盘。
⑥要求记录粗汽油量、反应来油气温度、油水分界面高度、粗汽油液面。
⑦泵后要求现场指示压力。
⑧要求控制粗汽油液面、油水界面、粗汽油流量不能变化太大。
⑨设计尺寸如下图所示。
第2章控制原理及方案的选择油水分离器的进料来自催化工段分馏塔（T—2003）的反应油气，进入油水分离器后，反应油气分出三种物料，即富气（气体）、粗汽油（液体）、水。
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CFD优化精馏塔板液流状况的研究刘德新1，李鑫钢1，2，徐世民1，2(1 天津大学化工学院，天津300072；2 精馏技术国家工程研究中心，天津300072)摘要：应用计算机对过程的模拟(仿真)研究是过程系统工程（Process Systems Engineering，简称PSE）的重要组成部分，本文应用计算流体力学（Computational Fluid Dynamics,简称CFD）模拟研究了液流强度和堰径比对精馏塔板液流状况的影响，并且提出了改进塔板液流状况的两种方案：设置不等高入口堰和设置圆弧型的导流板，从模拟结果可以看出，以上两种方案都能够很好的达到优化塔板液流状况的目的。
关键词:精馏塔板液流状况回流区堰径比不等高入口堰导流板CFD Used in Improving Liquid Flow on Distillation TrayLiu Dexin1，Li Xingang1，2，Xu Shimin1，21.Department of Chemical Engineering, Tianjin University, Tianjin 3000722.National Engineering Research Center for Distillation of Tianjin University Tianjin 300072) Abstract: CFD was applied to improve flow of liquid on distillation tray in this paper, and the factors effected liquid flow were analyzed such as liquid flow and the ration of weir to diameter. Based on these results, some methods are suggested and simulation results show that placement of suitable inlet weir with unequal height or guide plates can effectively reduce restrain retrograde flow to achieve uniform liquid flow on the whole tray.Key words: Distillation trays, flow situation of liquid, restrain retrograde flow, ration of weir to diameter, guide plates, inlet weir with unequal height.过程系统工程（Process Systems Engineering，简称PSE）是在系统工程、化学工程、过程控制、计算数学、信息技术等学科的边缘上产生的一门综合性学科，它以处理物料—能量—信息流的过程系统为研究对象，过程的模型化和模拟式过程系统工程的重要组成部分[1]。
在集成化过程系统中，根据某种目标要求，将过程最优化，产生最佳的效果，就必须对涉及到的各种因素进行定量的数学描述，以将过程最优化，并预测未来的效果。
随着计算机技术的不断发展，诸如计算流体力学等计算机对过程的模拟(仿真)研究，因为其重复性好、效率高、节省大量的人力和物力，在现代化的过程系统工程中占有重要的地位。
计算流体力学（Computational Fluid Dynamics,简称CFD）是流体力学理论研究的一个分支，它是涉及流体力学、偏微分方程的数学理论、计算几何、数值分析、计算机科学等的交叉学科[2]。
20世纪70年代以来，随着计算机的普及以及计算能力的不断提高，加上近似计算方法如有限体积法、有限元法、边界元法等的发展，CFD已经被广泛的应用于过程工业的模拟(仿真)研究。
精馏操作广泛存在于化工、石油、制药及冶金等各行业，是一种重要的化工单元操作[3]，板式塔是精馏操作的主要设备。
然而，由于其特定的结构，即存在弓形降液管和两侧弓形区，使塔板不可避免地存在滞流区或回流区，导致塔板上气体与液体的传质速率下降。
关于板式塔塔板上液流不均匀问题，许多学者通过试验早已有所研究[4][5]（如图1所示），虽然有研究者为了消除板面非均匀流动状态，提出过改进板面结构以改善液流分布的若干措施[6][7]，但是因为实验量大，且重复性差，并没有达到最优化塔板液流状态的目的。
本文应用CFD 商用软件STAR-CD 模拟研究了影响精馏塔板上液流状况的几种因素，并且在此基础上提出了优化塔板上液流状况的措施，以期达到最优化塔板液流状况的目的。
1 数学模型1.1 拟单相流模型精馏塔板两相流操作时，塔板上气液错流流动，由于现阶段两相流模拟计算准确度不高、难收敛等状况，本文选用准确度较高的文献[8]提出的拟单相流模型进行计算。
模型包括加入气相对液相鼓动作用的动量方程和ε−k 输运方程，得到描述三维流场的拟单相流模型。
模型采用SIMPLE 算法求解压力速度耦合方程。
边界条件包括塔板中心处的对称边界条件，塔板进口的液体入口边界条件，塔板出口的液体出口边界条件，以及塔壁和塔板表面的壁面边界条件，方程和边界条件的具体表达式参见文献[8]。
模拟过程中采用介质水，模拟参数的变化范围如下：L w /D =0.6~0.7，F s =0.462Pa ，Q L =5~15×10-3m 3/(ms )，h w =50mm ，并且将模拟结果和文献[9]的结果进行对比，以验证它的正确性。
1.2 计算网格网格的划分是整个CFD 模拟计算的基础。
本文采用贴体网格对塔板进行网格划分，Solari et al [10] [11]观察到塔板流场是左右对称的，所以本文只计算对称的半个塔板，网格划分图如图2所示。
所模拟的塔板直径2.44m ，堰长1.46m ，液体在塔板内流程为1.95m ，根据美国化学工程师协会（AICHE ）提出的方法估算塔板上清液层的高度作为塔板流场的高度，表达式如下：w L s w l l Q F h h /45.20135.0189.00149.0+−+=[12][13]。
图1 单溢流塔板板面流动示意图 图2塔板网格划分图 2 模拟结果与讨论影响板式塔板面液体不均匀流动的因素很多，本文着重考察了堰径比L w /D 、液流强度Q L 的影响，得出了它们对塔板液体流动情况的影响规律。
2.1 液流强度的影响A BA 塔板流场等值线分布图，B 回流区的速度矢量局部放大图图3 液流强度Q L =0.015m 3/sm , F s =0.462Pa , h w =50mm 时模拟计算结果图3为液流强度Q L =0.025m 3/(sm)时模拟计算结果，包括塔板流场等值线分布图和回流区速度矢量局部放大图。
图4表示了液流强度Q L 对塔板上液流情况的影响，试验数据取自文献[9]。
从图中可以看出，模拟结果和试验结果吻合较好。
塔板上回流区面积分数是随塔板上液流强度的增加而增加的，在本文模拟的条件下，Q L =0.005m 3/ms 时，塔板上回流区面积最小。
这是因为液流强度小时，塔板上回流区和主流区液流速度梯度很小，且此时降液管的集液作用不是很明显，所以回流区较小。
随着液流强度的增加，回流区和主流区液流速度梯度增加，而且降液管的集液作用增强，所以回流区也随之增加。
2.2、堰径比的影响图5表示了不同堰径比对塔板液流情况的影响。
从图中可以看出，堰径比为0.7时塔板上液流情况好于堰径比为0.6时，这是因为堰径比大时，塔板上弓形区面积小，并且降液管的集流作用不明显，所以塔板上回流区小。
在相同堰径比条件下，塔板上回流区面积分数是随塔板上液流强度的增加而增加。
510152000.010.020.03Ql （m3/sm ）回流区面积分数（％）510152000.010.020.03Ql （m3/sm ）回流区面积分数（％）图4不同液流强度Q L 对塔板液流情况的影响 图5 不同堰径比对塔板液流情况的影响(h w =40mm,Lw/D =0.6, F s =0.462Pa ) (h w =40mm, F s =0.462Pa )3 塔板液体流动状况的改进从上述模拟结果可以看出，不同液流强度和堰径比下，塔板上均存在着相当的回流区，从而影响塔板效率。
塔板上液体流动状况不均匀的原因在于，降液管的集液作用和圆塔的几何结构，为了改善塔板上液体不均匀的流动状态，本文针对以上两点原因模拟计算了以下两种工程措施。
3.1 设置不等高入口堰510152005101520入口堰斜度系数(%)回流区面积分数(%)图6 设置不等高入口堰的示意图 图7不同入口堰斜度系数对塔板液流情况的影响（h w =40mm,L/D =0.6,Q L =6×10－3m 3/s ）圆形塔板除了主流区外存在两个弓形区，液体在弓形区内形成折返流，所以形成回流区。
为了抑制塔壁两侧弓形区发生的液体回流，设置不等高入口堰，适当降低入口堰两侧的高度，以恰当地增加塔板两侧的液流量，使弓形区内的液体流速增加，可有效消除弓形区的回流现象。
图6为设置不等高入口堰的示意图。
在这里，入口堰所开缺口的面积与入口堰面积之比，即入口堰斜度系数的合理选择是板面液流均匀性的关键。
入口堰斜度系数与堰径比、出口堰高度、降液管底隙高度和液流强度等参数有关，目前具体的关联公式还未见报道。
本文模拟计算了直径2.44m ，堰径比为0.7，降液管底隙高度为30mm ，出口堰高度为40mm ，液流强度为6×10-3m 3/ms 时，不同入口堰斜度系数对塔板液流情况的影响。
A BCD E F图8 不同入口堰斜度系数模拟计算结果 （A~F 分别为入口堰斜度系数为2.3%、4.6%、9.2%、11.5%、13.9%、18.5%时计算得到速度矢量图的局部放大图）图7为不同入口堰斜度系数下回流区占塔板面积的分数图，图8为不同入口堰斜度系数模拟计算结果。
从图中可以看出，随着入口堰系数的增加，回流区的面积不断减小，塔板上液体流动情况等得到不断的改善。
当入口堰斜度系数达到11.5%时，塔板上的回流区基本消失，但是在弓形区内产生了滞流区。
随着入口堰系数的增加，滞流区面积不断减小。
当入口堰斜度系数达到18.5%时，塔板上滞流区基本消失。
塔板上液体流动情况最佳。
3.2、设置导流板图9 设置导流板的示意图图10 设置导流板后模拟计算结果液体在塔板上主流区成活塞流，在弓形区成回流，主流区的传质效率明显高于弓形区。
为了改善塔板上液体的流动状况，提高塔板的传质效率，可以通过在塔板上设置导流板，使整块塔板上的液体流动成活塞流。