下载文档原格式
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线
河北交建工程有限公司
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线
河北交建工程有限公司
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线
天气、温度及自然灾害记录表
河北交建工程有限公司
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线
河北交建工程有限公司
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线
河北交建工程有限公司
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线
河北交建工程有限公司
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线
河北交建工程有限公司
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线
张石高速公路保定段涞源曲村至插箭岭连接线。
混凝土坝坝基渗压系数超限常见问题分析摘要：大坝安全监测中，常将坝基设计渗压系数作为衡量扬压力是否超限的标准，但局部渗压系数超限的情况较为常见。
本文结合部分工程案例，对渗压系数超限监测资料分析中常见的问题进行解析。
关键词：混凝土坝；扬压力；渗压系数；扬压力水头；不利工况；抗滑稳定1 前言进行扬压力监测数据整编分析时，必须考虑大坝运行工况，通过渗压系数、扬压力水头等指标进行综合分析判断，分析扬压力超限对大坝抗滑稳定的影响，查证影响扬压力的各种相关因素，才能准确评判大坝安全情况。
2 渗压系数超限的发生工况分析根据渗压系数计算公式，当上游水位低或上下游水头差较小时，可能导致渗压系数计算值增大，甚至超过设计容许值。
在进行渗压系数超限时，应排除上游水位低或上下游水头差较小等偏安全的工况。
2.1上游低水位工况A工程岸坡侧1#坝段BO-01（建基面高程227m）测点年历史渗压系数最大值为0.68（对应上下游水位238.39m/202.93m），且大部分时间均大于岸坡侧设计容许值0.35。
相关性分析：渗压水位与库水位无相关性，但渗压系数与库水位呈一定的负相关，库水位低于240m渗压系数均高于0.5，库水位高于247m渗压系数反而在0.25-0.35之间。
在库水位升高，工况变的较为不利的情况下，渗压系数反而满足设计要求。
A工程大坝设计阶段，选取正常蓄水（248m）、设计洪水（249.96m）2种正常运行工况进行坝体稳定及应力计算荷载，BO-01建基面高程227m，计算出设计2种工况选取的扬压力水头分别为7.35m、8.04m。
BO-01渗压系数超限时实测扬压力水头在3-5m之间，历史最大扬压力水头为6.91，均未超过正常蓄水工况设计扬压力水头。
因此，在进行此类测点扬压力超限判断时，应以设计扬压力水头作为标准更加科学准确。
2.2低水头电站大洪水期间上下游水头差较小的工况B工程泄水坝段UP13-1测点2017年最大渗压系数达到0.72（2017-7-3），该日发生大洪水，上下游水位50.18m/46.94m），超过设计容许值0.5。
汶川地震前后温江不同土层温度的变化特征陈志安;郑丽英;洪小鸥;张树金【摘要】运用地面气象测报业务软件,结合铂电阻地温传感器分别采集地震前后4年(2004～2012年)的土层温度,探讨汶川Ms 8.0级地震前后温江不同土层温度的变化特征.结果表明,随着土层的加深,土壤温度呈下降的趋势,且在0 cm时达最高;0、10、15、20 cm土层的5月份平均温度随着年份的增加,其温度总体上表现出先增加后降低的趋势,在2007年5月时达最高值;而40、80、320cm土层的5月份平均温度的年际变化相对较小.浅层(0 ～40 cm)地温的变化幅度较大,而深层地温(80 ～ 320 cm)的变化幅度较小;其原因主要是由于浅层地温受地面天气现象的影响较大,而深层地温则受此影响较小,但其地温总体上呈逐渐增加的趋势,与太阳辐射的增强有关,且基本不受地震释放的热量影响.地震对不同土层的温度均有不同程度的影响,且随土层的加深,其影响逐渐降低,在0、5、10、15、20 cm的土层温度中,其作用尤为明显.地震对不同土层温度的影响集中体现在震后1～3d,而震前无明显的变化,这也是当前地震预警预报较低的原因之一.【期刊名称】《安徽农业科学》【年(卷),期】2013(000)017【总页数】3页(P7614-7616)【关键词】汶川地震;土层温度;温江;年际变化特征【作者】陈志安;郑丽英;洪小鸥;张树金【作者单位】四川省温江区气象局,四川温江611130;四川省温江区气象局,四川温江611130;四川省温江区气象局,四川温江611130;四川省眉山市农业局,四川眉山620010【正文语种】中文【中图分类】S162.32008年5月12日14 :28，发生在四川省汶川县映秀镇(31.0°N、103.4°E)Ms8.0 级的地震具有震级高、震源浅、破坏性强、波及面广、持续时间长及次生地质灾害严重等特点[1－3]。
震中最大烈度达XI度，超过8.7万人在这次地震中遇难、失踪，灾区面积达30万km2以上，直接经济损失超过1万亿元[4]。
九江1井水温动态变化特征周红艳;赵影;李雨泽;晏绮云;曾文敬【摘要】In this study, we analyzed the water temperature data of Jiujiang-1 well from 2010 to 2015. And the research suggests that: The daily variation of water temperature at Jiujiang-1 well is stable; The long-term upward trend of the temperature is caused by instrumental drift; It shows a negative correlation between the water temperature variation and water level lfuctuation, which is relevant to precipitation recharge; the co-seismic water temperature change induced by teleseism performs a sudden drop and then gradually return to normal temperature. The preliminary conclusion is that this behavior is resulted from well water turbulence and mixture of upper cold water with lower warm water.%以九江1井水温观测资料为研究对象,主要选取2010—2015年观测数据进行重点分析.研究发现:九江1井水温日变稳定.多年趋势向上,初步判断为观测仪器零漂.水温年动态与同井水位年动态呈负相关关系,与降水补给有关.水温对远大地震有同震响应,响应特征为突降后逐渐恢复正常,主要原因为井水震荡,上层冷水混合.【期刊名称】《地震地磁观测与研究》【年(卷),期】2017(038)006【总页数】7页(P79-85)【关键词】九江1井;水温;动态特征【作者】周红艳;赵影;李雨泽;晏绮云;曾文敬【作者单位】中国南昌 330039 江西省地震局;中国南昌 330039 江西省地震局;中国南昌 330039 江西省地震局;中国南昌 330039 江西省地震局;中国南昌330039 江西省地震局【正文语种】中文0 引言中国高精度井水温度观测自20世纪80年代末开始，目前已成为中国地震地下流体监测台网第二大测项。
试验报告试验名称：测试不同型号的IGBT在瞬时大电流冲击下的性能试品型号：试品编号：2012年11月27日图1 测试IGBT瞬时大电流冲击时所用的电路图图2 为对英飞凌450A IGBT进行600A大电流冲击实验在1100VDC母线电压，35%调制比，解闭锁瞬间发生IGBT故障时的波形图（绿色曲线为流过IGBT的电流波形，紫色曲线为模块交流侧输出的PWM电压波形）图3 为对英飞凌450A IGBT进行600A大电流冲击实验时的波形图（绿色曲线为流过IGBT的电流波形，紫色曲线为模块交流侧输出的PWM电压波形，冲击次数约10次，每次持续时间约5-10秒，直流母线电压1100VDC，调制比35%）图4 为对英飞凌450A IGBT进行600A大电流冲击实验在1100VDC母线电压，35%调制比，解闭锁瞬间发生IGBT故障时的波形图（绿色曲线为流过IGBT的电流波形，紫色曲线为Vce电压波形，黄色曲线为IGBT驱动板回报的IGBT状态波形，青色曲线为故障IGBT的门极触发脉冲波形）图5 为对英飞凌450A IGBT进行600A大电流冲击实验在1100VDC母线电压，35%调制比，解闭锁瞬间发生IGBT故障时的波形图（绿色曲线为流过IGBT的电流波形，紫色曲线为Vce电压波形，黄色曲线为IGBT驱动板回报的IGBT状态波形，青色曲线为故障IGBT的门极触发脉冲波形）图6 为对英飞凌450A IGBT进行600A大电流冲击实验在1100VDC母线电压，35%调制比，解闭锁瞬间发生IGBT故障时的波形图（绿色曲线为流过IGBT的电流波形，紫色曲线为Vce电压波形，黄色曲线为IGBT驱动板回报的IGBT状态波形，青色曲线为故障IGBT的门极触发脉冲波形）图7 为对富士V系列450A IGBT进行600A大电流冲击实验时的波形图（绿色曲线为流过IGBT的电流波形，紫色曲线为模块交流侧输出的PWM电压波形，冲击次数约10次，每次持续时间约5-10秒，直流母线电压1100VDC，调制比35%）图8 为对富士V系列450A IGBT进行600A大电流冲击实验在1100VDC母线电压，35%调制比，解闭锁瞬间发生IGBT故障时的波形图（绿色曲线为流过IGBT的电流波形，紫色曲线为故障IGBT Vce电压波形，黄色曲线为IGBT驱动板回报的IGBT状态波形）图9 为对富士V系列450A IGBT进行600A大电流冲击实验在1100VDC母线电压，35%调制比，解闭锁瞬间发生IGBT故障时的波形图（绿色曲线为流过IGBT的电流波形，紫色曲线为Vce电压波形，黄色曲线为IGBT驱动板回报的IGBT状态波形）图10 为对富士V系列450A IGBT进行600A大电流冲击实验在1100VDC母线电压，35%调制比，解闭锁瞬间发生IGBT故障时的波形图（绿色曲线为流过IGBT的电流波形，紫色曲线为Vce电压波形，黄色曲线为IGBT驱动板回报的IGBT状态波形，青色曲线为故障IGBT的门极触发脉冲波形）图11 为对富士V系列550A IGBT进行800A大电流冲击实验时的波形图（绿色曲线为流过IGBT的电流波形，紫色曲线为模块交流侧输出的PWM电压波形，冲击次数约10次，每次持续时间约5-10秒，直流母线电压为860VDC，调制比70%；注：当直流母线电压超过900VDC时，对富士550A IGBT解闭锁瞬间回报IGBT故障，怀疑做双脉冲试验时IGBT发生了部分损坏）图12 为对富士550A IGBT进行800A大电流冲击实验时在860VDC母线电压，70%调制比解闭锁瞬间发生跳空开时的波形图（绿色曲线为流过IGBT的电流波形，紫色曲线为模块交流侧输出的PWM电压波形，直流母线电压为860VDC，调制比为70%；注：当直流母线电压超过900VDC时，对富士550A IGBT解闭锁瞬间回报IGBT故障，怀疑做双脉冲试验时IGBT发生了部分损坏）图13 上位机界面中显示的IGBT故障信息（电源故障仅为验证IGBT故障是否真的发生）。
1、 如图所示，有一个盛水玻璃容器，水中浮着一个倒立的玻璃杯，杯中封有部分空气，处于图示的静止状态，当小管中水位发生变化时，关于玻璃杯状态的叙述正确的是A 、往小管中加水，玻璃杯将向上运动B 、往小管中加水，玻璃杯仍然保持静止状态C 、打开阀门，小管中水位下降，玻璃杯将向上运动D 、不管小管中水位升还是降，玻璃杯永远保持静止2．如图所示、一根细绳悬挂一个半径为0.1 m 、质量为8kg 的半球，半球的底面与容器底部紧密接触，此容器内液体的密度为1.1×103kg ／m 3，液体深H 是0.12m ，大气压强为l.01×105Pa ，若要把半球从水中拉起，则至少要用的力的大小及方向是 ▲ 。
(已知球体的体积公式为V=34πr 3,球面积公式为S=4πr 2 ,圆面积公式为S=πr 2) 3、（江苏镇江中考压轴题）如图所示，在容器底部固定一轻质弹簧，弹簧上方连有长方体木块A ，容器侧面的底 部有一个由阀门B 控制的出水口，当容器中水深为20cm 时，木块A 有一半的体积浸在水中， 此时弹簧恰好处于自然状态，没有发生形变．(不计弹簧受到的浮力，g 取10N ／kg ．) （1）求此时容器底部受到的水的压强． （2）求木块A 的密度．（3）向容器内缓慢加水，直至木块A 刚好完全浸没水中，立即停止加水，此时弹簧对木块A 的作用力为F 1，在原图上画出此时水面的大致位置．(4)打开阀门B 缓慢放水，直至木块A 刚好完全离开水面时，立即关闭阀门B ，此时弹簧对木块A 的作用力为F 2，求F 1、F 2之比．1、 科技小组的同学用长方体泡沫塑料A 、三脚架和灯泡等制作了一个航标灯模型（如图）, 总重为4N , A 底部与浮子B 用细绳相连。
水位上升时，浮子B 下降；水位下降时，浮子B 上升，使航标灯静止时A 浸人水中的深度始终为5cm ，排开水的质量为500g ，浮子B 重0.5N （不计绳重和绳与滑轮间的摩擦）求：（1）泡沫塑料A 底部受到水的压强是多少？ （2）航标灯静止时，浮子B 体积应为多大？2、如图所示，圆柱形容器中盛有水。
2012年10月份自动班设备运行分析检修部自动班二〇一二年十月2012年10月份自动班生产设备运行分析1设备整体运行情况2012年9月20至2012年10月19日期间，自动班所辖主、辅设备总体运行情况良好，未发生设备不安全事件。
2班组所辖设备主设备：发电机励磁系统、水轮机调速系统、进水口闸门控制系统、调速器油压装置控制系统。
辅助设备：一副直流系统、二副直流系统、GIS楼直流系统、进水口直流系统、厂房空压机系统、厂房渗漏排水控制系统、厂房检修排水控制系统、水垫塘渗漏排水控制系统、坝体渗漏排水控制系统、尾水渗漏排水控制系统、厂房污水控制系统、污水厂控制系统、盘型阀油压装置控制系统、泄洪洞闸门控制系统、表孔、中孔、底孔闸门控制系统、机组和主变消防控制系统、公用消防系统、工业电视系统、广播系统。
3设备缺陷和异常及处理消缺：2012年9月20日，检查处理#1机调速器控制系统#2PLC CPU模块电池低压报警灯点亮的缺陷。
原因分析：故障原因为#1机调速器控制系统#2PLC CPU模块电池使用时间过长，电量不足。
处理办法：更换#1机调速器控制系统#2PLC CPU模块电池，报警灯熄灭。
消缺：2012年9月27日，检查处理“一副直流#1充电机06模块、#2充电机03、06模块背后风扇不转”缺陷。
原因分析：经现场检查、试验，一副直流系统#1充电机06模块、#2充电机03、06模块风扇不转是由于模块风扇电源回路板件损坏导致的。
处理办法：现已将一副直流#1充电机06模块、#2充电机03模块更换为同型号的充电机，型号：ATC230M20；将#2充电机06模块更换为奥特迅二代产品，型号为ATC230M20II，两种型号的充电机可通用，不影响直流系统的正常运行。
上电后发现#1充电机02模块风扇不转，#2充电机上电后发现00模块、07模块、11模块不转，经检查发现是由于模块老化，上电时受到电流的冲击导致风扇不转。
现场对风扇正常模块和风扇不转模块进行测温比较，风扇正常模块温度为-32.3℃，风扇不转模块温度为-33.1℃，两者相差-1.2℃，不影响一副直流系统的正常运行。
