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2T13.5m液压回转伸缩式起重机计算书242JN2-13-00-JS目录1.主要参数--------------------------------------------------------------32.吊臂强度计算--------------------------------------------------------33.吊臂的稳定性计算--------------------------------------------------74.回转支承的选取-----------------------------------------------------95.回转驱动装置的选取---------------------------------------------116.起升液压驱动装置的选用---------------------------------------147.简体的稳定性------------------------------------------------------158.螺栓的强度校核---------------------------------------------------169.钢丝绳的效核------------------------------------------------------17一.主要参数1.安全工作负荷：2T2.工作半径：最大13.5m最小3m基本臂9m3.起升速度：14m/min4.起升高度：25m5.回转角度：≥360°6.回转速度： 0.8rpm7.变幅角度： 0~76°8.工作状况：横倾：≤5°纵倾：≤2°二.吊臂强度计算：以吊臂仰角为0°，伸缩臂全部伸出时，吊臂所受力最大。
（一）伸缩臂的强度计算：1.受力分析（图a）a.起升动载荷：F=ζh（θ+θO）式中：ζh—起升系数；ζh=1+CV式中：C—系数；对吊臂架式起重机取C=0.3V—起升速度；V=14m/min=0.23m/sζh=1+0.3×0.23=1.07 取ζh=1.1θ—安全工作负荷；θ=2000Kg=19600NθO—吊钩自身重量；θO=200NF=1.1×（19600+200）=21780Nb.伸缩臂自身重量W1；W1=6327Nc.A点处支反力F A；F A·AB=W1·BC+F·BDF A×1445=6327×1530+21780×4500F A=74526.2Nd.B点处支反力F B；F B= F A+W1+F=74526.2+6327+21780 =102633.2N2.弯矩图（图b）M B=F A·AB=74526.2×1.445=107690.3N·mM C=F·DC=21780×2.97=64686.6N·m3.伸缩臂截面B处的截面模数：B处的截面尺寸如图C所示：W=BH3-bh3/6H式中：B=23.4cm；H=37cmb=21.2cm；h=34.8cmW=23.4×373-21.2×34.83/6×37=1314.5cm34.截面B处的弯曲应力：σB=M B/W=107690.3÷1314.5=81.9Mpa5.吊机结构体的许用应力：[σ]= σS/β·n式中：[σ]—许用应力；MpaσS—屈服强度；伸缩臂采用16Mn，其σS=350Mpaβ—系数；根据钢铁屈服强度系数σS/σb式中：σb—抗拉强度；σb=520MpaσS/σb=350÷520=0.67<0.7，取β=1n—安全系数；取n=1.33[σ]=350/1×1.33=263Mpa∵σB<[σ]∴伸缩臂安全。
荷载计算书一、屋面恒荷载计算书：1.上人屋面0.25 kN/m20.02*20=0.4 kN/m20.04*25=1.0 kN/m22.0*0.13=0.26 kN/m20.2 kN/m20.19*7=1.33 kN/m20.02*20=0.4 kN/m2自重：g = 3.84 kN/m22.不上人屋面0.02*25=0.5 kN/m22.0*0.13=0.26 kN/m20.2 kN/m20.13*7=0.91 kN/m20.02*20=0.4 kN/m2自重：g = 2.27 kN/m23.其它问题屋面宽度为31.2m，按2%找坡，最薄处按30mm厚，最厚处按31200*0.02*0.5+30=342mm，恒荷载计算时厚度按平均值190mm考虑，其自重按7.0 kN/m2。
屋面泡沫玻璃保温板产品简介：泡沫玻璃是由碎玻璃、发泡剂、改性添加剂和发泡促进剂等，经过细粉碎和均匀混合，再经过高温熔化发泡、退火而制成的无机非金属玻璃材料。
产品特性：①容重轻,在150kg/m3左右;②导热系数小,在0.060 W/m.k(38℃)以下，导热性能稳定;③不透湿;④吸水率小,0.2%左右;⑤不燃烧;⑥不霉变、腐蚀、不受鼠咬;⑦强度高,抗压强度≥0.7MPa,抗折强度≥0.5Mpa;⑧能耐酸性腐蚀(氟化氢除外);⑨本身无毒,不含CFC(氟氯化炭)和HCFC(氢氟氯酸);⑩物理化学性能稳定,尺寸稳定。
应用范围：泡沫玻璃可广泛用于民用建筑外墙和屋顶的绝热保温。
由于泡沫玻璃质轻、防火、防水、无污染、不燃烧、寿命长（与建筑同样长寿命）等特点，加之人类对生存环境保护要求越来越高，泡沫玻璃是民用建筑理想的高级墙体绝热材料和屋面绝热材料。
泡沫玻璃既是保冷材料又是保温材料，能适应深冷到较高温度范围等特点。
同时它的重要价值不仅在于长年使用不会变质，而且本身又起到防火、防震作用。
在低温深冷、地下工程、易燃易爆、潮湿以及化学侵蚀苛刻环境下使用时，不但安全可靠，而且经久耐用，被誉为“不须更换的永久性隔热材料”。
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000m m4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·m σ＝M max/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mm νmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·m M2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1. 594mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm1满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/m q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/m q1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按悬臂梁，R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R'max，R'1]＝3.269kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN f＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250m m4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.6 3kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525k N/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·m σ＝M max/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]= min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4= 8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]= 7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2)小梁验算q1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四～六计算过程，可得：P1＝3.18kN，P2＝28.286kN，P3＝3.18kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b＝max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28. 753kNf＝N/(φA)+M w/W＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/ 6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.095kN·mσ＝M max/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.327kN·mσ＝M max/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.611kN·mσ＝M max/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·m σ＝M max/W＝0.065×106/(1/6×700×122)＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.285kN·mσ＝M max/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481 kN/m小梁变形图(mm) ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
目录第一章前言.......................................... 错误！未定义书签。
第二章方案论述....................................... 错误！未定义书签。
2.1建筑设计说明......................................... 错误！未定义书签。
2.1.1设计依据....................................................................................... 错误！未定义书签。
2.1.2设计内容....................................................................................... 错误！未定义书签。
2.1.3建筑方案简图............................................................................... 错误！未定义书签。
2.2建筑设计论述......................................... 错误！未定义书签。
2.2.1各部分工程构造........................................................................... 错误！未定义书签。
2.3结构设计说明......................................... 错误！未定义书签。
2.3.1建筑部分....................................................................................... 错误！未定义书签。
2.3.2结构设计依据............................................................................... 错误！未定义书签。
筑龙网 w w w .z h u l o n g .c o m 泵站设计计算书一、流量确定考虑到输水管漏渗和净化站本身用水，取自用水系数α=1.5，则近期设计流量： Q=1.05×100000÷3600÷24=1.215 m ³/s远期设计流量 ：Q=1.05×1.5×100000÷3600÷24=1.823 m ³/s二、设计扬程（1）水泵扬程： H=HST+Σh式中HST 为水泵静扬程.Σh 包括压水管水头损失、吸水管路水头损失和泵站内部水头损失采用灵菱型式取水头部。
在最不利情况下的水头损失，即一条虹吸自流管检修时要求另一条自流管通过75%最大设计流量，取水头部到吸水间的全部水头损失为1米，则吸水间最高水面标高为4.36-1=39.36米，最低水位标高为32.26-1=31.26米。
正常情况时，Q=1.215/2=0.608 m ³/s,一般不会淤泥，所以设计最小静扬程： HST=42.50-39.36=3.14 m 设计最大静扬程： HST=42.50-31.26=11.24 m（2）输水管中的水头损失∑h 设采用两条φ900铸铁管，由徽城给水工程总平面图可知，泵站到净水输水管干线全长1000m ，当一条输水管检修时，另一条输水管应通过75%设计流量，即：Q=0.75×1.823=1.367 m ³/s ，查水力计算表得管内流速v=2.16 m/s, 1000i=5.7m ,所以∑h=1.1×5.7×1000/1000=6.27m （式中1.1系包括局部水头损失而加大的系数）。
（3）泵站内管路中的水头损失hp其值粗估为2 m（4）安全工作水头 hp其值粗估为2 m综上可知，则水泵的扬程为:设计高水位时：Hmax=11.24+1+6.27+2+2=21.51 m设计低水位时：Hmin=3.14+1+6.27+2+2=13.41 m三、机组选型及方案比较：筑龙网 w w w .z h u l o n g .c o m 水泵选型有以下二种方案:方案一 方案二水泵型号 20sh-19 20sh-19A 流量范围 450─650L/s 36─560L/s扬程范围 15─27m 14─23m轴功率 148─137KW 108KW允许吸上真空高度 4m 4m泵重量 1950Kg 2000Kg 电动机重量 1530Kg 1380Kg功率 190KW 135KW配带电动机型号 JR-126─6 JS-126─6方案一: 一台20sh-19型水泵(Q=450~650 l/s,H=15~27m, N=148~137KW),近期4台，3台工作，一台备用，远期增加一台，4台工作，一台备用。
湖畔郦百合苑9-13、14、15、18、19#楼及车库工程 模板工程施工方案模板计算书1.计算依据1．参考资料《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001《钢结构设计规范》 GB 50017—2003《木结构设计规范》 GB 50005—2003《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-20012.侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取26kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为250C ，即T=250C ，t 0=5V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.5m/hH------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取9mβ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。
大模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ=20.22265 1.0 1.0 2.545.2/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =45.2kN/ m 2有效压头高度：/45/26 1.74c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.0 kN/ m 2245.2 1.24 1.460/q K N m =⨯+⨯=柱模板侧压力计算2/121022.0V t F c ββγ= 20.22265 1.0 1.15 2.552/K N m =⨯⨯⨯⨯⨯=H F c γ==26x9=234KN/m取二者中的较小值，F =52kN/ m 2有效压头高度：/52/262c h F m γ===倾倒混凝土产生的水平载荷标准值6.0 kN/ m 2252 1.26 1.471/q K N m =⨯+⨯=综上,大模板混凝土侧压力标准值为45KN/m 2,设计值为60KN/m 2；柱模板混凝土侧压力标准值为52KN/m 2,设计值为80KN/m 2。
石板幕墙设计计算一.基本概况：工程名称： 蛇口SCT大厦幕墙高度：50(m)基本风压：700(Pa)地区类别：A(类)层 间 高：3800(mm)支点间距：3100(mm)分格长度：1000(mm)分格宽度：1200(mm)二.确定荷载：1.风荷载：根据中华人民共和国标准《建筑结构荷载规范》GBJ 9-87，以及中华人民共和国行业标准《玻璃幕墙工程技术规范》（以下称《规范》），建筑物 表面上风荷载标准值，应按下式计算：W k =βzμzμsWo（《规范》5.2.2）式中：W k作用在幕墙上的风荷载标准值（N/m2）βz瞬时风压的阵风系数μz风压高度变化系数μs风荷载体型系数Wo基本风压（N/m2）根据本大楼的具体情况，风荷载计算的有关数据取值如下：βz =2.25μz =1.379(Z/10)^0.24=2.03μs =1.5采用重现期为50年的基本风压值，取系数1.1即：W k =1.1βzμzμsWo=1.1×2.25×2.03×1.5×700=5275.5(Pa)2.地震荷载：根据《规范》规定，垂直于幕墙平面地震作用可按下式计算：q E =βE αmaxG/A （《规范》5.2.5） 式中：q E作用于幕墙平面内的水平地震作用G幕墙构件的重量取：800A幕墙构件的面积αmax 水平地震影响系数最大值，取：βE 动力放大系数，取3.0故：q E =3×0.08×800×A/A=192三.型材断面的设计：1.立柱断面的设计：本大厦的层间高为3800(mm)，根据结构的实际情况，立柱采用双支点结构安装，各 支点的距离分别为3100(mm)和 700(mm)(见图一)。
由于每一立柱为 3个支点，即立柱 为一超静定梁，为了简化计算，取两支点间距离较大的一段，并把它简化为简支梁进 行计算。
( 图 一 )根据《规范》5.5.5要求，立柱的最大允许挠度为：L/180且应小于20mm。
安康京康房地产开发有限公司城市庄园基坑支护工程计算书机械工业勘察设计研究院二〇一一年十一月********************* A型土钉墙报表 *********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.00 10.40 -12.00 59.0土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 3.00 18.93 10.00 10.00 20.002 1.50 18.90 30.00 20.00 50.003 2.00 18.00 0.00 30.00 55.004 15.00 20.00 0.00 35.00 180.00放坡级数坡度系数坡高(m) 坡脚台宽(m)1 0.30 5.00 0.002 1.00 5.40 0.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m) 1 2 15.00 8.80 10.00 0.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径土钉长度距(m) 距(m) (度) (m) (mm) (m)1 1.50 1.50 15.00 0.50 120 9.002 1.50 1.50 15.00 0.50 120 9.003 1.50 1.50 15.00 0.50 120 9.00土钉钢筋级别: 2计----------算----------结----------果计算方法：抗拉计算计算步数破裂面角(度) 土钉号计算长度(m) 内力设计值(kN)1 34.5 - - -2 35.2 1 2.86 6.833 37.0 1 3.84 6.832 2.66 15.744 41.8 1 3.84 6.832 2.66 15.743 5.76 78.48计算方法：抗拉验算计算步数破裂面角(度) 土钉号安全系数验算长度(m) 内力设计值(kN)1 34.5 - - - -2 35.2 1 15.23 7.60 6.833 37.0 1 14.58 7.60 6.332 3.91 4.41 13.774 41.8 1 14.23 7.60 5.842 3.41 4.41 12.703 4.99 5.24 20.53计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 0 34.5 2.00 0.98 2.68 4.70土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 1 34.5 3.00 2.50 3.21 6.42土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.44 61.15计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 2 35.2 3.50 4.31 4.64 8.77土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.54 62.00计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 3 36.2 4.50 5.61 4.26 9.75土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.54 59.242 2.76 25.60计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 4 37.0 5.00 11.80 10.30 18.45土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.54 58.702 4.76 61.26计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 5 38.7 6.50 7.95 4.95 12.47土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.54 55.472 4.76 49.243 6.16 102.70计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)6 41.8 10.41 17.82 10.91 23.95土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.54 55.792 4.76 47.743 10.16 292.79计算方法：稳定验算计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 1.29 34.5 2.00 0.98 2.68 4.70土钉号验算长度(m)- -计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 1.48 34.5 3.00 2.50 3.21 6.42土钉号验算长度(m)1 9.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 1.46 35.2 3.50 4.31 4.64 8.77土钉号验算长度(m)1 9.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 1.96 36.2 4.50 5.61 4.26 9.75土钉号验算长度(m)1 9.002 9.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 1.63 37.0 5.00 11.80 10.30 18.45土钉号验算长度(m)1 9.002 9.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)5 1.84 38.7 6.50 7.95 4.95 12.47土钉号验算长度(m)1 9.002 9.003 9.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)6 1.31 41.8 10.41 17.82 10.91 23.95土钉号验算长度(m)1 9.002 9.003 9.00********************* B型土钉墙报表 *********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.00 5.50 -15.00 63.4土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 2.50 18.93 10.00 10.00 20.002 4.00 15.00 35.00 19.00 50.003 3.50 16.40 0.00 30.00 60.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m)1 2 15.00 2.00 10.00 0.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径土钉长度距(m) 距(m) (度) (m) (mm) (m)1 1.50 1.50 15.00 0.50 120 6.002 1.50 1.50 15.00 0.50 120 6.003 1.50 1.50 15.00 0.50 120 4.50土钉钢筋级别: 2计----------算----------结----------果计算方法：抗拉验算计算步数破裂面角(度) 土钉号安全系数验算长度(m) 内力设计值(kN)1 36.7 - - - -2 38.0 1 7.92 6.00 7.333 39.0 1 7.36 6.00 7.102 19.65 6.00 4.484 39.2 1 7.14 6.00 7.052 18.68 6.00 4.453 1039.92 4.50 0.07计算方法：稳定验算计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 0.94 36.7 2.00 3.94 2.94 5.75土钉号验算长度(m)- -计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 1.37 36.7 2.50 2.89 2.26 5.04土钉号验算长度(m)1 6.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 1.58 38.0 3.50 4.72 3.66 7.75土钉号验算长度(m)1 6.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 1.89 39.0 5.00 9.96 7.45 14.51土钉号验算长度(m)1 6.002 6.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 1.40 39.2 5.50 6.89 5.45 11.71土钉号验算长度(m)1 6.002 6.003 4.50********************* C型土钉墙报表 *********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.00 5.70 -15.00 63.4土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 3.00 18.93 10.00 10.00 20.002 5.00 18.93 30.00 20.00 50.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m)1 2 15.00 2.00 10.00 0.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径土钉长度距(m) 距(m) (度) (m) (mm) (m)1 1.50 1.50 15.00 0.50 120 6.002 1.50 1.50 15.00 0.50 120 6.003 1.50 1.50 15.00 0.50 120 6.00土钉钢筋级别: 2计----------算----------结----------果计算方法：抗拉验算计算步数破裂面角(度) 土钉号安全系数验算长度(m) 内力设计值(kN)1 36.7 - - - -2 37.4 1 4.92 6.00 7.463 38.7 1 4.33 6.00 7.162 5.64 6.00 15.564 39.1 1 4.02 6.00 7.072 5.26 6.00 15.373 14.39 6.00 6.70计算方法：稳定验算计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 0.92 36.7 2.00 3.09 2.09 4.59土钉号验算长度(m)- -计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 1.03 36.7 3.00 3.41 2.51 5.83土钉号验算长度(m)1 6.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 1.12 37.4 3.50 5.12 4.11 8.32土钉号验算长度(m)1 6.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 1.57 38.7 5.00 12.29 9.79 17.73土钉号验算长度(m)1 6.002 6.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 1.41 39.1 5.70 6.68 3.83 10.27土钉号验算长度(m)1 6.002 6.003 6.00********************* D型土钉墙报表 *********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.00 7.65 -12.00 63.4土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 1.50 18.93 10.00 10.00 20.002 1.00 18.00 0.00 30.00 40.003 18.00 20.00 0.00 35.00 180.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m)1 2 15.00 2.00 8.00 0.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径土钉长度距(m) 距(m) (度) (m) (mm) (m)1 1.50 1.50 15.00 0.50 120 6.002 2.50 1.50 15.00 0.50 120 4.503 2.50 1.50 15.00 0.50 120 4.50土钉钢筋级别: 2计----------算----------结----------果计算方法：抗拉验算计算步数破裂面角(度) 土钉号安全系数验算长度(m) 内力设计值(kN)1 39.2 - - - -2 44.5 1 12.70 6.00 13.953 46.2 1 12.92 6.00 12.792 5.10 4.50 43.054 46.4 1 12.87 6.00 12.612 4.83 4.50 42.443 3.95 4.50 67.24计算方法：稳定验算计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 1.03 36.7 1.50 2.58 1.83 3.80土钉号验算长度(m)- -计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 0.80 39.2 2.00 3.46 1.61 4.37土钉号验算长度(m)- -计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 2.86 40.7 2.50 6.24 3.82 8.06土钉号验算长度(m)1 6.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 1.80 44.5 4.50 14.47 5.23 15.62土钉号验算长度(m)1 6.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 1.71 46.2 7.00 19.65 6.30 20.91土钉号验算长度(m)1 6.002 4.50计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)5 1.40 46.4 7.65 10.11 0.57 10.35土钉号验算长度(m)1 6.002 4.503 4.50*********************坡道段土钉墙支护报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.00 10.10 -14.00 59.0土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 3.00 18.93 10.00 10.00 20.002 2.50 18.90 30.00 20.00 50.003 1.50 18.00 0.00 30.00 55.004 15.00 20.00 0.00 35.00 180.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m) 1 2 25.00 2.00 10.00 0.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径土钉长度距(m) 距(m) (度) (m) (mm) (m)1 1.50 1.50 5.00 0.50 120 9.002 1.50 1.50 5.00 0.50 120 9.003 1.50 1.50 5.00 0.50 120 9.004 2.00 1.50 15.00 0.50 120 6.005 2.00 1.50 15.00 0.50 120 6.00土钉钢筋级别: 2计----------算----------结----------果计算方法：抗拉计算计算步数破裂面角(度) 土钉号计算长度(m) 内力设计值(kN)1 34.5 - - -2 35.2 1 1.75 6.833 36.5 1 2.43 6.832 2.17 13.774 38.4 1 2.96 6.832 2.73 13.773 2.07 20.535 40.3 1 3.48 6.832 3.27 13.773 2.65 20.534 3.60 51.336 41.1 1 3.99 6.832 3.80 13.773 3.21 20.534 4.12 51.335 4.00 59.97计算方法：抗拉验算计算步数破裂面角(度) 土钉号安全系数验算长度(m) 内力设计值(kN)1 34.5 - - - -2 35.2 1 8.26 9.00 6.623 36.5 1 7.67 9.00 6.272 10.16 9.00 13.644 38.4 1 7.22 9.00 5.752 9.59 9.00 12.503 21.42 9.00 6.355 40.3 1 7.04 9.00 5.212 9.36 9.00 11.333 20.88 9.00 5.764 4.07 6.00 69.096 41.1 1 6.82 9.00 5.002 9.09 9.00 10.883 20.33 9.00 5.534 4.11 6.00 66.335 3.52 6.00 98.45计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 0 34.5 2.00 5.75 4.55 7.98土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 1 34.5 3.00 5.34 3.54 7.44土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.50 112.06计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 2 35.2 3.50 5.52 4.18 8.40土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.60 106.95计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 3 36.5 5.00 21.49 18.49 29.89土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.60 102.842 4.21 53.57计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m) 4 36.8 5.50 7.91 5.31 11.75土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.60 101.202 4.41 54.553 3.54 0.00计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)5 38.4 7.00 13.88 7.82 17.70土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.60 109.182 4.41 55.233 5.24 109.56计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)6 40.3 9.00 20.88 12.29 26.32土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.60 97.812 4.41 45.823 5.24 95.934 7.63 167.74计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)7 41.1 10.10 23.70 14.41 30.19土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)1 7.60 104.982 4.41 46.633 5.24 88.784 7.63 153.285 6.92 146.36计算方法：稳定验算计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 0.76 34.5 2.00 5.75 4.55 7.98土钉号验算长度(m)- -计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 1.01 34.5 3.00 5.34 3.54 7.44土钉号验算长度(m)1 9.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 1.06 35.2 3.50 5.52 4.18 8.40土钉号验算长度(m)1 9.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 1.63 36.5 5.00 21.49 18.4929.89土钉号验算长度(m)1 9.002 9.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 1.85 36.8 5.50 7.91 5.31 11.75土钉号验算长度(m)1 9.002 9.003 9.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)5 1.42 38.4 7.00 13.88 7.82 17.70土钉号验算长度(m)1 9.002 9.003 9.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)6 1.53 40.3 9.00 20.88 12.29 26.32土钉号验算长度(m)1 9.002 9.003 9.004 6.00计算步数安全系数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)7 1.39 41.1 10.10 23.70 14.41 30.19土钉号验算长度(m)1 9.002 9.003 9.004 6.005 6.00********************* 55~74#护坡桩报表 *********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数混凝土强度等级桩顶面标高(m)排桩 1.00 C30 -0.50基坑深度(m) 内侧水位(m) 外侧水位(m) 嵌固长度(m) 桩直径(m) 桩间距(m)5.70 -21.00 -21.006.30 0.80 1.50土层号厚度重度粘聚力内摩擦角锚固体与土水土分算 m(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 摩阻力(kPa) (MN/m^4)1 3.00 17.50 10.00 10.00 30.00 合算 2.002 8.00 18.93 30.00 20.00 50.00 合算 9.003 4.00 18.50 0.00 30.00 50.00 分算 15.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m) 1 2 15.00 2.00 10.00 0.00地下室层数: 0层号层高(m)荷载分项系数: 1.25弯矩折减系数: 0.85混凝土保护层厚(mm): 35桩配筋方式: 均匀纵向钢筋级别: 2桩螺旋箍筋级别: 1 间距(mm): 150冠梁宽(m) 冠梁高(m) 水平侧向刚度(MN/m) 侧面纵筋上下纵筋箍筋0.80 0.50 0.00 Ⅱ- 216 Ⅱ- 216 Ⅰ- 8@200计----------算----------结----------果计算方法土压力模式坑内侧弯矩位置坑外侧弯矩位置剪力位置 (kN.m) (m) (kN.m) (m) (kN) (m) 经典法规程土压力 0.00 0.00 139.64 6.17 53.09 5.70m 法矩形模式 0.00 1.21 196.79 7.80 69.77 10.37位移(mm) 桩顶: -16.89 坑底: -5.58 最大: -16.89 位置(m): 0.50配筋实用内力: 0.00 209.09 87.17配筋选筋: 面积计算值(mm^2) 选筋计算选筋实配面积实配值(mm^2) 纵筋: 5011 181814 22 5322箍筋: -121 10@150 8@150 50 抗倾覆安全系数: 2.547整体稳定计算方法: 瑞典条分法整体稳定安全系数: 1.796滑移面圆心座标(m): x= 1.510 y= 1.066 半径(m): R=13.153*********************规划路7m永久性护坡桩报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数混凝土强度等级桩顶面标高(m)排桩 1.00 C30 -1.00基坑深度(m) 内侧水位(m) 外侧水位(m) 嵌固长度(m) 桩直径(m) 桩间距(m)7.00 -21.00 -21.00 5.50 0.80 1.50土层号厚度重度粘聚力内摩擦角锚固体与土水土分算 m(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 摩阻力(kPa) (MN/m^4)1 5.00 17.50 10.00 10.00 30.00 合算 2.002 11.00 18.93 30.00 20.00 50.00 合算 9.003 4.00 18.50 0.00 30.00 50.00 分算 15.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m) 1 2 35.00 2.00 10.00 0.00支锚道号竖向间水平间预加力支锚刚度相对开挖入射角度锚固体直距(m) 距(m) (kN) (MN/m) 深度(m) (度) 径(mm)1 3.00 1.50 0.00 15.00 0.50 15.00 150锚杆材料类型: 钢筋锚杆强度设计值(N/mm^2): 310.00锚杆荷载分项系数: 1.25土与锚固体粘结强度分项系数: 1.30锚杆弹性模量(*10^5 MPa): 2.00注浆体弹性模量(*10^4 MPa): 3.00地下室层数: 0层号层高(m)荷载分项系数: 1.25弯矩折减系数: 0.85混凝土保护层厚(mm): 35桩配筋方式: 均匀纵向钢筋级别: 2桩螺旋箍筋级别: 1 间距(mm): 150冠梁宽(m) 冠梁高(m) 水平侧向刚度(MN/m) 侧面纵筋上下纵筋箍筋0.80 0.50 0.00 Ⅱ- 216 Ⅱ- 216 Ⅰ- 8@200环梁宽(mm) 环梁高(mm) 侧面纵筋上下纵筋箍筋200 500 Ⅱ- 216 Ⅱ- 216 Ⅰ- 8@200计----------算----------结----------果计算方法土压力模式坑内侧弯矩位置坑外侧弯矩位置剪力位置 (kN.m) (m) (kN.m) (m) (kN) (m) 经典法规程土压力 100.32 4.88 213.61 5.35 131.76 3.00m 法矩形模式 72.15 4.65 351.80 6.50 152.25 4.88位移(mm) 桩顶: -28.75 坑底: -10.73 最大: -28.75 位置(m): 1.00配筋实用内力: 76.62 373.79 189.59配筋选筋: 面积计算值(mm^2) 选筋计算选筋实配面积实配值(mm^2) 纵筋: 4726 1916 14 22 5322箍筋: -101 10@150 8@150 50支锚道号锚杆面积锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN) (mm^2) (m) (m) (MN/m) 弹性法经典法 1 计算: 695 Ⅱ- 132 5 13 21.89 166.56 182.96实用: 804 Ⅱ- 132 5 13 21.89 208.20抗倾覆安全系数: 1.799整体稳定计算方法: 瑞典条分法整体稳定安全系数: 2.029滑移面圆心座标(m): x= 1.223 y= 1.223 半径(m): R=13.777*********************规划路5.25m永久性护坡桩报表报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数混凝土强度等级桩顶面标高(m)排桩 1.00 C30 -1.00基坑深度(m) 内侧水位(m) 外侧水位(m) 嵌固长度(m) 桩直径(m) 桩间距(m) 5.25 -21.00 -21.00 5.50 0.80 1.50土层号厚度重度粘聚力内摩擦角锚固体与土水土分算 m(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 摩阻力(kPa) (MN/m^4)1 5.00 17.50 10.00 10.00 30.00 合算 2.002 11.00 18.93 30.00 20.00 50.00 合算 9.003 4.00 18.50 0.00 30.00 50.00 分算 15.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m) 1 2 35.00 2.00 10.00 0.00地下室层数: 0层号层高(m)荷载分项系数: 1.25弯矩折减系数: 0.85混凝土保护层厚(mm): 35桩配筋方式: 均匀纵向钢筋级别: 2桩螺旋箍筋级别: 1 间距(mm): 150冠梁宽(m) 冠梁高(m) 水平侧向刚度(MN/m) 侧面纵筋上下纵筋箍筋 0.80 0.50 0.00 Ⅱ- 216 Ⅱ- 216 Ⅰ- 8@200计----------算----------结----------果计算方法土压力模式坑内侧弯矩位置坑外侧弯矩位置剪力位置 (kN.m) (m) (kN.m) (m) (kN) (m) 经典法规程土压力 28.44 8.79 480.99 6.63 208.73 5.25m 法矩形模式 0.00 1.00 563.99 7.02 231.52 9.18位移(mm) 桩顶: -47.93 坑底: -18.36 最大: -47.93 位置(m): 1.00配筋实用内力: 0.00 598.85 289.14配筋选筋: 面积计算值(mm^2) 选筋计算选筋实配面积实配值(mm^2) 纵筋: 4128 1620 12 22 4562箍筋: -121 10@150 8@150 50 抗倾覆安全系数: 1.953整体稳定计算方法: 瑞典条分法整体稳定安全系数: 2.396滑移面圆心座标(m): x= 0.723 y= 1.561 半径(m): R=12.332。
