(完整版)三相异步电动机电磁计算

三相异步电机的功率计算公式三相异步电机是现代工业中广泛应用的一种电机类型，要想了解它的性能和工作情况，掌握其功率计算公式那可是相当重要的。

咱们先来说说三相异步电机功率的基本概念哈。

功率这东西，简单来讲，就是表示电机干活儿能力的一个指标。

就好像一个大力士能举起多重的东西一样，电机的功率越大，它能带动的负载就越大，干活儿就越厉害。

三相异步电机的功率计算公式主要有两个，一个是视在功率，一个是有功功率。

视在功率 S 等于根号 3 乘以线电压 U 乘以线电流 I 。

有功功率 P 呢，则等于根号 3 乘以线电压 U 乘以线电流 I 再乘以功率因数cosφ 。

给您举个例子吧。

之前我在一家工厂实习的时候，就碰到过跟三相异步电机功率相关的事儿。

那时候厂里有一台大型的生产设备出了故障，怎么都运转不起来。

维修师傅们来了之后，经过一番检查，发现是电机的功率出了问题。

当时大家就赶紧根据电机上的铭牌参数，用功率计算公式来进行计算和分析。

我就在旁边看着，那紧张的气氛，就好像是医生在抢救一位重症病人似的。

师傅们拿着本子和笔，嘴里不停地念叨着公式，眼睛紧紧盯着那些数据。

经过一番计算和调试，最终找到了问题所在，成功让设备重新运转起来。

那时候我就深深感受到，这小小的功率计算公式，作用可真是巨大啊！再来说说功率因数cosφ 这个家伙。

它反映了电机的电能利用效率。

如果功率因数低，那就意味着电机在工作的时候有很多电能被浪费掉了，就像我们平时做事情，如果方法不对，费了很大力气却没什么效果。

所以，提高功率因数对于节能和提高电机的运行效率非常重要。

在实际应用中，我们要根据具体的情况来选择合适的功率计算公式。

比如说，如果只知道电压和电流，那就先算视在功率；如果还知道功率因数，那就可以算出有功功率。

而且，这些公式在电机的选型、运行监控和节能改造等方面都有着至关重要的作用。

总之，三相异步电机的功率计算公式虽然看起来有点复杂，但只要我们理解了其中的原理，结合实际情况进行运用，就能很好地掌握电机的工作性能，让它为我们更好地服务。

三相电机额定电压U=380V，f=50HZ,机座号Y132，输出P2=8KW， p=4极1.型号：Y132M2.输出功率：P N=8KW3.相数：m1=34.接法：5.相电压：Uφ=380V6.功电流：I w=P2×103m1UΦ=8×1033×380=7.018A7.极对数：p=28.定子槽数：Z1=369.转子槽数：Z2=3210.定子每极每相槽数：Qp1=Z12pm1=362×2×3=311.定子外径：D1=21cm定子内径：D i1=13.6cm气隙长度：δ=0.4mm转子外径：D2=13.52cm 13.6-0.04*2=13.52cm转子内径：D i2=4.8cm定子槽型：半闭口圆底槽定子槽尺寸：b o1=0.35cm b1=0.67cm h o1=0.08cm R1=0.44cm h12=1.45cm转子槽形：梯形槽转子槽尺寸：b o2=0.1cm b r1=0.55cm b r2=0.3cm h o2=0.05cm h r12=2.3cm12.极距：τ=πD i12p =3.1415×13.64=10.681cm13.定子齿距：t1=πD i1Z1=3.1415×13.636=1.187cm14.转子齿距：t2=πD2Z2=3.1415×13.5232=1.327cm15.气隙长度：δ=0.04cm16.转子斜槽距：b sk=t1=1.187cm17.铁芯长度：l=16cm18.铁芯有效长度：无径向通风道：l ef=l+2δ=16.08cm19.净铁芯长：无径向通风道：l Fe=K Fe l=0.95*16=15.2cmK Fe=0.95（不涂漆）20.绕组型式：单层交叉式21.并联支路数：a1=122.节距：1-9,2-10,11-1823.每槽导线数：由后面计算的数据根据公式计算为：每极磁通φ1=0.00784wb波幅系数：K A=1.46绕组系数：K dp1=0.96每相串联有效导线数：Nφ1K dp1=K z′U1×10−2K Aφ1×50f1=1.21×380×10−2 1.46×0.00784×5050=401.70 K’z取1.21每相串联导线数：Nφ1=Nφ1K dp1K dp1=401.700.96=418每槽导线数：N1‘=41812=34.83取整数：N1=3524.线规：导线并饶根数与截面积之积（式中的值由其后的公式算得）：N1’A1′=I1a1J1=9.16271×5.19=1.7655mm2由此可通过查表知线规为：2-1.06（N-φ）25.每根导线截面积：A cl=0.00882cm226.槽有效面积：A e=A s-A i=1.1444cm2A s=2R+b s12×(h s′−h)+πR22A i=C i(2h s12+πR)C i-绝缘厚度 h-槽楔厚度 C i=0.08mm27.槽满率：k s=N s1N cl d2A e ×100%=2×35×0.0131.1444=79.5%d-绝缘导线外径 d=1.14mm28. 每相串联导线数：N φ1=Z 1N s1ma 1=35×363=42029. 绕组分布系数：K d1=sin (α2q 1)q 1sin (α2)=0.96q 1=Z 12pm=364×3=3α=2pπZ 1=2×2×180°36=20°30. 绕组短距系数：K p1=sin (β×90°)=1 β=y mq 131. 绕组系数：K dp1=K d1K p1=0.96二．磁路计算32. 每极磁通：∅1=K E U ∅2.22fN ∅1K dp1=0.00784Wb =380×0.9232.22×50×420×0.96K E =0.923 K E 范围0.85-0.95 33. 定子齿截面积:A t1=b t1l Fe Z 12p =76.05cm 2 34. 转子齿截面积：A t2=b t2l Fe Z 22p=75.95cm 2b t1,b t2-定，转子齿宽35. 定子轭部截面积：A j1=h j ′l Fe =1.877×15.2=28.53cm 2 h j ′=D 1−D i12−h s +13R =3.7−(0.08+1.45+0.44)+0.443=1.87736. 转子轭部截面积：A j2=h j2′l Fe =30.65cm 2 h j2′=D 2−D i22−h R −23d k =2.016因无通风孔d k =037. 空气隙面积：A δ=τl ef =10.681×16.08=171.8cm 2 38. 波幅系数：K A =1.46 K S =1.276K A 由饱和系数K S 查得，开始计算时先假定K S39. 定子齿磁密：B t1=K A∅1A t1×104=1.46×0.0078476.05×104=1.505T40. 转子齿磁密：B t2=K A∅1A t2×104=1.46×0.0078475.95×104=1.507T41. 定子轭磁密：B j1=12×∅1A j1×104=12×0.0078428.53×104=1.37T 42. 转子轭磁密：B j2=12×∅1A j2×104=12×0.0078430.65×104=1.28T43. 气隙磁密：B δ=K A∅1A δ×104=1.46×0.00784171.8×104=0.666T44. 定子齿磁场强度：H T1=20.58A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 45. 转子齿磁场强度：H t2=20.79A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 46. 定子轭磁场强度：H j1=11.44A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 47. 转子轭磁场强度：H j2=8.43A/cm （查表硅钢片磁化曲线） 48. 定子齿磁路计算长度：h T1′=h s1+h s2+R3=1.597cm49. 转子齿磁路计算长度：h T2′=h R1+h R2=2.3cm 50. 定子轭磁路计算长度：l j1′=π(D i1−h j1′)4p=7.51cm 51.转子轭部磁路计算长度：l j2′=π(D i2+h j2′)4p=2.67cm52. 气隙磁路计算长度：δe =δK c1K c2=0.4×1.308×1.031÷10=0.05393cmK c1=t1t1−r1δK c2=t2t2−r2δt-齿距 b0-槽口宽53.定子齿磁位降：F t1=H t1×h t1′=32.86A54.转子齿磁位降：F t2=H t2×h t2′=47.81A55.定子轭部磁位降：F j1=C1H j1l j1′=43.31AC1=0.504 定子轭部磁路校正系数56.转子轭部磁位降：F j2=C2H j2l j2′=9.23AC2=0.41 转子轭部磁路校正系数57.气隙磁位降：Fδ=0.8Bδδe×104=0.8×0.666×0.05393×104=287.34A58.饱和系数：K s=F t1+F t2+FδFδ=32.86+47.81+287.34287.34=1.28与38项比对59.总磁位降：F=F t1+F t2+F j1+F j2+Fδ=32.86+47.81+43.31+9.23+287.34=420.55A60.励磁电流：I m=4.44pFmN∅1K dp1=4.44×2×420.553×420×0.96=3.087A61.励磁电流标幺值：I m∗=I mI w =3.0877.018=0.439962.励磁电抗标幺值：X m∗=1I m∗=10.4399=2.2732三．参数计算63.线圈平均半匝长度：l c1=l e+2(d+l E′)=31.22cmd=1.5cm(直线部分伸出长) l E′=kτck对2,4极取0.58 τc-平均节距τc=10.54cm64. 线圈端部平均长度：l E =2(l E ′+d )=15.22cm 65. 线圈端部轴向投影长度：f d =l E ′sin α=3.77cm 66. 阻抗折算系数：K z =m 1(N ∅1K dp1)2m 2(N ∅2K dp2)2=15241式中：对笼型转子m 2=Z 2，N ∅2=1，K dp2=1 67. 定子相电阻：R 1=ρ1N ∅1lc1a 1N c1A c1=1.61Ω ρ1-导线电阻率标幺值：R 1∗=R 1I w U ∅=0.029768. 转子导条电阻：R B =K zK B ρB l B A B=1.1407Ω式中：K B =1.04(对铸铝转子) ρB -导条电阻率 l B =16cm(转子导条长度) A B =0.965cm 2(每根导条截面积) 标幺值：R B ∗=R B ×I 2U ∅=1.1407×7.018380=0.021169. 转子端环电阻：R R =K zρR Z z D R2πp 2A R =0.3467ΩρR-端环电阻系数 D R-端环平均直径（10.7cm） A R-端环截面积（2.6cm2）标幺值：R R∗=R R I wU∅=0.3467×7.018380=0.00670.转子电阻标幺值：R2∗=R B∗+R R∗=0.0211+0.006=0.027171.漏抗系数：C x=0.4π2fl ef(N∅12pq1)(I wU∅)×10−5=0.4×3.14152×50×16.08×(42022×3)(7.018380)×10−8=0.0172372.定子槽漏磁导：λs1=K U1λU1+K c1λc1=1.2431K U1=1 K c1=1 λU1=0.4097 λc1=0.833473.定子槽漏抗：X s1∗=(lσ1l ef )λc1C x=(1616.08)×0.8334×0.01723=0.01429lσ1=l1(对无径向通风道)74.定子谐波漏磁导：λd1=0.0129对60°相带整数槽绕组，且23≤β≤1λd1=π218×[(5q12+1)−(14cq1+23c2−14c3q1)3q12]−K dp12式中:c-短距槽数，c=8q1(1-p)75.定子谐波漏抗：x d1∗=m1q1τπ2δef K sλd1C x=1.8243×0.01723=0.0314376.定子端部漏磁导：λE1=0.67(l E-0.64τc)=5.677877.定子端部漏抗：X E1∗=(q1l ef )λE1C x=(316.08)×5.6778×0.01723=0.0182578. 定子漏抗标幺值：X 1∗=X s1∗+X d1∗+X E1∗=0.01429+0.03142+0.01825=0.0639779. 转子槽漏磁导：λs2=λU2+λc2=2.1754 λU2=h R0b 02=0.5(槽上部漏磁导)λL2=1.6754(槽下部漏磁导)80. 转子槽漏抗：X s2∗=(lσ2l ef)K dp12(Z1Z 2)λs2C x =0.03862=2.2413×0.01723 l σ2=l 281. 转子谐波漏磁导：对笼型转子：λd2=∑1(k Z 2p ±1)2=0.013K=1，2,3 82.转子谐波漏抗：X d2∗=m 1q 1τK dp12π2δef K sλd2C x =1.6757×0.01723=0.0288783. 转子端部漏磁导：λE2=0.757(l B−l 21.13+D R 2p)=2.025(对笼型转子)84. 转子端部漏抗：X E2∗=q 1l efK dp12λE2C x =0.3478×0.01723=0.00599 85.转子斜槽漏抗：X sk∗=0.5(b sk t 2)2X d2∗=0.5×(1.1871.327)2×0.02887=0.0115586. 转子漏抗标幺值：X 2∗=X s2∗+X d2∗+X E2∗+X sk ∗=0.08503 87. 运行总漏抗：X ∗=X 1∗+X 2∗=0.06397+0.08503=0.149四．运行性能计算88.满载电流有功分量：I p∗=1η=10.88=1.136设η=0.88 η−效率89.满载电抗电流：I x∗=σ1X∗I p∗2[1+(σ1X∗I p∗)2]=1.0281×0.149×1.1362×[1+(1.0281×0.149×1.136)2]=0.2037式中：σ1=1+I m∗X1∗=1+0.4399×0.06397=1.0281 90.满载电流无功分量：I Q∗=I m∗+I x∗=0.4399+0.2037=0.643691.满载电动势比值：K E=1−(I p∗R1∗+I Q∗X1∗)=1−(1.136×0.0297+0.6436×0.06397)=0.925与32项进行比对92.定子电流：I1∗=√I p∗2+I Q∗2=√1.1362+0.64362=1.3056I1=I1∗I w=1.3056×7.018=9.1627A93.转子导条电流：I2∗=√I p∗2+I x∗2=√1.1362+0.20372=1.154I2=I2∗I w K1=1.154×7.018×37.8=306.13AK1-电流折算系数K1=m1N∅1K dp1Z2=3×420×0.9632=37.894.转子端环电流：I R=Z22πp I2=322×3.1415×2×306.13=779.58A95.定子电密：J1=I1a1N c1A c1×102=9.16271×1.76423=5.19A/mm296.线负荷：A1=m1Z∅1I1πD i1=3×420×9.16273.1415×13.6=270.22Acm97.热负荷：AJ1=A1J1=1402.4498.转子导条电密：J B=I2A B×102=306.130.965×102=3.17A/mm299.转子端环电密：J R=I RA R×102=779.582.6×100=2.998A/mm2100.空载电动势比值：K E0=1−I m∗X1∗=1−0.4399×0.06397=0.9719101.空载定子齿磁密：B t10=K E0K E B t1=0.97190.925×1.505=1.5813T102.空载定子轭磁密：B j10=K E0K E B j1=0.97190.925×1.37=1.4395T103.定子齿单位铁损耗：p t1由B t10查表得44.02×10−3W/cm3 104.定子轭单位铁损耗：p j1由B j10查表的36.7×10−3W/cm3 105.定子齿体积：V t1=2pA t1h t1′=485.68cm3106.定子轭体积：V j1=4pA j1l j1′=1713.73cm3107.铁损耗：P Fe=k1pt1V t1+k2pj1V j1对半闭口槽：k1=2.5,k2=2P Fe=(2.5×44.02×485.68+2×36.7×1713.73)×10−3= 179.24W标幺值：P Fe∗=P FeP N×103=0.0224108.基本铁耗：P Fe1∗=pt1V t1+pj1V j1 P N×103=44.02×10−3×485.68+36.7×10−3×1713.738000=0.01053109.定子电阻损耗：P cu1∗=I1∗2R1∗=1.30562×0.0297=0.0506P cu1=P cu1∗P N ×103=0.0506×8000=404.8W110. 转子电阻损耗：P cu2∗=I 2∗2R 2∗=1.1542×0.0271=0.0361 P cu2=P cu2∗P N ×103=288.8W 111. 风摩损耗：P fv *参考试验值确定为0.01 P fv =P fv ∗P N ×103=0.01×8000=80W 112. 杂散损耗：P s *对铸铝转子可取0.02P s =P s ∗P N ×103=0.02×8000=160W113. 总损耗：∑P ∗=P cu1∗+P cu2∗+P Fe ∗+P fv ∗+P s ∗=0.0506+0.0361+0.0224+0.01+0.02=0.1391 114. 输入功率：P 1∗=1+∑P ∗=1.1391 115. 满载效率：η=1−∑P ∗P 1∗=1−0.13911.1391=0.878η−η′η=0.878−0.880.878=−0.0023>−0.005与88项假定值比对116. 功率因数：cos φ=1I 1∗η=11.3056×0.878=0.872117. 满载转差率：S N =P cu2∗P em∗=0.03611.07797=0.0335P em *-气隙电磁功率P em ∗=P 1∗−P cu1∗−P Fe1∗=1.07797118. 额定转速：n N =60f (1−S N )p=60×50×(1−0.0335)2=1449.75r/min119. 最大转矩倍数： T max ∗=N2×(R 1+√R 1+X ∗2)=2×(0.0297+√0.02972+0.1492)=2.66五．起动性能计算I st =(2.5~3.5)T max ∗×I w =61.8A120. 起动时槽磁动势： F st =0.707I stN ∅1a 1×(K V1+K dp1K d1Z1Z2)√K E0=3071.09A121. 虚拟磁密：B L =F st ×10−41.6δβc=5.0241TβL =0.64+2.5√δt 1+t 2=0.955122. 起动漏磁饱和系数：K as =0.418123. 定子槽口宽增大：∆b 01=(t 1−b 01)(1−k as )=0.4874 124. 转子槽口宽增大：∆b 02=(t 2−b 02)(1−k as )=0.7141 125. 定子槽上部漏磁导减少：∆λU1=h r0−0.58h r1b 01(∆b 01∆b 01+1.5b 01)=0.1836126. 转子槽上部漏磁导减少：∆λU2=h R0b 02(∆b 02∆b 02+b 02)=0.4397127. 起动定子槽漏磁导：λs1st =K U1(λU1−∆λU1)+K c1λc1=1.0596 128. 起动定子槽漏抗标幺值：X s1st ∗=λs1st λs1X s1∗=1.05961.2431×0.01429=0.01218129. 起动定子谐波漏抗标幺值：X d1st ∗=k as X d1∗=0.01218 130. 定子起动漏抗标幺值：X 1st ∗=X s1st ∗+X d1st ∗+X E1∗=0.01218+0.01313+0.01825=0.04356131. 挤流转子导条相对高度：ε=2πh B √b Bb s fρB ×109=1.551h B -转子导条高度（cm ） b Rb S-转子导条宽与槽宽之比，对铸铝转子为1ρB -转子导条电阻率 h B =2.35cm 132. 导条电阻等效高度：h ρR =h B φ(ε)k a=2.351.45×1=1.621133. 槽漏抗等效高度：h ρx =h B ψ(ε)k a =2.35×0.78×1=1.833 134. 挤流电阻增大系数：K R =(1+a )φ2(ε)1+a [2φ(ε)−1]=1.308a =b 1b 2135. 挤流漏抗减少系数：K x =b 2(1+a )2ψ(ε)b px(1+a ′)2(K r1′K r1)=0.888a ′=b 1b pxb px =b 1+(b 2⋯⋯b 1)ψ(ε)136. 起动转子槽下部漏磁导：λL2st =K x λL2=K X ×2h 1b 0+b 1+λL =1.4875 λL =4β(1+α)2k τ1137. 起动转子槽漏磁导：λs2(st )=(λU2−∆λU2)+λL2st =1.5478 138. 起动转子槽漏抗标幺值：X s2st ∗=λs2st λs2×X s2∗=0.0275139. 起动转子谐波漏抗标幺值：X d2st ∗=k as X d2∗=0.01207 140. 起动转子斜槽漏抗标幺值：X skst ∗=k as X sk ∗=0.0048 141. 转子起动漏抗标幺值：X 2st ∗=X s2st ∗+X d2st ∗+X E2∗+X skst ∗=0.05036 142. 起动总漏抗标幺值：X st ∗=X 1st ∗+X 2st ∗=0.04356+0.05036=0.09392143. R Bst ∗=[k R(l ef−N V2b 02l B)+l B −(l f −N V2b 02)l B]×R B ∗=0.0276144. 转子起动电阻标幺值：R 2st ∗=R Bst ∗+R R ∗=0.0276+0.006=0.0336 145. 起动总电阻标幺值：R st ∗=R 1∗+R 2st ∗=0.0297+0.0336=0.0633 146. 起动总阻抗：Z st ∗=√R st ∗2+X st ∗2=0.1133147. 起动电流：I st =I KwZ st∗=7.0180.1133=61.94A61.94−61.861.94=0.0023<0.005148. 起动电流倍数：I st ∗=61.949.1627=6.76 149. 起动转矩倍数：T st ∗=R 2(st )∗Z st ∗2(1−S N )=0.03360.11332×(1−0.0335)=2.53。

三相电机额定电压U=380V，f=50HZ,机座号Y132，输出P2=8KW，p=4极螈1.2.芄型号：Y132M3.4.蒂输出功率：P N=8KW5.6.袂相数：m1=37.8.薇接法：9.10.莃相电压：Uφ=380V11.12.功电流：13.14.极对数：p=215.16.定子槽数：Z1=3617.18.转子槽数：Z2=3219.20.定子每极每相槽数：21.22.肂定子外径：D1=21cmD i1=13.6cm荿定子内径：=0.4mm蒃气隙长度：δ转子外径：D2=13.52cm 13.6-0.04*2=13.52cm转子内径：D i2=4.8cm定子槽型：半闭口圆底槽定子槽尺寸：b o1=0.35cm b1=0.67cm h o1=0.08cm R1=0.44cm h12=1.45cm转子槽形：梯形槽转子槽尺寸：b o2=0.1cm b r1=0.55cm b r2=0.3cmh o2=0.05cm h r12=2.3cm23.极距：24.定子齿距：25.转子齿距：26.气隙长度：27.转子斜槽距：b sk=t1=1.187cm28.铁芯长度：l=16cm29.铁芯有效长度：无径向通风道：l ef=l+2δ=16.08cm30.净铁芯长：无径向通风道：l Fe=K Fe l=0.95*16=15.2cmK Fe=0.95（不涂漆）31.绕组型式：单层交叉式32.并联支路数：a1=133.节距：1-9,2-10,11-1834.每槽导线数：由后面计算的数据根据公式计算为：每极磁通φ1=0.00784wb波幅系数：K A=1.46绕组系数：K dp1=0.96每相串联有效导线数：K’z取1.21每相串联导线数：每槽导线数：取整数：N1=3535.线规：导线并饶根数与截面积之积（式中的值由其后的公式算得）：由此可通过查表知线规为：2-1.06（N-φ）36.每根导线截面积：A cl=0.00882cm237.槽有效面积：A e=A s-A i=1.1444cm2C i-绝缘厚度 h-槽楔厚度 C i=0.08mm38.槽满率：d-绝缘导线外径 d=1.14mm39.每相串联导线数：40.绕组分布系数：30.绕组短距系数：31.绕组系数：二．磁路计算32.每极磁通：K E=0.923 K E范围0.85-0.9533.定子齿截面积:34.转子齿截面积：b t1,b t2-定，转子齿宽35.定子轭部截面积：36.转子轭部截面积：因无通风孔d k=037.空气隙面积：38.波幅系数：K A=1.46 K S=1.276K A由饱和系数K S查得，开始计算时先假定K S39.定子齿磁密：40.转子齿磁密：41.定子轭磁密：42.转子轭磁密：43.气隙磁密：44.定子齿磁场强度：H T1=20.58A/cm（查表硅钢片磁化曲线）45.转子齿磁场强度：H t2=20.79A/cm（查表硅钢片磁化曲线）46.定子轭磁场强度：H j1=11.44A/cm（查表硅钢片磁化曲线）47.转子轭磁场强度：H j2=8.43A/cm（查表硅钢片磁化曲线）48.定子齿磁路计算长度：49.转子齿磁路计算长度：50.定子轭磁路计算长度：51.转子轭部磁路计算长度：52.气隙磁路计算长度：t-齿距 b0-槽口宽53.定子齿磁位降：54.转子齿磁位降：55.定子轭部磁位降：C1=0.504 定子轭部磁路校正系数56.转子轭部磁位降：C2=0.41 转子轭部磁路校正系数57.气隙磁位降：58.饱和系数：与38项比对59.总磁位降：60.励磁电流：61.励磁电流标幺值：62.励磁电抗标幺值：三．参数计算63.线圈平均半匝长度：d=1.5cm(直线部分伸出长)k对2,4极取0.58 -平均节距64.线圈端部平均长度：65.线圈端部轴向投影长度：66.阻抗折算系数：式中：对笼型转子m2=Z2，，K dp2=167.定子相电阻：-导线电阻率标幺值：68.转子导条电阻：式中：K B=1.04(对铸铝转子) -导条电阻率 l B=16cm(转子导条长度)A B=0.965cm2(每根导条截面积)标幺值：69.转子端环电阻：-端环电阻系数 D R-端环平均直径（10.7cm）A R-端环截面积（2.6cm2）标幺值：70.转子电阻标幺值：71.漏抗系数：72.定子槽漏磁导：K U1=1 K c1=1 λU1=0.4097 λc1=0.8334 73.定子槽漏抗：(对无径向通风道)74.定子谐波漏磁导：λd1=0.0129对相带整数槽绕组，且式中:c-短距槽数，c=8q1(1-p)75.定子谐波漏抗：76.定子端部漏磁导：λE1=0.67(l E-0.64)=5.677877.定子端部漏抗：78.定子漏抗标幺值：79.转子槽漏磁导：(槽上部漏磁导)L2=1.6754(槽下部漏磁导)80.转子槽漏抗：81.转子谐波漏磁导：对笼型转子：K=1，2,382.转子谐波漏抗：83.转子端部漏磁导：(对笼型转子)84.转子端部漏抗：85.转子斜槽漏抗：86.转子漏抗标幺值：87.运行总漏抗：四．运行性能计算88.满载电流有功分量：设=0.88 效率89.满载电抗电流：式中：90.满载电流无功分量：91.满载电动势比值：与32项进行比对92.定子电流：93.转子导条电流：K1-电流折算系数94.转子端环电流：95.定子电密：96.线负荷：97.热负荷：AJ1=A1J1=1402.4498.转子导条电密：99.转子端环电密：100.空载电动势比值：101.空载定子齿磁密：102.空载定子轭磁密：103.定子齿单位铁损耗：p t1由B t10查表得104.定子轭单位铁损耗：p j1由B j10查表的105.定子齿体积：106.定子轭体积：107.铁损耗：对半闭口槽：k1=2.5,k2=2标幺值：108.基本铁耗：109.定子电阻损耗：110.转子电阻损耗：111.风摩损耗：P fv*参考试验值确定为0.01112.杂散损耗：P s*对铸铝转子可取0.02113.总损耗：114.输入功率：115.满载效率：与88项假定值比对116.功率因数：117.满载转差率：P em*-气隙电磁功率118.额定转速：r/min119.最大转矩倍数：五．起动性能计算120.起动时槽磁动势：121.虚拟磁密：122.起动漏磁饱和系数：K as=0.418123.定子槽口宽增大：124.转子槽口宽增大：125.定子槽上部漏磁导减少：126.转子槽上部漏磁导减少：127.起动定子槽漏磁导：128.起动定子槽漏抗标幺值：129.起动定子谐波漏抗标幺值：130.定子起动漏抗标幺值：131.挤流转子导条相对高度：h B-转子导条高度（cm）-转子导条宽与槽宽之比，对铸铝转子为1-转子导条电阻率 h B=2.35cm132.导条电阻等效高度：133.槽漏抗等效高度：134.挤流电阻增大系数：135.挤流漏抗减少系数：136.起动转子槽下部漏磁导：137.起动转子槽漏磁导：138.起动转子槽漏抗标幺值：139.起动转子谐波漏抗标幺值：140.起动转子斜槽漏抗标幺值：141.转子起动漏抗标幺值：142.起动总漏抗标幺值：143.144.转子起动电阻标幺值：145.起动总电阻标幺值：146.起动总阻抗：147.起动电流：148.起动电流倍数：149.起动转矩倍数：。

定子散嵌绕组笼型转子三相异步电动机电磁计算程序（RSCR软件）使用说明ＡＡ数据：１、 f：电源频率２、 u1：相电压３、 Kfe：铁心迭压系数４、 HP：不同磁化和损耗硅钢片选择参数，具体数据可根据需要调换。

现存储：５、 HW：槽楔厚度６、 Si：定子槽绝缘厚度７、 Wi：导线直径1毫米及以上二边绝缘漆膜厚度８、 L01：定子绕组电阻率９、 L02：转子导条电阻率１０、* L02u：转子双笼时为上笼导条电阻率，单笼为0 １１、dk：转子轴向通风孔直径１２、nk：径向通风道数１３、* Kt：齿铁耗系数１４、* Ky：轭铁耗系数ＢＢ数据：１、 KW：输出功率（千瓦）２、 P：极数３、 Eff：功率标准值４、 Pf：功率因数标准值５、 Ist：起动电流标准值６、 Tst：起动转矩标准值７、 Tm：最大转矩标准值８、 Q1：定子槽数９、 Q2：转子槽数１０、D1：定子外径１１、Di1：定子内径１２、Di2：转子内径１３、g：气隙长度１４、Y1：定子绕组跨距以槽数计１５、Sk：转子斜槽度,转子斜槽宽度与定子齿距之比。

１６、bo1：定子槽口宽１７、hs0：定子槽口高１８、Zs1：定子槽肩斜角度数１９、Bco2：转子槽口宽，闭口槽为负1２０、hr0：转子槽口高２１、Zs2：转子槽肩斜角度数２２、Ps：杂散损耗标么值２３、Pfw：机械损耗标么值２４、Czn：定子绕组层数２５、Srr：转子端环面积（双笼双端环为上部端环面积）２６、* Sr1：双笼双端环为下部端环面积２７、* Jc：转子导条与槽的间隙，铸铝为0２８、* le：转子导条伸出铁心两边长２９、*le1：双笼双端环时为下笼导条伸出铁心两边长，单笼为0３０、* hr1：双笼双端环时为下端环高度ＣＣ数据：１、 bs1：见图一２、 bs2：bs2>0为圆底槽，bs2<0为平底槽，bs2=2Rs见图一３、 hs12：见图一４、 br1：见图二５、 br2：见图二６、 br3：见图二７、 br4：见图二８、 hr12：见图二９、 hr3：见图二１０、Zc：转子槽形号，见图二１１、l：铁心长度初值（包括风道长）１２、ls：铁心长度步长，>0时不作自动调整参数计算１３、lt：铁心长度终值１４、a：定子绕组并联路数１５、Z：定子绕组每槽导体数初值１６、Zs：导体数步长１７、Zt：导体数终值１８、Sf0：定子绕组槽满率，给定线规时为0,由微机选线规时为控制的槽满率１９、jj：定子绕组导线并绕根数２０、djj：定子绕组导线直径２１、mm：定子绕组导线并绕根数２２、dmm：定子绕组导线直径２３、ab：打印控制变量，ab<0打印全部数据，ab≥打印主要数据。

三相异步电机电磁转矩计算公式三相异步电机电磁转矩计算公式1. 电磁转矩的定义电磁转矩是指三相异步电机在旋转时所产生的力矩，用于驱动机械设备的转动。

2. 电磁转矩的计算公式电磁转矩的计算公式可以分为两种情况：启动情况和正常运行情况。

启动情况下的电磁转矩计算公式启动情况下的电磁转矩计算公式如下：T = (3 * Ks * Is^2) / (ωe^2 * Rr)其中，T为电磁转矩，Ks为转矩系数，Is为电机的起动电流，ωe为电网频率，Rr为转子电阻。

正常运行情况下的电磁转矩计算公式正常运行情况下的电磁转矩计算公式如下：T = Kt * Is * Ir / (ωe * p)其中，T为电磁转矩，Kt为转矩系数，Is为电机的定子电流，Ir 为电机的转子电流，ωe为电网频率，p为极对数。

3. 举例说明以一台三相异步电机为例，其定子电流为10A，转子电流为8A，电网频率为50Hz，极对数为2。

启动情况下的电磁转矩计算假设转矩系数Ks为，转子电阻Rr为欧姆，代入启动情况下的电磁转矩计算公式得到：T = (3 * * 10^2) / (50^2 * ) = ·m正常运行情况下的电磁转矩计算假设转矩系数Kt为，代入正常运行情况下的电磁转矩计算公式得到：T = * 10 * 8 / (50 * 2) = ·m根据以上计算，可以看出在启动情况下，电机的电磁转矩为·m；在正常运行情况下，电机的电磁转矩为·m。

结论电磁转矩的计算与电机的起动电流、定子电流、转子电流、电网频率、转矩系数、极对数、转子电阻等因素密切相关。

根据不同的情况使用对应的计算公式可以准确地计算电机的电磁转矩。

4. 三相异步电机的转矩系数转矩系数是用于计算电磁转矩的一个重要参数，它与电机的机械设计和性能有关。

常见的转矩系数有几种，如起动转矩系数、最大转矩系数、额定转矩系数等。

起动转矩系数起动转矩系数是指电机在启动时产生的转矩与额定转矩之比。

三相异步电动机电磁计算三相异步电动机是一种常用的电动机类型，它的工作原理是通过交流电源的三相电流产生旋转磁场，从而驱动转子转动。

在三相异步电动机的设计和应用过程中，电磁计算是一个关键的步骤。

本文将从定子和转子两个部分分别介绍三相异步电动机的电磁计算。

1.定子的电磁计算：定子是三相异步电动机的固定部分，它通常由绕组和磁路组成。

定子的电磁计算主要涉及绕组的电磁特性和磁路的磁密分布。

(1)绕组的电磁特性：绕组的电磁特性包括电阻、电感和互感。

电阻是绕组的直流电阻，可以通过实验测量得到。

电感是绕组对交流电的阻抗，可以根据绕组的几何形状和材料特性计算得到。

互感是不同绕组之间的电磁耦合效应，通常需要进行有限元仿真来计算。

(2)磁路的磁密分布：磁路是指定子的铁心部分，用于引导磁场线以增加磁路上的磁感应强度。

磁密是磁场的密度，可以通过磁路的几何形状和材料特性计算得到。

在计算过程中，通常需要考虑定子的饱和效应和磁路的磁阻。

2.转子的电磁计算：转子是三相异步电动机的旋转部分，它通过与定子的旋转磁场相互作用来产生电磁力和转矩。

转子的电磁计算主要涉及电动机的运行特性和电磁锁定问题。

(1)运行特性：转子的运行特性包括转速、转矩和功率等参数。

可以通过定子和转子的电磁特性来计算转子的运行特性。

转速可以通过电枢起动和负载特性曲线来确定。

转矩可以通过磁场方程和电机参数来计算。

功率可以通过转矩和转速来计算。

(2)电磁锁定问题：电磁锁定是指转子在特定的电磁条件下不能转动的现象。

这是因为当转子的旋转磁场和定子的磁场之间存在一定的相对滑差时，会产生电磁力矩。

当电机的电磁力矩等于或大于负载的力矩时，转子会停止转动。

电磁锁定问题可以通过改变电机的设计和控制参数来解决。

综上所述，三相异步电动机的电磁计算是一个复杂的过程，需要考虑定子和转子的电磁特性、磁路和电磁锁定等因素。

这些计算可以通过实验测量、数值仿真和数学方法来得到。

电磁计算的结果可以用于电动机的设计、性能评估和控制策略的制定。

三相异步电动机额定电流计算公式
1.计算公式：
额定电流（A）=额定功率（kW）/（3x额定电压（V）x功率因数）
2.解析：
额定电流是指电动机在额定条件下所需的电流，它是电动机的设计参
数之一、额定电流与电压、功率因数以及额定功率相关。

首先，额定功率是电动机能够持续输出的功率，通常以千瓦（kW）为
单位。

额定功率由电动机的制造商根据设计要求确定。

其次，额定电压是电动机在额定条件下所工作的电压。

通常，在不同
的国家或地区，电网的额定电压可能有所不同。

例如，在中国，电网的额
定电压通常为380V。

最后，功率因数是表示电动机输入功率与输出功率之间的比例关系。

它通常以小数形式表示，在0到1之间。

功率因数越接近1，表示电动机
的效率越高。

综上所述，通过以上计算公式，我们可以根据电动机的额定功率、额
定电压和功率因数来计算其额定电流。

需要注意的是，在实际工程中，还需要考虑电流的过载和起动冲击等
因素，以确保电动机的正常运行和安全性。

因此，除了额定电流计算公式外，还需要根据具体的应用场景进行调整和补充。

此外，三相异步电动机的额定电流还取决于电动机的类型和工作方式，例如全压起动、降压起动或变频起动等。

因此，在实际使用中，还需要根
据具体的电动机参数和工作方式来确定额定电流。

综上所述，三相异步电动机的额定电流计算公式可以根据额定功率、额定电压和功率因数来计算。

但是在实际工程中，还需要考虑其他因素，如电流过载和起动冲击等。

因此，需要根据具体的应用场景和电动机参数来确定额定电流。

三相异步电动机转速及力矩计算首先，我们来介绍理论计算方法。

三相异步电动机的转速与电枢电压、电机磁极数和输入频率有关。

根据电动机的工作原理和电机物理参数，可以通过下列公式计算转速：Ns=(120*f)/p其中，Ns是同步速度（单位为转/分钟），f是输入频率（单位为赫兹），p是电机磁极数。

这个公式是根据电磁学基本原理得出的。

同步速度是电磁铁磁场旋转的速度，它是电磁铁的旋转磁场的速度。

当电动机的转速等于同步速度时，称为同步转速。

然而，实际电动机的转速通常低于同步速度，这是由于转子上存在滑动损失。

滑动是指转子相对于旋转磁场的相对速度。

因此，实际电动机的转速Ns与同步速度N同步的关系可以用下列公式表示：Ns=N同步*(1-s)其中，s是滑动，可以用下列公式计算：s=(N同步-N)/N同步其中，N是实际转速。

实际测量方法是通过使用测速装置来测量电机的转速。

测速装置可以是非接触式的，例如光电传感器或霍尔传感器，也可以是接触式的，例如零速继电器。

测量电动机的力矩是一种复杂的过程。

力矩是指电机的输出力矩，它与输入电压、输入电流和功率因数有关。

三相异步电动机的力矩可以通过下列公式计算：T = (3 * V * I * cosθ * s) / (2 * π * f)其中，T是输出力矩，V是线电压，I是线电流，θ是功率因数，s 是滑动，f是输入频率。

这个公式是通过对三相电动机的工作原理进行分析得出的。

它表明，输出力矩与电压、电流、功率因数和滑动成正比。

公式中的常数3/2π表示了磁通与电压和电流之间的关系。

需要注意的是，以上公式假设电动机是线路平衡的和对称的，且无功功率接近于零。

在实际应用中，要考虑到电动机的额定电压、额定电流和功率因数等参数，以确保电机的正常运行。

综上所述，三相异步电动机的转速和力矩是通过理论计算和实际测量来确定的。

理论计算方法根据电磁学原理，根据电机的输入频率、磁极数和电压等参数计算转速和力矩。

实际测量方法通过使用测速装置和功率测量装置来测量电机的转速和力矩。

异步电机电磁功率的计算公式异步电机的电磁功率可以通过以下公式计算：
P = √3 V I cos(θ)。

其中，。

P 代表电磁功率（单位为瓦特，W）。

√3 代表3的平方根，即1.732。

V 代表电机的线电压（单位为伏特，V）。

I 代表电机的线电流（单位为安培，A）。

cos(θ) 代表功率因数，θ 为电机的功率角，通常在0到1之间。

这个公式可以用来计算异步电机的电磁功率，其中电机的线电压和线电流是很容易测量到的参数，而功率因数可以根据电机的特
性或者测量得到的相位角来计算。

这个公式可以帮助工程师和研究人员评估电机的性能和功率输出。

同时，电磁功率的计算对于电机的运行和效率评估也具有重要意义。