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本文纯为个人的一点经验总结，如有不妥之处还望各位批评指正，共同探讨，共同进步，利人利己。
限于水平，个人认为对一般民用工程而言，框架是比较难的一种结构形式。
现对个人的理解分成两大部分：上部和基础。
以下就以多层为例谈谈自己的理解：一、上部构件1、柱对于框架结构而言，柱子布置的合理与否直接决定了结构的合理与否。
具体如何布置，结合具体工程。
现只说明需要注意的几点（1）对于短柱、框支柱、一级和二级框架的角柱，柱子要全高加密，对于三级和四级框架的角柱可以不全高加密；（2）对于轴压比超过限值的，如果相差不大（＜0.1），可以采用12@100的复合井字箍筋或规范规定的其它方法来满足规范要求，而不用去增大柱截面；(3)对于矩形柱截面，不宜小于400mm，但如果有需要，验算也满足，可以做到300mm。
2、梁梁是水平构件，是水平方向的主要受力构件。
框架梁的截面高度按跨度的1/10~1/18确定，净跨与截面高度之比不宜小于4，高宽比不宜大于4。
对于框架梁，截面高度一般不小于400mm，宽度宜≥250mm（一般不小于柱截面的一半）。
具体布置结合具体工程，需要注意的有以下几点：（1）注意偏心，如果偏心过大，梁需要水平加掖，加掖做法规范有，这里不在赘述；（2）对于一、二、三级框架梁，纵向钢筋直接不应大于柱在该方向截面尺寸的1/20，比如，如果这个地方的柱子是400x400,那么梁的钢筋直径就不能大于20mm；（3）梁截面高度习惯按1/12取值，规范规定了1/10~1/18，是可以适当放大的，比如：5m的跨度，高度可以按400mm取值，只要计算挠度、裂缝满足就可以。
（4）梁上起柱，该梁应定义为转换梁，设计时按转换梁的要求设计；（5）井字梁一般为正方形板块，如果不是，长短边之比应小于1.5，井字梁的梁截面高度可取短跨的1/18，梁间距3米左右；井字梁四周的框架梁，按跨度可按1/12取值，设置抗扭钢筋，箍筋可根据需要适当加大，挠度、裂缝严格控制。
文章编号:1672-4011(2008)06-0117-02浅谈住宅建筑中带转换层的框支剪力墙结构设计蒋超(湖南第一工业设计研究院,湖南长沙 410000) 摘 要:由于带转换层的高层建筑框支-剪力墙结构上、下刚度突变,构件不连续,传力复杂,在地震作用下框支层将产生很大的内力和塑性变形,抗震性能差,易造成震害;转换层应力复杂,材料耗用量大,自重大,施工复杂,造价高,但框支-剪力墙结构可满足建筑物上、下不同功能的组合。
纵向结构构件较薄弱,扭转效应较大,文章介绍了该结构的设计系数调整过程及构造措施,使整体结构的各主要抗震指标达到规范要求。
关键词:剪力墙;板式转换层;扭转效应;设计理念 中图分类号:T U973+116 文献标识码:B对于一些框支剪力墙结构型式的高层建筑,在结构设计时除应满足高层建筑结构的各项要求外,还需满足规范对此类结构所有其他规定。
同时,还要加强构造处理方面的各种措施。
在进行结构的整体设计计算时,转换层上下结构的侧向刚度比应符合规范要求,并应严格控制结构在地震作用下的位移值和扭转效应,使结构布局合理。
下面介绍的是个框支剪力墙结构的设计实例。
1 工程概况本工程是一栋全装修的单身公寓(图1、2、3),高96m ,主体长4912m ,最大宽度1611m,地下一层,地上24层,总建筑面积23000m 。
地下为停车库,层高414m ,地上一层～二层为裙楼,层高为415m 和319m,三层～七层标准层层高218m ,八层～顶层层高416m 。
八层以上在装修时要做夹层处理,在结构计算时将因此增加的荷载考虑进去。
图 地下室柱、墙定位图2 地基与基础根据地质报告,场区内地势较平坦,地基土主要有粘性土、粉土及砂土组成,据其土质特性划分土层概况如表1。
基础采用桩筏基础,筏板厚度1800mm,桩的混凝土强度等级为C30。
设计桩径(I )800,桩长58m ,持力层为9层粉细砂,桩进入持力层,经计算,单桩极限承载力可达55N 。
住宅建筑带转换层的框支剪力墙结构设计摘要：随着经济的快速发展，住宅建筑的结构形式也变得越来越复杂。
框支剪力墙结构作为一种新的结构体系在城市建设中越来越多，它是将剪力墙结构体系与框支转换层结构体系相结合的一种结构布置形式。
本文主要对住宅建筑中带转换层的框支剪力墙结构设计进行分析探讨。
关键词：住宅建筑；带转换层；框支剪力墙；结构设计1住宅建筑带转换层的剪力墙结构设计及计算优化1.1剪力墙结构设计方面的优化（1）在剪力墙结构中，剪力墙应沿主轴或其它方向双向布置，形成空间结构。
抗震设计的剪力墙结构应避免剪力墙单向布置，使两个应力方向的抗侧刚度相互接近，从而具有更好的空间性能。
为了充分利用剪力墙的承载力，减轻结构的重量，增加剪力墙结构的可用空间，不应将剪力墙布置得太密，使结构具有适当的侧移刚度。
（2）剪力墙部分应该是简单和常规，剪力墙的垂直刚度应该统一，剪力墙的门窗开口应该上下对齐，排成一排，形成一个明确的墙肢和连系梁，应力分布规则，和当前常用的计算图更加一致，设计结果安全可靠。
建议避免采用墙肢刚度差异较大的开孔设置。
当剪力墙的孔布置出现错孔或错孔的叠加时，墙内钢筋应形成框架形式。
（3）长剪力墙应划分成几个长度相对均匀的墙段，墙段之间应采用弱连接梁。
各独立墙体截面总高度与截面高度之比不应小于 2，以避免剪力墙的脆性剪切破坏。
在抗震设计中，应避免在孔与墙之间或两个孔之间出现截面高度与厚度之比小于 4 的小肢墙。
当小肢墙体截面高度小于墙体厚度的4倍时，应按框架柱进行设计，箍筋应按框架柱加密区要求进行完全加密。
（4）剪力墙的特点是面内刚度和承载力大，而面外刚度和承载力相对较小。
因此，应控制剪力墙平面外的弯矩，以保证剪力墙平面外的稳定。
1.2剪力墙结构计算方面的优化（1）楼层最小剪力系数的调整原则在满足短肢剪力墙底部的第一振型地震倾覆力矩的底部结构总地震倾覆力矩的不超过 40% 的前提下，尽可能减少剪力墙布置，与大空间剪力墙布局为目标，使结构具有适当的横向刚度，减少地板剪切系数接近规范限制（不少于）。
第十七届全国高层建筑结构学术会议论文２００２年厦门安宝大厦框支剪力墙厚板转换结构设计黄秋来游海东李达明朱泰儒（厦门中建东北设计院．厦门３６１０１２）提要本文通过安宝大厦工程结构设计，对厚板转换层结构设计与施工中的一些问题进行了总结，井提出了建议。
关键词厚板转换层，叠台板，大体积混凝土。
１工程背景安宝大厦位于厦门市吕岭路与江头西路交叉口之西南侧，于１９９５年３月完成施工图设计。
该大厦地下２层，地上ｌ～４层（含裙房）为商场，５～３２层为高层住宅，总高度９８．７０ｍ，采用梁式转换的框支剪力墙结构体系，基础为人工挖孔灌注桩，于１９９６年桩基及二层地下室施工完成后停建。
２０００年７月建设单位为适应住宅市场形势的需要，提出将原斜向布置的住宅平面改为正向布置的要求，因此．框支层以上剪力墙与下部原设计的框支柱错位，墙体大部分不在柱网上。
如仍采用梁式转换或箱式转换，转换构件太多且很难布置，部分剪力墙需经几次传递方能传至柱网的主要转换构件之上，形成转换粱连接转换梁的多次传递，使传力途径过于复杂。
经过仔细分析后，确定厚板做为转换构件的框支剪力墙结构体系，并于２００１年４月按新的结构体系完成施工图设计，２００１年１２月主体施工封顶。
２结构布置由于厚板转换层重量较粱式转换层大很多，为不改变基础荷载，将原来３２层改为３ｌ层，屋面高度为９７．０ｍ。
１至３层为大空间剪力墙结构，４至３１层为纯剪力墙结构，第３层顶板为厚板转换层。
主楼标准层平面呈扁“十”字对称布置，质量与刚度平面分布基本均匀对称，属于规则平面（图１）。
住宅采用大开问剪力墙，尽量减薄墙厚，墙与墙之间采用弱连梁连接，以避免转换层上部剐度过大，并容易协调转换层上下层刚度。
裙楼三层，除落地核心筒外，另在中部设置两道横向长剪力墙。
为提高转换层下部结构的抗扭能力，在主楼范围内的四角设置“Ｌ”形剪力墙，在横向外围两根框支柱之间设置二道剪力墙（图２）。
黄被来．男．１９７０．１ｚ出生，学士．高级工程师一６Ｄ３～３结构整体设计与分析３．１主要设计参数本工程场区地震基本烈度为７度，ＩＩ类场地土，基本风压为０．７５ｋＮ／ｍ２。
框支结构的设计心得
摘要：文章结合某工程整个计算过程的实例演示，指出在每个环节中的几个具体的参数设置及设置的原因，以及对最终结果的判断，从而完成复杂高层结构的设计，对相同结构形式的工程起到借鉴的作用。
关键词：框支结构,刚度比
1. 工程概况
本工程位于洛川县，拟建场地范围内地基土由填土、黄土、古土壤组成，场地属于自重湿陷性黄土场地，地基湿陷等级为三级，建筑物总层数为29层，地下一层地下室，地上两层商场，三层以上为住宅，抗震设防烈度为6度，框支层框架抗震等级为二级，底部加强区为二级，一般部位为三级，单元平面如下图：
2. 计算过程
2.1模型输入：
在框支结构的模型输入时，要尽量做到梁与柱、墙与梁、墙与柱的轴线居中，尤其保证框支柱于框支梁的轴线居中，尽量保证上部墙体落在框支梁上。
框支结构一般都有裙房，因此主体部分在裙房范围内都轴线居中，对建筑外观并不影响，对结构也非常有利。
2.2参数设定：
2.2.1 结构体系在08版PKPM中为复杂高层建筑结构，而在10版PKPM中则有明确的框支结构体系。
2.2.2模拟施工模拟施工1为一次加载，而模拟施工3为逐层加载，。
房屋建筑中带转换层的框支剪力墙结构设计分析1、引言2、框支剪力墙概述框支剪力墙是由墙体和横向刚性框架组成的结构体系，通过墙体承载竖向重力和施加竖向抗力来保证结构的稳定性和安全性。
在带转换层的结构中，墙体和横向刚性框架的转换层承载了水平荷载，并通过框架形成的水平屈曲和墙体的剪切变形来消化地震力。
3、设计分析3.1结构选择在设计带转换层的框支剪力墙结构时，应根据建筑物的高度、用途和地区的地震烈度等因素进行结构选择。
一般情况下，高层建筑采用剪力墙-框架体系结构，即在竖向采用剪力墙承担荷载，在水平采用剪力墙和框架相结合的形式。
3.2转换层设计转换层是连接上下两个结构体系的重要部分，需要保证转换层具有足够的刚度和强度。
对于大型建筑，转换层应采用剪力墙-框架结构，其中剪力墙用于承载竖向荷载和水平抗力，框架用于水平刚度的提供和承载水平荷载。
3.3墙体设计框支剪力墙的墙体设计应满足强度、刚度和稳定性的要求。
墙体应具有足够的抗剪承载力和剪切刚度，通过适当的墙体厚度和剪力墙的间隔来满足设计要求。
同时，墙体还要考虑弯矩和轴向力的作用，采用适当的构造措施来提高抗弯和抗轴能力。
3.4框架设计框支剪力墙的框架设计应满足刚度和韧度的要求。
框架应具有足够的刚度来承担水平荷载，并通过适当的布置和尺寸来满足整体结构的稳定性。
同时，框架的连接节点也需要进行合理的设计，采用适当的连接方式和强度来保证框架的整体性能。
4、结构分析和优化通过对框支剪力墙结构进行分析和优化，可以得到合理的结构方案。
在结构分析中，应考虑横向荷载、地震作用等因素，并进行抗震性能计算和受力分析。
在优化设计中，可以通过调整墙体和框架的布置、增加剪切墙和框架的数量等方式来改善结构的性能。
5、结论在房屋建筑中带转换层的框支剪力墙结构设计中，需要考虑结构选择、转换层设计、墙体设计和框架设计等方面的要求。
通过合理的结构分析和优化设计，可以得到安全、稳定和经济的结构方案。
同时，在实施设计过程中，还需要对结构进行动力计算和监测，以确保结构的抗震性能和使用安全。
西宁某高层框支剪力墙结构设计总结【摘要】：本文总结了西宁某高层框支剪力墙结构商住楼在工程设计过程中所采取的对上部剪力墙、转换层和框支层优化调整的措施。
【关键词】：框支剪力墙结构优化调整措施中图分类号：s611文献标识码：a 文章编号：本工程为框支剪力墙结构，标准层面积为625m2，平面布置基本呈矩形较为规则，地下一层（6m），地上28层（88m），三层顶板为转换层，7度抗震，地上框支框架及底部加强部位的墙抗震等级为特一级抗震，其余为二级抗震。
在本工程设计过程中采取了改善结构抗震性能，减轻结构自重，调整内力解决连梁超筋等一系列措施并取得了较好的效果。
以下为本工程设计过程中所采取的具体措施。
1 转换层上部剪力墙结构的设计1.1 减轻上部结构自重在安全可靠的前提下，建筑结构的自重最好能减到最小，一方面，高层结构中，楼层很多，水平构件总数大量增加，而竖向构件也是特别长，这样，结构自重就非常大了，因此产生的地震作用尤其明显；另一方面，从开发商的投资角度来考虑，降低耗材也是理所当然。
楼板核心筒内为电梯井和消防楼梯，属于大开洞，为了传递内筒与外墙的侧向刚度，对筒周边的楼板作了适当加强，取120mm厚。
其它楼板覆盖大部分结构面积，减小楼板厚度可以减小每平方米结构面积的混凝土重量。
把楼板厚度控制在计算跨度的要求之内，并满防火和预埋管线要求的较小值，即100mm，以取得最低的混凝土用量。
在pkpm计算分析中，考虑到构件的装修荷载及结构类型，混凝土重度采用28kn/m2。
本建筑为商住楼，上面全部为民宅，其装修荷载主要为30mm厚的双层抹面，即只有1.2kn/m2。
为此，楼板没有采用“自动计算自重”，而是手动输入面载，如100mm 厚的板为3.8kn/m2，更精确地体现了楼板的重力。
剪力墙按开间扩大剪力墙的间距，将部分开间的墙体用轻质隔墙取代，能有效地减小结构自重。
为了不增加板的跨度（使楼板厚度100mm 得以实现），在隔墙处设置梁。
一个框支转换结构设计的总结之一[转]2009-05-2313:13新市场项目结构设计结果的总结一，工程概况：新市场改造项目由xx市xx房地产开发公司在xx市平原路西段路北建造。
一类商住楼，地上二层裙房为商业，地下一层主要布置设备用房和商业。
6栋塔楼在标高为±0.000处连为一块，地上十七层，地下一层。
总面积九万平方米，其中6栋塔楼五万多平方米。
建筑高度52.25m。
目前4#、5#、6#已经施工三层，1#、2#、3#基坑正在开挖。
二，方案阶段结构设计的原则：(1).化繁为简(2).对采用的措施找到权威依据方案阶段按以上两原则：根据甲方意图，通过在标高为±0.000以上部位设缝，将一个很不规则的平面简化。
问题1：地下室连为一体，是否属于《高规》多塔结构。
很多书本均有解释，比较权威的是采用黄小坤《高规》若干问题解说。
明确了不为多塔结构。
问题2：标高为0.000处作为嵌固端确定。
根据《抗规》和《高规》均要求采用剪切刚度计算，但是甲方不同意塔下剪力墙过多。
参考《高层建筑箱形与筏形基础技术规程》5.1.3.2条，满足1.5倍即可。
其次《上海规程》6.1.19条规定也是1.5倍。
参考《高规》宣贯培训材料，对于刚度计算可按抗规等效刚度方法满足2.0。
为了满足甲方意图，本工程采用以下方案：高层塔楼按剪切1.5倍计算，同时按《抗规》等效刚度方法复核满足2.0倍。
最后整个地下室一起建模满足剪切2.0倍。
同时注意，地下室剪力墙的间距满足规范要求（<40m）和相应的构造要求。
到此解决以上问题。
HiStruct注：本人认为某些规范规定采用1.5倍刚度比是针对地下室的侧移刚度(V/d)而言，此时可考虑地下室的侧向约束。
实际上若不考虑地下室外土的侧向约束，针对大裙房地下室中的单个塔楼而言，要求地下室一层与上部的剪切刚度比满足1.5也是可以接受的。
一般建议还是根据规范的要求采用剪切刚度比确定结构嵌固部位更合适。
三，施工图阶段设计遇到问题：(1).地下室面积比较大（16258㎡）(2).属于复杂高层结构设计（转换梁）(3).采用部分型钢设计(4).结构体系：塔楼采用了框支剪力墙结构，框支层位于第二层。
二层裙房采用框架结构，基础梁板式筏基。
1. 基础工程建设计问题：a.超长结构 b.筏板基础偏心超长问题通过采用添加KL- HEA型膨胀防水剂和设置后浇带。
来解决温度应力对结构构件产生超过国家标准规定的裂缝。
筏板基础偏心问题通过在裙房基础和塔楼基础之间设置抗水板将其分开。
后浇带分为两种：后浇带A：用于减轻砼收缩不利影响，结构构件中的受力钢筋可不断开，应在两个月后浇注。
后浇带B:用于消除基础沉降差，结构构件中的受力钢筋宜断开，应在主体结构完成和沉降基本稳定后方可浇筑。
由于面积较大，此时每隔一个后浇带的距离，设置膨胀加强带，宽度为2米。
沉降后浇带和沉降膨胀加强带在和主楼相邻位置设置。
HiStruct注：沉降后浇带在满足设计要求的情况下可解决主裙楼的沉降差问题，设置抗水板并在底部加软垫层减小主裙楼刚度差异的互相影响，并减小抗水板内力，是一个好办法，但是还是应适当加大此处配筋率为宜。
2. 还有两个问题比较重大：基础埋深和主体塔楼结构地基承载力的深度修正。
对于基础埋深，强调了从有可靠侧限位置算起。
本工程在标高为±0.000处连为一体。
因此，要保证楼板连续，尽量不开洞，一定要保证在主楼位置不开洞，以形成传递水平力的条件。
由于建筑使用功能的要求，常在板中开洞以形成中空。
此时，需要结构师和建筑师紧密配合，满足规范对结构布置的要求。
对于基础的地基承载力的深度修正，宜将基础底面以上范围内的荷载，按基础两侧超载考虑：当超载宽度大于基础宽度两倍时，可将超载折算成土层厚度作为基础埋深，基础两侧超载不等时，取小值。
3. 主体结构设计模型对于转换结构的设计，采用PKPM程序中SATWE时要注意刚度比计算方法的选择。
a.剪切刚度(1).判断地下室嵌固点(2).一层转换结构的刚度比 (3).上海地区钢砼结构b.剪弯刚度多层转换结构的刚度比c.地震剪力与层间位移的比本工程由于计算分析需要以上三种刚度比计算方法均用到，加上基础整体分析，共分6个模型。
模型1：内力配筋，设计图纸模型无刚性楼板假定，地震剪力与地震层间位移的比模型2：位移、周期比计算刚性楼板假定，地震剪力与地震层间位移的比模型3：1.5倍地下室嵌固的判定（主楼）刚性楼板假定，剪切刚度模型4：2.0倍地下室嵌固的判定（整体）刚性楼板假定，剪切刚度模型5：转换结构刚度比的判定刚性楼板假定，剪弯刚度模型6：基础计算模施工加载2，生成传给基础的刚度4. 框支剪力墙结构计算模型有三个问题需要注意。
a.墙元细分最大控制长度应取得尽量小，建议为1。
这是为了转换梁与上部剪力墙协调变形更合理。
b.转换梁应该考虑轴向变形的影响，所以要考虑弹性楼板，转换梁才能计算轴力。
c.框支转换属于竖向不连续，应强制为薄弱层，此时刚度比值无关。
对于转换高层属于复杂高层建筑结构，一般情况下容易形成超限结构，即特别不规则结构。
(1).扭转不规则：楼层的最大弹性水平位移（或层间位移）大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值1.2倍。
(2).侧向刚度不规则：该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%或小于其上相邻三个楼梯侧向刚度平均值80%。
(3).竖向抗侧力构建不连续(4).凹凸不规则(5).楼板局部不连续(6).楼层承载力突变本工程一开始超出前三项，形成了特别不规则结构，为了避免通过调整相邻上下层刚度和扭转不规则，使其只有一项竖向不连续，对有条件的情况下，建议尽量调整。
5. 型钢结构的设计其设计采用STS工具箱节点连接计算与绘图工具设计。
对柱脚采用外包式柱脚。
6. 对于其他问题概述a.对于剪力墙结构设计，根据《高规》对于约束边缘构件非阴影部分箍筋及拉筋的规定，可以采用全部拉筋。
根据中国建筑就设计研究院结构专业设计研究院主编的国家标准图集（04SG330）给出了两种配置方式，本工程按它第1条设计。
b.框支柱承受的地震剪力调整，在0.2Q中输入一个负值，PKPM会自动调整满足规范要求。
框支托梁的应力分析按FEQ计算。
目前FEQ无法计算框支主梁承托剪力墙并承托转换次梁及其上剪力墙，可以用有限元程序进行补充计算。
c.复杂高层要求采用两个不同力学模型的三维空间分析软件进行计算，并采用弹性时程分析补充计算，本工程采用了SATWE和PMSAP进行了大指标对比，基本吻合，主要问题是PMSAP中剪力墙连梁超筋。
弹性时程分析，每条时程曲线计算所得的结构底部剪力不应小于阵型分解反应谱法的65%。
多条时程分析的底部剪力平均值不应小于振型分解反应谱法求得的底部剪力的80%，均满足要求。
HiStruct注：框支剪力墙结构应特别注意转换层楼板的平面内应力设计，平面内抗剪承载力设计，以减小楼板的开裂程度即刚度折减程度，进而保证楼板具有足够的能力传递上下层竖向构件之间的剪力。
分析某高层住宅局部框支结构设计若干要点摘要：本文是结合工程实际对高层住宅局部框支结构设计中框—剪结构中转换层、框支柱和剪力墙的计算与分析等进行了阐述。
关键词：局部框支转换层设计与分析前言通过转换构件将上部构件的内力传递到基础和地基，也常有一部分住宅建筑由于车位、底部景观架空通透、上部房间布局等因素,造成了少量抗震墙无法落地。
它们有一个共同的特点,就是转换层上的不落地抗震墙占该层总抗震墙的比例很小,一般仅在10%左右。
由于转换层上下侧移刚度基本相同,这使得它们的一些特性更加接近抗震墙结构,我们把这种介于抗震规范所讲的抗震墙结构和部分框支抗震墙结构之间的结构形式称为局部框支抗震墙结构。
这里所讲的局部框支抗震墙结构除了不落地抗震墙很少以外,还具有以下特点:框支柱的数量一般为6~8个,最多不超过10个。
文章结合实际工程,具体的探讨此类建筑结构的抗震设计。
1 工程概况本工程主体结构层高60.30m,地下室一层,层高分别为4.2m，地上1~3 层为商业,层高分别为4.8，4.8，5.4m;4层~18 层为住宅,层高3.0m，抗震设防烈度为7度。
2 结构设计中的计算和分析2.1 转换体系的选取与计算框支转换层楼板在地震中受力变形较大,其在整体电算中的模型选择很关键。
由于工程转换梁上部层数多,地震时楼板将传递相当大的地震力,其在平面内的变形是不可忽略的。
因此采用弹性板或弹性膜的计算模型较为适宜。
由于弹性板的平面外刚度在整体计算中已被计入,相当于考虑了板对梁的卸荷作用,会使梁的设计偏于不安全。
在进行整体结构分析时,将转换层楼板用弹性膜单元模拟。
2.2 嵌固端与转换层楼板板厚的确定工程以±0.000板作为嵌固端,既保证上部结构的地震剪力通过地下室顶板传递到全部地下室结构,同时能够保证上部结构在地震作用下的变形是以地下室为参照原点。
《抗规》第6.1.14条规定:当地下室顶板作为上部嵌固端部位时,地下室结构的侧向刚度与上部结构的侧向刚度之比不宜小于2。
故地下室顶板厚度取200mm,同时,为了有效地将水平地震力传递给剪力墙,在应力集中的楼层,将楼板厚度加大,转换层楼板取180mm,与其相邻的层也适当加厚至150mm。
考虑抗震需要, 根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002（以下简称《高规》)要求使转换层配筋率,每层每方向达到0.25%,以进一步提高转换层楼板和框支大梁共同作用的能力。
考虑到梁宽大于上部剪力墙的两倍,宽度较宽,对边转换梁,板面钢筋不是简单地要求伸入梁内满足锚固要求即可,而是要求必须贯穿梁顶截面,以确保梁内扭矩在板上的有效传递。
2.3 框支柱与剪力墙底部加强部位墙厚的设计框支柱基本布置于上部剪力墙对齐的下方或就近区域,这样不仅能使竖向荷载的传力途径直接、明确,减少转换板的内力,同时,上下抗侧力结构对齐,对于抵抗水平地震荷载作用,改善转换板的复杂受力情况也是大有益处的(详见图1)。
框支柱作为框支剪力墙结构体系中重要的构件,它的安全度直接决定了整栋建筑的抗震潜力,因而框支柱的延性和承载力成为设计的关键。
框支柱应在计算的基础上,通过概念设计和抗震措施(构造措施)进行设计。
调整框支柱总剪力，使每根柱所受剪力不小于基底剪力的3%,框支柱的抗震等级比《高规》4.8条要求提高一级，定为一级,为了增加其延性,轴压比不超过0.6,其最小配筋率不小于1.2%。
底部加强区剪力墙抗震等级为一级，轴压比控制在0.5以内。
抗震设计时,剪力墙的底部加强部位包括底部塑性铰范围及其上部的一定范围,其目的是在此范围内采取增加构造边缘构件箍筋和墙体横向钢筋等必要的抗震加强措施,避免脆性的剪切破坏,改善整个结构的抗震性能。
《高规》)第7.1.9 条规定:底部带转换层的高层建筑结构,其剪力墙底部加强部位的高度可取框支层加上框支层以上两层的高度及墙肢总高度的1/ 8 二者的较大值。
