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图1 钢筋（钢材）本构关系曲线图2 混凝土本构关系曲线图3 一维纤维束单元452021.09 |567图5 SAUSAGE 计算模型6 多波频谱特性Chl_Talwan-03_NO_2525Darfield_NewZealand_NO_6897,TG(0.49)人工波1各地震波平均反应谱壳单元节点分布钢筋层壳单元中面截面积分点472021.09 |技术探讨2.6.2结构基底剪力由大震弹塑性及大震弹性基底剪力响应时程曲线可以发现各条波弹塑性分析剪力与弹性时程结果趋势大致相符，而幅值略低于弹性，说明大震下耗能构件达到塑性屈服后结构刚度降低，地震响应减小。
时程分析所得到的底部剪力最大值如表2所示。
罕遇地震弹性与弹塑性分析基底剪力对比给出了结构罕遇地震弹塑性分析与弹性分析基底剪力的比较。
从表中可以看出，由于结构在罕遇地震作用下混凝土发生损伤，出现了塑性变形，结构的侧向刚度随之减弱，使得基底剪力较弹性分析的基底剪力小。
整体结构基底剪力弹塑性的结果约是弹性结果的76%~85%。
2.6.3结构构件的抗震性能选取起控制作用的天然波Tottori_Japan_NO_6274提取计算结果，得到核心筒剪力墙混凝土框架柱混凝土的损伤，见图7、图8。
由上图可以看出整栋楼的绝大部分墙体轻微损坏，底部加强部位的部分楼层，核心筒剪力墙出现轻微~轻度损伤，且主要发生在核心筒外墙端部和转角处；底部加强部位以上楼层，仅在核心筒收墙处出现少量的重度损坏；剪力墙连梁耗能充分，大部分连梁损伤程度为中度～重度损伤。
绝大部分框架柱无损坏；仅有角柱截止处及顶部混凝土柱截止处的少量柱钢筋进入塑性，具有较大安全储备。
结语根据对本工程在罕遇地震作用下的非线性时程分析计算结果，可得出以下结论：（1）在地震波作用下，结构层间位移满足规范规定，结构整体可以满足“大震不倒”的设防要求。
（2）弹塑性分析得到的基底剪力与弹性分析得到的基底剪力的比值在0.76～0.85范围内，说明震后结构刚度未发生剧烈下降，结构抗震性能较好。
建筑结构在罕遇地震下弹塑性变形验算的讨论
随着社会的发展，建筑结构在罕遇地震下弹塑性变形验算已经成为一个重要的研究课题。
弹塑性变形验算是指在罕遇地震作用下，建筑结构的变形量超过其弹性变形量，而进入塑性变形阶段的验算。
首先，在弹塑性变形验算中，需要考虑建筑结构的结构特性，包括结构的类型、材料的性质、结构的组成等。
其次，需要考虑地震作用下的力学特性，包括地震波的频率、振幅、持续时间等。
最后，需要考虑建筑结构的变形特性，包括建筑结构的弹性变形量、塑性变形量、变形率等。
此外，弹塑性变形验算还需要考虑建筑结构的抗震性能，包括抗震性能的指标、抗震性能的等级、抗震性能的改善措施等。
此外，还需要考虑建筑结构的抗震设计，包括抗震设计的原则、抗震设计的方法、抗震设计的技术要求等。
总之，弹塑性变形验算是一项复杂的工作，需要考虑建筑结构的结构特性、地震作用下的力学特性、建筑结构的变形特性、建筑结构的抗震性能以及建筑结构的抗震设计等多方面的因素。
只有全面考虑这些因素，才能确保建筑结构在罕遇地震下能够安全可靠地变形。
