重力式挡土墙计算实例

  • 格式:pdf
  • 大小:97.71 KB
  • 文档页数:4

重⼒式挡⼟墙计算实例

重⼒式挡⼟墙计算实例

⼀、 计算资料

某⼆级公路,路基宽8.5m ,拟设计⼀段路堤挡⼟墙,进⾏稳定性验算。1.墙⾝构造:拟采⽤混凝⼟重⼒式路堤墙,见下图。填⼟⾼a=2m ,填⼟边坡1:1.5('?=4133β),墙⾝分段长度10m 。

2.车辆荷载:⼆级荷载

3.填料:砂⼟,容重3/18m KN =γ,计算内摩擦⾓?=35?,填料与墙背的摩擦⾓2?

δ=。

4.地基情况:中密砾⽯⼟,地基承载⼒抗⼒a KP f 500=,基底摩擦系数5.0=µ。

5.墙⾝材料:10#砌浆⽚⽯,砌体容重3/22m KN a =γ,容许压应⼒[a σ]a KP 1250=,容许剪应⼒[τ]a KP 175=

⼆、挡⼟墙尺⼨设计

初拟墙⾼H=6m ,墙背俯斜,倾⾓'?=2618α(1:0.33),墙顶宽b 1=0.94m ,墙底宽B=2.92m 。

三、计算与验算1.车辆荷载换算

当m 2≤H 时,a KP q 0.20=;当m H 10≥时,a KP q 10=

由直线内插法得:H=6m 时,()a KP q 1510102021026=+---= 换算均布⼟层厚度:m r q h 83.018

150=== 2.主动⼟压⼒计算(假设破裂⾯交于荷载中部)

(1)破裂⾓θ 由'?==?='?=30172352618?

δ?α,,

得: '?='?+'?+?=++=56703017261835δα?ω149.028

.77318.2381.1183.022*********.024665.0383.025.1222222000-=-=?+++'??++-+?+??=+++++-++=)

)(()()())(()()(tg h a H a H tg h a H H d b h ab A α 55.0443.3893.2149.0893.2893.2428.1893.2149.056705670355670=+-=-++-=-'?'?+?+'?-=+++-=))(()

)(()

)((tg tg ctg tg A tg tg ctg tg tg ωω?ωθ'?=?=492881.28θ

验核破裂⾯位置:

路堤破裂⾯距路基内侧⽔平距离:m b H t g

tg a H 4.3333.0655.0)26()(=-?+?+=-++αθ 荷载外边缘距路基内侧⽔平距离: 5.5+0.5=6m

因为:0.5〈3.4〈6,所以破裂⾯交于荷载内,假设成⽴

(2)主动⼟压⼒系数K 和1K152.2261855.055.0231='

+-=+-=tg tg tg atg b h αθθ566.0261855.05.02='?+=+=tg tg tg d h αθ 282.3566.0152.26213=--=--=h h H h

395.0261855.0()

56704928sin()354928cos(()sin()cos(=?+'?+'??+'?=+++=

))tg tg tg K αθωθφθ698.1151.0547.016282.383.02)12152.21(6412)21(212

230

11=++=??+-+=+-+

=H h h H h H a K (3)求主动⼟压⼒a E 及⼟压⼒的作⽤点

KN KK a 31.217698.1395.06182

121212==H =E γ KN E a x 96.175)30172618cos(31.217)cos(='?+'??=+E =δα

KN E a y 53.127)30172618sin(31.217)sin(='?+'??=+E =δα

m

K H H h h h h H a H Z x 13.2129.02698

.163)62282.33(282.383.0)152.26(2363)23()(3221

233021=+=-??+-+=-+-+= m tg tg Z B Z x y 22.2261813.292.2='??-=-=α

因基底倾斜,⼟压⼒对墙趾的⼒臂x Z 改为:m B Zx x Z 55.12.092.213.2tan 0=?-=?-='α

3.稳定性验算

⼀般情况下,挡⼟墙的抗倾覆稳定性较容易满⾜,墙⾝断⾯尺⼨主要由抗滑稳定性和基底承载⼒来控制,故选择基底倾斜1:5('?=18110α)

(1)计算墙⾝重G 及⼒臂ωZ (取墙长1m 计)KN

tg Btg B H B b A G a a 2362285.058.1122]181192.292.221)92.294.0(3[1]2

1)(21[01=?-=?'-+?=???-+==)(γαγ 由⼒矩平衡原理:

a G B A

b B b A b A G γ??--+?+?=Z ?]3

)3(2[311211 (其中:H b A 11=,)(2112b B H A -=,1321Bh A =) 则:

22]3

92.2181192.292.221)3

94.092.294.0()94.092.2(621294.0694.0[236??'--+?-??+??=

Z ?tg G m G 05.1=Z

(2)抗滑稳定性验算x

Q Q x y Q y E G E G E ≥+++E +1001t a n )1.1(]t a n (1.1[1γαγµαγ,

(5.0,4.11==µγQ ) '+?+??+?+?=+++E +1811)53.1274.12361.1(5.0]2.096.17553.127(4.12361.1[tan )1.1()]tan (1.1[0011tg E G E G y x y Q Q αγµαγ34.331=

34.24696.1754.11=?=E X Q γanghuak

331.34 〉246.34,故满⾜抗滑稳定性的⽅程。

抗滑稳定性系数Kc=00tan )tan (αµαN E E N x x -+ Kc=9.12.0)(5

.0)tan (0=?+-?++y x x y E G E E E G α〉1.3

故满⾜抗滑稳定性的要求

(3)抗倾覆稳定性验算0)(8.01>Z E -Z E +Z x x y y G Q G γ

)55.196.17522.253.127(4.105.12368.0)(8.01?-??+??=Z E -Z E +Z x x y y G Q G γ 077.212>=

故满⾜抗倾覆稳定性的⽅程

抗倾覆稳定性系数K 0=x x yy G Z E Z E GZ +

K 0=94.155

.117522.253.12705.1236=??+?〉1.5 故满⾜抗倾覆稳定性的要求

4.基底应⼒与偏⼼距验算

1) 偏⼼荷载作⽤时,作⽤于基底的合⼒偏⼼距:N B e Z -=2

y x x y y G y N E G Z E Z E GZ +-+=N M -M =

Z ∑∑∑0 71.053

.12723655.196.17522.253.12705.1236=+?-?+?=m 75.071.02

92.220=-=Z -=N B e 因为487.06

92.26==B ,故60B e >,不满⾜要求。 由于60B e >,将墙趾加宽成宽0.8m ,⾼0.8m 的台阶后再进⾏验算。22]2

8.08.08.0)8.0392.2(2.092.292.221_)8.03

94.092.294.0()94.092.2(621)8.0294.0(694.0[)228.08.0236(++?+-+?-??++??='+G Z m Z G

77.1=' m E G Z E Z E Z G y y x X y G N 47.122

8.053.12723655.196.175)8.022.2(53.12777.1)228.0236(228.0222''=?++?-+?+??+=?++-+'=

Z 39.047.12

8.092.220=-+=Z -=N B e m,40.098.0/39.0cos /000==='αe e m 因为62.0672.36==B m ,故6

0B e <,故满⾜基底合⼒偏⼼距的要求。 2) 基底应⼒验算

)61(m a x B e A N d '

+'=σ,)61(min B e A N d '-'=σ, 其中80.398.0/72.3cos /0==='αB B ,0.1?B '=A '=3.80

当基底有倾斜时:y d E G +=N ()0cos α+E x 0sin α

KN d 17.4052.096.17598.0)53.1270.250(=?+?+=N

a a KP Kp 500][96.173)8.34.061(8.317.4050max =<=?+=

σσ a a KP <Kp 500][28.39)8

.34.061(8.317.4050min ==?-=σσ 验算通过,所拟尺⼨合理,可以使⽤。