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书上P169页习题4-1(中国电力出版社-郑体宽-第二版) 注意几个数字图中错误，除氧器对应抽汽焓为2732kJ/kg, H4低加疏水焓418.6kJ/kg, H5低加疏水焓301kJ/kg, 汽轮机排汽焓2311kJ/kg解 列出各加热器出口的焓值为h w1 =719.7kJ/kg 、h w2 =574kJ/kg 、h w3 =437.1kJ/kg 、h w4 =406.3kJ/kg 、h w5=288.5kJ/kg 、h wc =149.5kJ/kg 、列出各加热器对应抽汽的焓值为h 1 =3036kJ/kg 、h 2 =2866kJ/kg 、h 3 =2732kJ/kg 、h 4 =2656kJ/kg 、h 5=2506kJ/kg 、h c =2311kJ/kg 、列出各加热器出口疏水的焓值为h s1=739kJ/kg 、h s2 =591.6kJ/kg 、h s4 =418.6kJ/kg 、h s5 =301kJ/kg (为H4的入口焓)1)对H1τ1= h w1 -h w2=145.7kJ/kg; q1=h1-hs1=2297kJ/kg 根据各加热器的热平衡关系可列出下列方程τ1= 1αq 1 (1)α1=τ1/q1=0.063432)对H2τ2= h w2 -h w3=136.9kJ/kg; q2=h2-hs2=2274.4kJ/kg,γ2=hs1-hs2=147.4kJ/kg τ2=2αq2+ 1αγ2 (2) α2=(τ2-1αγ2)/q2=0.056083)对H3τ3= h w3 -h w4=30.8kJ/kg; q3=h3-hw4=2325.7kJ/kg,γ3=hs2-hw4=185.3kJ/kg τ3=3αq3+ (1α+α2)γ3 (3) α3=[τ3- (1α+α2)γ3]/q3=0.003724)对H487677.013213=---=ααααc以h ’w5= h w5=288.5，后H5计算后以混合后的实际焓值迭代计算精确值。
660MW凝汽式机组全厂原如此性热力系统计算〔设计计算〕一、计算任务书（一）计算题目国产660MW凝汽式机组全厂原如此性热力系统计算〔设计计算〕（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原如此性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中〔要求计算机绘图〕。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套660MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2208t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热660MW凝汽式气轮机。
全厂的原如此性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.9161Mpa压力除氧器的加热汽源。
℃、0℃℃℃。
℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力 4.4/5.38kPa。
给水泵气轮机〔以下简称小汽机〕的汽源为中压缸排汽〔第四级抽汽〕，无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.34kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
锅炉过热器的减温水〔③〕取自给水泵出口，设计喷水量为66240kg/h。
热力系统的汽水损失计有：全厂汽水损失〔○14〕33000kg/h\厂用汽〔○11〕23000kg/h(不回收)、锅炉暖风器用气量为65400kg/h,暖风器汽源〔○12〕取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓697kJ/kg。
大机组供热改造后供热量核算及经济指标计算摘要：大机组供热改造后，拓宽了经营领域，提高了机组的竞争力，随之而来的是经营利润、机组指标的计算。
本文详细讲述了供热量的计算与核算，进而通过建立中间系数供热比来计算供热经济参数，明晰供热改造为机组以致于企业带来的经济价值。
关键词：大机组供热改造；供热量；供热量核算；供热比；供热指标。
Abstract: Large unit in heating system after reformation, Widen management domain, Improve machine competition, The attendant is operating profit, set index calculation. This paper describes in detail the heating load calculation and accounting, Then by building intermediate coefficient heating ratio to calculate heating economic parameters, Clear heating transformation for the unit that enterprise brings economic value.Key word: Large unit heating transformation; Heating capacity; Heating load calculation; Heating ratio; Heating index.一、供热量的计算（一）纯蒸汽供热机组供热量的计算机组供热以汽轮机的一级或两级抽汽混合供热方式实现，因受热方采用混合式加热器等原因不再将凝结水输送回机组。
此类机组的供热经济结算多以单位间约定的累计蒸汽流量与单位蒸汽价格乘积来进行。
多参数迭代的船用二回路系统热平衡计算方法崔佳林;杨自春;张磊【摘要】According to types of equipment and operation characteristics of Marine nuclear power plant, the method of steam consumption computing of main secondary circuit equipment is given. A multi-parameter iteration heat balance com-puting model is established on the basis of considering practical features such as multi-equipment, multi-mode and strong coupling of secondary circuit. The known parameters are used to verify the established heat balance model and the comput-ing precision. The steam and water flow rate and the matching feature of peculiar equipment of nuclear power plant under three typical operating conditions are analyzed, and the efficiency of power plant under different operating conditions is achieved. Through the research result of secondary circuit, technology references are provided for the study of variable oper-ation and design optimization.%针对船用核动力装置的设备类型和运行特点,给出了二回路系统主要设备耗汽量计算方法.考虑二回路系统设备繁多、工况多变、耦合性强等实际特点,建立了基于多参数迭代法的热平衡计算模型.利用已知参数验证所建立热平衡模型和编制程序的计算精度.分析了3种典型工况下核动力装置特有设备的汽水流量及状态参数的匹配特性,得出了不同工况下的装置效率.相应研究成果可为船用核动力二回路系统的变工况运行研究和设计优化提供技术借鉴和参考.【期刊名称】《舰船科学技术》【年(卷),期】2018(040)006【总页数】6页(P79-83,109)【关键词】核动力;二回路;热平衡;多参数迭代方法【作者】崔佳林;杨自春;张磊【作者单位】海军工程大学动力工程学院舰船高温结构复合材料研究室,湖北武汉 430033;海军工程大学动力工程学院舰船高温结构复合材料研究室,湖北武汉430033;海军工程大学动力工程学院舰船高温结构复合材料研究室,湖北武汉430033【正文语种】中文【中图分类】U664.150 引言船用核动力二回路系统承担着将一回路释放的热能转换为机械能和电能的任务[1]。
目录第一章发电厂热力过程的理论基础思考题及习题...................................... 第二章凝汽式发电厂极其热经济性 .................................................................. 第三章? 发电厂热力循环主要参数对电厂经济性的影响 .......................... 第四章? 发电厂局部性热力系统及设备............................................................ 第五章发电厂原则性热力系统............................................................................ 第六章发电厂全面性热力系统............................................................................《热力发电厂》习题解答第一章发电厂热力过程的理论基础思考题及习题1．对发电厂热功转换效果做出全面正确的评价,为什么必须建立在热力学第一定律和第二定律基础之上?答：热力学第一定律是从能量转换的数量关系来评价循环的热经济性；它可对各种理想循环进行分析，而实际的各种热力循环中都存在原因不同的不可逆损失，找出这些损失的部件、大小、原因、及其数量关系，提出减少这些不可逆损失的措施，以提高实际循环热效率就应采用以热力学第二定律为基础的方法来完成。
因此对发电厂热功转换效果作出全面的评价，必须建立在热力学第一定律和第二定律的基础之上。
2．评价实际热力循环的方法有几种？它们之间有什么区别和联系？答：评价实际热力循环的方法有两种：一种是热量法（既热效率法），另一种是火用（或熵）方法。
热量法是以热力学第一定律为基础。
用能量的基本特性提出热力循环能量转换的数量关系的指标，着眼于能量数量上的平衡分析，它主要通过计算各种设备及全厂的热效率来评价实际循环的优劣。
300MW汽轮机热力计算一、热力参数选择1.类型：N300-16.67/537/537机组形式为亚临界、一次中间再热、两缸两气1.额定功率：Pel=300MW;高压缸排气压力prh=p2=3.8896MPa;中压缸排汽压力p3=p4=0.7979Mpa;凝汽器压力Pc=0.004698Mpa;汽轮机转速n=3000r/min;2.其他参数给水泵出口压力Pfp=凝结水泵出口压力Pcp=机械效率ƞni=发电机效率ƞg=加热器效率ƞh=3、相对内效率的估计根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率：高压缸，ƞriH= ;中压缸，ƞriM= ；低压缸ƞriL=4、损失的估算主汽阀和调节汽阀节流压力损失：Δp0=再热器压损ΔPrh=0.1Prh=中压缸联合气阀节流压力损失ΔP‘rh=0.02 Prh=中低压缸连通管压力损失Δps=0.02ps=低压缸排气阻力损失Δpc=0.04pc=一、汽轮机热力过程线的拟定1、在焓熵图上，根据新蒸汽压力p0= 和新蒸汽温度t= ,可确定汽轮机进气状态点0（主汽阀前），并查的该点的比焓值h0= ,比熵s= ,比体积v=2、在焓熵图上，根据初压p0= 和主汽阀和调节气阀节流压力损失Δp= 以确定调节级级前压力p‘0= p-Δp= ，然后根据p‘和h的交点可以确定调节级级前状态点1，并查的该店的温度t‘0= ，比熵s’= ，比体积v‘=3、在焓熵图上，根据高压缸排气压力prh = 和s= 可以确定高压缸理想出口状态点为2t，并查的该点比焓值hHt = ,温度tHt= ,比体积vH=4、在焓熵图上，根据高压缸排气压力prh = 和再热器压损Δprh= 可以确定热再热压力p’rh =prh-Δprh= ,然后根据p’rh和再热蒸汽温度tth= 确定中压缸进气状态点为3（中压缸联合气阀前），并查的该点的比焓值h’rh = 比熵3‘rh= ,比体积v’rh=5、在焓熵图上，根据热再热压力p’rh = 和中压缸联合气阀节流压力损失Δp’rh= ，可以确定中压缸气阀后压力p’’rh =p’rh-Δp’rh= 然后根据p’’rh与h’rh的交点可以确定中压缸气阀状态点4，并查得该点的温度t’’h = ,比熵s’’rh= 比体积v’’rh=若将中、低压缸的热力过程线分别用直线画出，则进行如下步骤：①在焓熵图上，根据中压缸排气压力ps = 和s’rh= 可以确定中压缸理想出口状态点5t,并查得该点比焓值hmt = ,温度tMt= ,比体积vMt= ,由此可以得到中压缸理想比焓降ΔHt M=h’rh-hmt= ,进而可以确定中压缸实际比焓降ΔHi M=ΔHtM-ƞriM= ,再根据h’rh、ΔHiM和ps可以确定中压缸实际出口状态5，并查得该点比焓值hs = ，温度ts= ,比体积vs= ss=②在焓熵图上，根据中压缸排汽压力Ps= 和中低压缸连通管压力损失Δps = ;可以确定低压缸进气P’s=Ps-Δps= ,然后根据P’s和中压缸排汽比焓hs 可以确定低压缸进气状态点6，并查得该点的温度t’s= ,比熵t’s= ,比体积v’s=③在焓熵图上，根据凝汽器压力pc = 和低压缸排气阻力损失Δpc=可以确定低压缸排气压力p’c =pc+Δpc=④在焓熵图上，根据凝汽器压力pc = 和ss= 可以确定低压缸理想状态出口状态点7t，并查得该点比焓值hct = ,温度tct= ，比体积vct= ，干度x ct = 。
1、汽轮发电机组型号：N300-16.8/550/550 实际功率：300MW初参数：16.18Mpa，550℃；再热汽参数：〔3.46Mpa，328℃〕/〔3.12 Mpa 550℃〕Mpa x=9%给水泵出口压力：17.6 Mpa，给水泵效率：η凝结水泵出口压力：1.18 Mpa除氧器工作压力：0.588 Mpa机组效率：ηmη不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。
锅炉效率：ηb=0.925 管道效率：η3、全厂汽水损失：DD B 〔D B为锅炉蒸发量〕轴封漏汽量：Dsg=1.01Do 〔Do为汽轮机新汽量〕轴封漏汽焓：h sg=3049kJ/kgMpa汽轮机进汽节流损失为：4%中压联合汽门压损：2%各抽汽管道压损：6%小汽机机械效率：η设计：根据数据，与水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的汽态膨胀线图如下：二、计算新汽流量与各处汽水流量1、给水泵焓升：〔假设除氧器标高为35m〕△hpu=1000〔P入-P出〕V/η=21.56〔kJ/kg〕给水泵出口焓值h=h入+△〔kJ/kg〕2、大机与小机排汽焓：h c=xh¹+〔1-x〕h¹¹〔kJ/kg〕3、根据所知参数知道，#1、2、3GJ疏水为未饱和水除氧器为饱和水，#1、2、3、4DJ疏水为饱和水轴加、凝结器为饱和水。
由以上特点与设计参数查未饱和水特性表、饱和水与饱和蒸汽表、查汽轮机总汽耗量为D¹那么 D¹=Do+Dsg=1.01 Do 即α¹锅炉蒸发量D B= D¹D BD B=1.01 Do即α锅炉给水量Dgs ： Dgs= D B=1.0202 Do 即αh 〕α1=αgs 〔h12-h11〕/〔 h1-h1s 〕=1.0202*〔1129.3-1029〕/〔3133.3-1065〕〕=αgs 〔h22-h21〕 α2=[αgs 〔h22-h21〕-α1〔h1 s –h2s 〕]/〔 h2-h2s 〕=1.0202*〔1029-824.5〕-0.04947*〔1065-853〕/〔3049.6-853〕6、#3GJ 列热平衡式：α3、h31+α2〕〔h2 s –h3s 〕=αgs 〔h32-h31〕α3=[αgs 〔h32-h31〕-〔α1+α2〕〔h2 s –h3s 〕]/〔 h3-h3s 〕〔824.5-688.8〕-〔0.04947+0.09020〕*〔853-706.8〕/〔3341.9-706.8〕7、αxj ： αxj △Hxj ηm=αgs △hpu αxj=αgs △hpu /△Hxj η/8、除氧器： 列物质平衡式：α4、αn4=αgs-〔α1+α2+α3〕-α4 〕-α4 4h 4+αn4h d42=αgs h ¹cy αα α α9、#4DJ ：α5、h5h5- h ¹bh4〕、αgs α5=αn4〔h D42- h D41〕/〔 h5- h ¹bh4〕3049.6-623.8〕¹bh3〕- h D31〕gs〕-α5〔h ¹bh4- h ¹bh3〕/〔 h6- h ¹bh3〕537.1-376.07〕-0.02909*〔623.8-542.7〕/〔2933.1-542.7〕= 0.05483列热平衡式：〔α5+α6〕*〔h ¹bh3- h ¹bh2〕+α7〔h7- h ¹bh2〕=αn4〔h D31- h D21〕α7=[αn4〔h D31- h D21〕-〔α5+α6〕*〔h ¹bh3- h ¹bh2〕]α5+α6、h ¹bh3α7=0.82815*〔376-223.9〕-〔0.02909+0.05483〕*〔542.7-387.5〕/〔2714-387.5〕12、SG αsg 、hsgαn4、h D21h¹bh列热平衡式：αn4〔h D21- h n〕=αsg〔h sg - h¹bh〕h D11=αsg〔h sg - h¹bh〕/αn4+ h n=0.01*〔3049-236.5〕/0.82815+=170.6〔kJ/kg〕13、#1DJα8、h8αn4、h D12αn4、h D11〔α5+α6+α7〕、h¹列热平衡式：αn4〔h D12- h D11〕=α8〔h8 - h¹bh1〕+〔α5+α6+α7〕〔h¹bh2- h¹bh1〕α8=[αn4〔h D12- h D11〕-〔α5+α6+α7〕〔h¹bh2- h¹bh1〕]/〔 h6- h¹bh3〕=[0.82815*〔223.9-170.6〕-〔0.02909+0.05483+0.04854〕*〔387.5-236.5〕]/〔2607.5-236.5〕14、凝结器：列物质平衡式：αn4=αsg+αxj+〔α5+α6+α7+α8〕+αnαn=αn4-αsg-αxj-〔α5+α6+α7+α8〕=0.82815-0.01-0.03173-〔0.02909+0.05483+0.04854+0.0101〕15、计算抽汽作功不足系数：y1=〔h1-hn〕/〔h0-hn〕=〔3133.3-2342.3〕/〔3435.7-2342.3〕=791/y2=〔h2-hn〕/〔h0-hn〕=〔3049.6-2342.3〕/y3=〔h3-hn〕/〔h0-hn〕=〔3341.9-2342.3〕/y4=〔h4-hn〕/〔h0-hn〕=〔3165.8-2342.3〕/y5=〔h5-hn〕/〔h0-hn〕=〔3049.6-2342.3〕/y6=〔h6-hn〕/〔h0-hn〕=〔2933.1-2342.3〕/y7=〔h7-hn〕/〔h0-hn〕=〔2714.1-2342.3〕/y8=〔h8-hn〕/〔h0-hn〕=〔2607.5-2342.3〕/αααα〔α5+αααα∑α机组无回热时的汽耗量Dd：Dd=3600Nd/[〔h0-hz1〕+〔hz2-hn〕]ηmη=3600*300000/[〔3435.7-3049.6〕+〔3565.8-2342.3〕]*=691600=691.600〔t/h〕机组有回热时的汽耗量DoDo= Dd/〔1-∑α/〔1-0.22875〕=896.726〔t/h〕各段抽汽量：D1=α1 Do=0.04947*896.726=44.359〔t/h〕D2=α2 Do=0.09020*896.726=52.529〔t/h〕D3=α3 Do=0. 0.04479*896.726=40.163〔t/h〕D4=α4 Do=0.00759*896.726=6.806〔t/h〕D5=α5 Do=0.02909*896.726=26.085〔t/h〕D6=α6 Do=0.05483*896.726=49.166〔t/h〕D7=α7 Do=0.04854*896.726=43.526〔t/h〕D8=α8 Do=0.01018*896.726=59.128〔t/h〕Dzr=αzr Do=337*896.726=〔t/h〕Dxj=αxj Do=0.03173*896.726=28.5〔t/h〕其它各汽水流量：Do¹Do=1.01*896.726=905.667〔t/h〕Dgl=αgl Do=1.0202*896.726=914.813〔t/h〕Dn=αn1025*896.726=547.235〔t/h〕Dsg=αsg Do=0.01*896.726=8.967〔t/h〕Dl D B=0.01*914.813=9.148〔t/h〕汽轮机功率校核:N1=D1(ho-h1)ηmη/3600=7593(kw)N2=D2(ho-h2)ηmη/3600=5466(kw)N3=D3(h¹¹zr-h3)ηmη/3600=2423(kw)N4=D4(h¹¹zr –h4)ηmη/3600=734(kw)N5=(D5+Dxj)h¹¹zr–h5)ηmη/3600=7594(kw)N6=D6(¹¹zr–h6)ηmη/3600=8383.4(kw)N7=D7(h¹¹zr–h7)ηmη/3600=9990(kw)N8=D8(h¹¹zr–h8)ηmη/3600=2357(kw)Nn=Dn(h¹¹zr-hn)ηηg/3600=547235/3600=180368(kw)Nzr=Dzr(ho-¹zr)ηmηg/3600=747619/3600=77877(kw)∑N=302756(kw)σ=(∑N-N)/N=(302756-300000)/300000*100%=0.92%<1%所以，误差在允许围，计算结果符合要求。
热电联产机组中排抽汽供热对电负荷影响的计算发表时间：2020-12-22T08:01:14.149Z 来源：《中国电业》（发电）》2020年第19期作者：邢文宾[导读] 本文通过对华电灵武电厂三台供热机组进行热力计算，利用等效焓降法，分析供热抽汽量对机组电负荷的影响。
华电宁夏灵武发电有限公司宁夏银川灵武市 750400摘要：火电机组经过供热改造后，从中低压缸联通管进行抽汽供热，中排蒸汽还有很强的做功能力，因此随着向热网供热量的增加，机组电负荷随之减少，本文以灵武电厂#1、#2、#3机组为例，基于等效焓降法，计算了中排抽汽的等效焓降，通过能量平衡法，求出汽轮机排汽焓，分别讨论了供热凝结回水方式不同，计算出供热抽汽对机组电负荷的影响，为供热机组经济性分析提供了一种简单计算方法，操作方便，具有一定的精度，适合生产单位对供热期机组进行经济性分析。
关键词：热电联产，等效焓降法，热化发电率，经济性。
1、前言近年来，我国热电联产得到迅速发展。
热电联产机组相对于热电分产，避免了冷凝损失，大幅的提升了电厂的热力循环效率。
据测算，热电联产与热电分产相比热效率高40%，集中供热与城市中分散小锅炉供热相比，具有效率高、污染小的优点[1]。
热平衡法是热力系统常规分析计算方法, 具有结果准确, 概念清楚明了的特点。
但是该方法在系统局部变化的定量分析时, 计算量较大, 其应用受到了限制。
等效焓降法是利用机组实际参数，导出几个热力分析参量, 实现热力系统定量分析的方法, 具有算法快捷准确, 并易于建模的特点。
本文通过对华电灵武电厂三台供热机组进行热力计算，利用等效焓降法，分析供热抽汽量对机组电负荷的影响。
2、概况灵武电厂一期#1、#2机组为2台600MW亚临界直接空冷机组，二期#3、#4机组为2台1060MW超超临界直接空冷机组，其中#3机进行供热抽汽改造，#1、#2机组在低压缸排汽增加高背压凝汽器，充分利用空冷机组低位能分级加热，对热网循环水进行初步加热，#1、#2、#3机中排抽汽作为尖峰加热汽源，供热流程简化示意图如图1所示。
