工程初步设计阶段溃坝洪水计算大纲

FJD31120
水利水电工程技术设计阶段溢流坝预应力闸墩设计大纲范本
F067
FHB09
46
泄 洪
建筑物
FJD32010
水利水电工程技术设计阶段河岸开敞式溢洪道设计大纲范本
F086
FHB14
47
FJD32020
水利水电工程技术设计阶段泄洪隧洞设计大纲范本
F085
FHB19
48
过 船
建筑物
FJD33020
F033
FHB08
17
FCD14030
水利水电工程初步设计阶段抽水蓄能电站动能设计大纲范本
F013
FHB08
18
FCD14060
水利水电工程初步设计阶段灌溉工程设计大纲范本
F035
FHB21
19
FCD14070
水利水电工程初步设计阶段跨流域调水工程设计大纲范本
F014
FHB21
21
水库淹没处理及工程永久占地
FHB06
42
水 闸
FJD31140
水利水电工程技术设计阶段 水闸设计大纲范本（非岩基）
F071
FHB09
43
坝顶工作桥
FJD31130
水利水电工程技术设计阶段坝顶工作桥、交通桥设计大纲范本
F068
FHB09
44
闸 墩
FJD31110
水利水电工程技术设计阶段溢流坝闸墩设计大纲范本
F065
FHB06
45
计
算
FCD11011
水利水电工程初步设计阶段径流分析计算大纲范本
F022
FHB05
4
FCD11020
水利水电工程初步设计阶段根据流量资料计算设计洪水大纲范本

防洪工程常用计算公式 SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-SANYHUASANYUA8Q8-防洪工程常用计算公式在抗洪抢险中，经常遇到一些技术问题，也就是暴雨、洪水、河道、水库的设计洪水、校核洪水、河道过洪能力计算问题，本人把一般常用的水利水电工程计算公式摘录如下，以供大家在抗洪抢险中参考、探讨：㈠暴雨洪水设计⑴暴雨设计：暴雨：12小时降雨量达到30毫米或者24小时降雨量达到50毫米时称为暴雨。

每小时以内的降雨量达到20毫米也称为暴雨。

设计暴雨的计算公式：①设计点雨量计算公式：Htp=KpHt(式中：Ktp——设计点雨量；Kp——皮尔逊曲线值；Ht——最大雨量均值；t——欲求时间；)②设计面雨量计算公式：Ht面=atHt（式中：Ht面——设计面雨量；at——暴雨线性系数；Ht——设计历时点雨量；at、bt——暴雨线性拟合系数；）③暴雨系数计算公式：at=（式中：at、bt——线性拟合参数；F——流域面积；）④多年平均径流量计算公式：Wp=1000yF(式中：Wp——多年平均径流量；y——多年平均径流深；F——流域面积；)⑤设计频率年径流深计算公式：yp=yKp(式中：y——多年平均径流深；Kp——频率模比系数；)⑥多年平均年径流系数计算公式：α=y/x =W/1000Fx（式中：α——多年平均年径流系数；y——年径流深；x——多年平均降雨量；）⑵洪水设计：①洪水特征：一般常用洪峰流量、洪水总量、洪水过程线三个要素表示。

洪水设计的概念：一次降雨形成的洪水过程线，反映洪水的外形，过程线上的最大值就是洪峰流量，用Q表示。

洪峰最高点就是洪峰水位，用Z表示。

洪水过程线和横坐标所包围的面积，经过单位面积换算求得，就是洪水总量，用W表示。

洪水过程线的底宽是洪水总历时，用T表示。

从开始涨水到洪峰流量的历时称为涨水历时，用t1表示。

从洪峰到洪水下落到终止的历时称为落水历时，用t2表示。

设计洪水推求（一）工程概况甘溪又称古城溪，发源于浙江省江山市大桥镇青源尾。

甘溪自源头开始以东西向流入玉山县境内，经白云镇鹁鸪嘴、大园地、平阳村、岩瑞镇水门村后，在岩瑞镇山头淤北和金沙溪汇合。

甘溪流域面积206Km 2，主河道长44.2Km ，河道加权平均坡降0.824‰（其中玉山境内流域面积102.6Km 2，河长24Km ）。

甘溪河道弯曲，河床较浅，中下游两岸地形开阔，耕地集中，属平原丘陵地带，是主要产粮区之一。

1，工程地点流域特征值，主河道比降0.000824.已知流域总面积206Km 2，加权平均坡降0.824‰，计算河段下游断面集雨面积145.3 Km 2，加权平均坡降1.32‰，主河道长44.2 Km 。

2，设计暴雨查算（1） 求十年一遇24小时点暴雨量根据工程地理位置，查《江西省暴雨洪水查算手册》（下同）附图2—4，得流域中心最大24小时点暴雨量H 24=115mm ；查附图2—5，得Cv 24=0.45。

由设计频率P=10%和Cs=3.5Cv 查附表5—2，得Kp 24=1.60。

则十年一遇24小时点暴雨量H 24（10%）=115⨯1.60=184.0mm 。

（2） 求十年一遇24小时面暴雨量根据计算段流域面积F=145.3 Km 2和暴雨历时t=24小时，查附图5—1，得点面系数24α=0.983 则十年一遇面暴雨量为24%)10(24%)10(24α⨯=H H =184⨯0.983=180.9mm 。

（3）求设计暴雨24小时的时程分配 ○1 设计24小时暴雨雨型以控制时程t ∆=3小时为例，查附表2—1，得雨型分配表，如下表1：表1：以3小时为时段的雨型分布表○2查算十年一遇1，6，3小时暴雨参数 根据工程地理位置分别查附图2—6和附图2—8，得流域中心最大6小时和1小时点暴雨量，H 6=75mm ，H 1=40mm 。

查附图2—7和附图2—9，得Cv 6=0.45，Cv 1=0.45。

FCD11020 FCD 水利水电工程初步设计阶段根据流量资料计算设计洪水大纲范本水利水电勘测设计标准化信息网1997年8月1水电站技术设计阶段根据流量资料计算设计洪水大纲主编单位:主编单位总工程师:参编单位:主要编写人员:软件开发单位:软件编写人员:勘测设计研究院年月2目次1. 引言 (4)2. 设计依据文件和规范 (4)3. 基本资料 (4)4. 设计原则 (8)5. 设计内容与方法 (8)6.专题研究 (12)7.设计成果 (12)31 引言流域及工程概况：本工程位于江(河)上。

距上(下)游市(县) km。

工程所在河流发源于省山麓，自向，流经等省(市)，于进入，最后注入海，全长km，流域面积km2。

坝址以上流域位于东经～；北纬～，集水面积km2，河道长度km，河道比降，河谷形态，河网分布呈。

流域平均高程m，山为最高峰，海拔m，年平均雨量mm，年平均蒸发量mm。

植被率。

流域内已建大中型水电站(水库)有等；引水、蓄水工程有和工程；分洪、滞洪工程有和工程以及水土保持措施。

本工程为坝(闸)，以为主，兼顾等任务。

大坝设计洪水标准为；校核洪水标准为。

2 设计依据文件和规范2.1 有关本工程(或专业)的文件(1) 可行性研究报告；(2) 可行性研究报告专题报告；(3) 可行性研究报告审批文件；(4) 初步设计任务书和项目卷册任务书及其他专业对本专业的要求。

2.2 主要设计规范(1) DL5020-93 水利水电工程可行性研究报告编制规程；(2) DL5021-93 水利水电工程初步设计报告编制规程；(3) SL44-93 水利水电工程设计洪水计算规范。

3 基本资料3.1 资料搜集与复核3.1.1 资料搜集4应搜集和整理流域自然地理概况、流域和河道特征、流域的暴雨和洪水特性、流域内水利和水土保持措施以及地方水文手册、图集等资料。

3.1.2 资料复核(1) 水位资料应了解水准基面的变动情况和换算关系，并重点复核观测精度较差，水尺位置和水尺零点高程变动较多和大洪水时期的资料。

）
10000 C0：上游舍齐系数 v1：涌波波峰后水流速度 Qm:最大泄流量 h1：涌波波高 4.5 ω：涌波波速 T：泄容时间 302900000 A：查表数 W：可泄库容 C2：下游舍齐系数 Qml：距离L米处的流量 1.1 t1：洪水起涨时间 t2：最大流量到达时间 0.00075 L距：洪水水深2m到底的距离 t3：最大流量持续时间 9.1 20年一遇洪水流量 8520 C2 6.198064214 进一步求得h1 7.259294984 Qm 11670.4083 A 4.02796348
10000 C0：上游舍齐系数 v1：涌波波峰后水流速度 Qm:最大泄流量 h1：涌波波高 4.5 ω：涌波波速 T：泄容时间 90000000 A：查表数 W：可泄库容 C2：下游舍齐系数 Qml：距离L米处的流量 1.1 t1：洪水起涨时间 t2：最大流量到达时间 0.00075 L距：洪水水深2m到底的距离 t3：最大流量持续时间 12.5 20年一遇洪水流量 7650 C2 6.198064214 进一步求得h1 7.259294984 Qm 11175.23292 A 3.970169379
计算距离龙塘大坝17000m处的新谭村、潭口村，正常蓄水位（8.347m） H0：大坝上游水位 8.347 L：可泄库容长度 10000 h2：大坝下游恒定流水深 1 K2：泄容时间系数，四次抛物 4.5 n：躁率 0.0275 线=4~5 2.5次抛物线=3.5 i：坡降 0.0009 w0：溃坝时库容 16400000 v2：下游恒定流速 1.6 K3：流量系数，山区=1.1~1.5， 1.1 B：大坝处河宽 200 半山区=1.0，平原地区=0.8~0.9 v：河道洪水期断面最大平均流速 5 K4-1：起涨时间系数 0.00075 K4-2：最大流量到达时间系数 1.2 hM：最大流量时的平均水深 9.1 一 gH0 gh2 C0 C2 81.8006 9.8 9.044368414 3.130495168 代人水利计算手册图9-2-5得则求得ω为 由ω求得v1 进一步求得h1 ω/C2=1.625 5.087054649 2.340058657 1.851860965 二 泄容时间T（小时） 可泄库容W 4.618148319 7347000 三 距离L米处的流量Qml L 17000 2416.944165 四 距离L米处洪水起涨时间t1(min 最大流量到达时间t2（min） 最大流量持续时间t3（min） 110.9055385 120.271897 337.0864634

水电工程溃坝洪水计算赵太平（国家电力公司水电水利规划设计总院）摘要：某电站为一待建电站，位于高山峡谷区，河道比降较大。

其下游为某城市，一旦大坝溃决，将对人民的生命财产安全造成极大的威胁。

为此，进行溃坝洪水计算，可预测溃坝后，洪水的淹没范围和程度，以便提早采取相应的措施，减少损失。

关键词：溃坝; 洪水; 预测; 不恒定流1 前言水电是洁净能源，是西部地区重要的能源资源，开发西部水电，实现“西电东送”是实施“ 西部大开发”战略的重要举措，也是西部地区脱贫致富的重要途径之一。

但水电站往往处于深山峡谷，甚至高地震区中，水电站的溃决将造成巨大的损失，为了预估溃坝洪水带来的影响，并提早采取相应的措施，将洪水灾害造成的影响减少到最小程度，有必要进行溃坝洪水计算。

本次计算电站地处青藏高原东南缘，区域内地势较高，平均海拔在4 000m左右。

且电站坝址区覆盖层深厚，构造裂隙较发育，是我国西部著名的强地震带。

电站下游主要的城镇为某城市，该城为我国西部少数民族集居区，经济以农牧业为主。

2 数学模型2.1 模型结构本次计算采用美国国家气象局编制的溃坝洪水预报模型DAMBRK模型［１］。

该模型由三部分组成：1）大坝溃口形态描述。

用于确定大坝溃口形态随时间的变化，包括溃口底宽、溃口顶宽、溃口边坡及溃决历时。

2）水库下泄流量的计算。

3）溃口下泄流量向下游的演进。

2.1.1 溃口形态确定溃口是大坝失事时形成的缺口。

溃口的形态主要与坝型和筑坝材料有关。

目前，对于实际溃坝机理仍不是很清楚，因此，溃口形态主要通过近似假定来确定。

考虑到模型的直观性、通用性和适应性，一般假定溃口底宽从一点开始，在溃决历时内，按线性比率扩大，直至形成最终底宽。

若溃决历时小于10分钟，则溃口底部不是从一点开始，而是由冲蚀直接形成最终底宽。

溃口形态描述主要由四个参数确定：溃决历时（τ），溃口底部高程（h bm），溃口边坡（z）。

由第一个参数可以确定大坝溃决是瞬溃还是渐溃。

水利水电工程初步设计阶段径流分析计算大纲范本_____ 水电站初步设计阶段径流分析计算大纲主编单位; 主编单位总工程师: 参编单位主耍编写人员：软件开发单位：软件编写人员：______ 勘测设计研究院______ 年—月1.弓I言 (4)2.设计依据文件和规范 (4)3.基本资料 (4)4.径流分析计算内容和要求 (6)5.径流特性分析 (6)6.径流还原计算 (7)7.径流系列代表性分析 (10)8.径流系列计算 (11)9.径流频率分析计算 (14)10.径流年内分配 (18)11.应提供的设计成果 (19)1.引言2.设计依据文件和规范2.1有关本工程径流计算的文件(1)规划与可行性研究阶段的设汁报告、专题报告以及审查意见:(2)初步设计任务书和项目任务书。

2.2主要设计规范(1)SDJ 214-83水利水电工程水文il•算规范(试行)；(2)SL 44-93水利水电工程设汁洪水计算规范：(3)DL 5020-93水利水电工程可行性研究报告编制规程(4)DL 5021-93水利水电工程初步设计报告编制规程3.基本资料3.1基本资料的收集和整理3.1.1流威自然地理特征资料流域而积、地理位宜(含经纬度)、地形、地貌、地质、上壤、植被、干流及主要支流分布、干流长度、坡度等。

3.1.2水利和水丄保持措施资料与工程径流讣算有关的已建大中型水库、引水蓄水工程、分洪滞洪工程、水上保持措施及上地利用措施等。

3.1.3水文气象资料本流域与工程径流计算有关的气象资料及主要水文测站的水位、流量整编成果，有关洪枯水调查考证资料，历年资料复核评价的意见及成果；邻近流域主要水文测站的水位、流量整编成果，资料复核评价及成果：本流域和邻近流域径流统计参数等值线图，经验公式等。

3.1.4其它资料与本工程有关的以前水文气象分析研究成果：本工程前阶段径流计算成果及有关资料。

3.2基本资料复查3.2.1水位资料复查(1)复查重点：观测精度较差、水尺位置和高程系统变动较多时期的资料。

水电工程溃坝洪水计算发表日期：2006-03-06 浏览人数：1570 作者：赵太平来源：网络收集评论0条1 前言水电是洁净能源，是西部地区重要的能源资源，开发西部水电，实现“西电东送”是实施“ 西部大开发”战略的重要举措，也是西部地区脱贫致富的重要途径之一。

但水电站往往处于深山峡谷，甚至高地震区中，水电站的溃决将造成巨大的损失，为了预估溃坝洪水带来的影响，并提早采取相应的措施，将洪水灾害造成的影响减少到最小程度，有必要进行溃坝洪水计算。

本次计算电站地处青藏高原东南缘，区域内地势较高，平均海拔在4 000m左右。

且电站坝址区覆盖层深厚，构造裂隙较发育，是我国西部著名的强地震带。

电站下游主要的城镇为某城市，该城为我国西部少数民族集居区，经济以农牧业为主。

2 数学模型2.1 模型结构本次计算采用美国国家气象局编制的溃坝洪水预报模型DAMBRK模型［１］。

该模型由三部分组成：1）大坝溃口形态描述。

用于确定大坝溃口形态随时间的变化，包括溃口底宽、溃口顶宽、溃口边坡及溃决历时。

2）水库下泄流量的计算。

3）溃口下泄流量向下游的演进。

2.1.1溃口形态确定溃口是大坝失事时形成的缺口。

溃口的形态主要与坝型和筑坝材料有关。

目前，对于实际溃坝机理仍不是很清楚，因此，溃口形态主要通过近似假定来确定。

考虑到模型的直观性、通用性和适应性，一般假定溃口底宽从一点开始，在溃决历时内，按线性比率扩大，直至形成最终底宽。

若溃决历时小于10分钟，则溃口底部不是从一点开始，而是由冲蚀直接形成最终底宽。

溃口形态描述主要由四个参数确定：溃决历时（τ），溃口底部高程（h bm），溃口边坡（z）。

由第一个参数可以确定大坝溃决是瞬溃还是渐溃。

由后面三个参数可以确定溃口断面形态为矩形、三角形或梯形及局部溃或全溃。

2.1.2水库下泄流量计算水库下泄流量由两部分组成，一是通过溃口下泄流量Q b，二是通过泄水建筑物下泄的流量 Q s，即Q=Q b＋Q s漫顶溃口出流由堰流公式计算Q b=C1(h－h b)1.5+C2(h－h b)2.5其中C1=3.1b i C v K S，C2=2.45ZC v K S当t b≤τ时,h b=h d－(h d－h bm)·t b/τb i=b·t b/τ当t b>τ时，b=h bmb i=b行进流速修正系数C v=1.0＋0.023Q′2/［B′2d(h′－h bm)2(h′－ h b)］K s=1.0 当(h′t－h′b)/(h′－h′b)≤0.67K S=1.0－27.8［(h′t－h′b)/(h′－h′b)－0.67］3当(h′t－h′b)/ (h′－h′b)>0.67式中h b为瞬时溃口底部高程；h bm为终极溃口底高程；h d为坝顶高程；h f为漫顶溃坝时的水位；h为库水位高程；b i为瞬时溃口底宽；b为终极溃口底宽；t b为溃口形成时间；C v为行进流速修正系数（Brater1959）；Q为水库总下泄流量；B d为坝址处的水库水面宽度；K s为堰流受尾水影响的淹没修正系数（Venard1954）；h t为尾水位（靠近坝下游的水位）。

水电工程溃坝洪水计算1 前言水电是洁净能源，是西部地区重要的能源资源，开发西部水电，实现“西电东送”是实施“ 西部大开发”战略的重要举措，也是西部地区脱贫致富的重要途径之一。

但水电站往往处于深山峡谷，甚至高地震区中，水电站的溃决将造成巨大的损失，为了预估溃坝洪水带来的影响，并提早采取相应的措施，将洪水灾害造成的影响减少到最小程度，有必要进行溃坝洪水计算。

本次计算电站地处青藏高原东南缘，区域内地势较高，平均海拔在4 000m左右。

且电站坝址区覆盖层深厚，构造裂隙较发育，是我国西部著名的强地震带。

电站下游主要的城镇为某城市，该城为我国西部少数民族集居区，经济以农牧业为主。

2 数学模型2.1 模型结构本次计算采用美国国家气象局编制的溃坝洪水预报模型DAMBRK 模型〔１〕。

该模型由三部分组成：1）大坝溃口形态描述。

用于确定大坝溃口形态随时间的变化，包括溃口底宽、溃口顶宽、溃口边坡及溃决历时。

2）水库下泄流量的计算。

3）溃口下泄流量向下游的演进。

溃口是大坝失事时形成的缺口。

溃口的形态主要与坝型和筑坝材料有关。

目前，对于实际溃坝机理仍不是很清楚，因此，溃口形态主要通过近似假定来确定。

考虑到模型的直观性、通用性和适应性，一般假定溃口底宽从一点开始，在溃决历时内，按线性比率扩大，直至形成最终底宽。

若溃决历时小于10分钟，则溃口底部不是从一点开始，而是由冲蚀直接形成最终底宽。

溃口形态描述主要由四个参数确定：溃决历时（τ），溃口底部高程（h bm），溃口边坡（z）。

由第一个参数可以确定大坝溃决是瞬溃还是渐溃。

由后面三个参数可以确水库下泄流量由两部分组成，一是通过溃口下泄流量Q b，二是通过泄水建筑物下泄的流量 Q s，即Q=Q b＋Q sQ b=C1(h－h b)1.5+C2(h－h b)2.5其中C1=3.1b i C v K S，C2=2.45ZC v K S当t b≤τ时,h b=h d－(h d－h bm)·t b/τb i=b·t b/τ当t b>τ时，b=h bmb i行进流速修正系数C v=1.0＋0.023Q＇2/〔B＇2d(h＇－h bm)2(h＇－ h b)〕K s=1.0 当(h＇t－h＇b)/(h＇－h＇b)≤0.67K S=1.0－27.8〔(h＇t－h＇b)/(h＇－h＇b)－0.67〕3当(h＇t－h＇b)/ (h＇－h＇b)>0.67式中h b为瞬时溃口底部高程；h bm为终极溃口底高程；h d为坝顶高程；h f为漫顶溃坝时的水位；h为库水位高程；b i为瞬时溃口底宽；b 为终极溃口底宽；t b为溃口形成时间；C v为行进流速修正系数（Brat er1959）；Q为水库总下泄流量；B d为坝址处的水库水面宽度；K s为堰流受尾水影响的淹没修正系数（Venard1954）；h t为尾水位（靠近坝下游的水位）。

３
大坝高 １０４ ８ｍ，坝顶高程 ６５４ｍ，设计洪水重现期
表１
３ ２ 调洪分析
收集水库水文资料，该水库各频率洪水特性
如表 １。
各频率洪水特性
洪水频率
洪峰流量（ ｍ ３ ／ ｓ）
洪量（ 万
ｍ ３）
Ｑ ０ ０２％
Ｑ ０ ０５％
Ｑ ０ ２％
２２２６６２０Biblioteka ２５１７２１９５１５０
４５１０
年汛前坝高 ６５３ ８５ｍ；在导流洞部分下泄（ ５０％）
条件下，５０００ 年一遇洪水，坝前最高水位也只有
６３５ ８６ｍ，同样不会发生漫顶。 故 ２０２０ 年汛期溃
坝计算若考虑漫顶溃坝显然是不合理的，因此仅
考虑管涌溃坝。 但对于 ２０１９ 年汛期溃坝计算而
言，在导流洞正常运行下，上游来 ２００ 年一遇洪
（１２） ：９１－９７＋１０３．
〔６〕 曹 伟．水库溃坝数值模拟及风险分析［ Ｄ］ ． 太原：
太原理工大学，２０１５．
参考文献
〔７〕 赵 荣，陈丙咸． ＧＩＳ 支持下的曹娥江上游洪泛区
洪水演进模型的建立［ Ｊ］ ． 南京大学学报（ 自然科学版） ，
〔１〕 解家毕，孙东亚． 全国水库溃坝统计及溃坝原因
· ４２·
２０２０ Ｎｏ ６
许增培：溃坝洪水计算中计算工况的合理选择
情况考虑管涌发生的条件，即管涌时坝前水位及
１００ 年，校核洪水重现期 ２０００ 年。 工程设无压泄
洪洞，底板高程 ５９８ｍ，弧形闸门控制；两孔溢洪
管涌开始发展的高程。
道，底板高程 ６３３ ５ｍ，采用 ＷＥＳ 实用堰。 该工程
异较大，选择适当溃坝计算工况能有效地提高应
概率极小，此情况下考虑漫顶溃坝显然是不合理

用 四次抛 物线来 概化 流量 过程 线。
４ 溃坝 洪水 演进模 拟
事风险 的对策 ， 并
且 对 于 大 坝 已 出 现 的 问 题 不 重 视 Ｊ 。
４ ． １ 洪水 演进 过程计 算
１ ） 洪水到达时 间计算公式 ：
１ ． ２ 研 究 内容
本文 以孝义 市梁 家垣水库作为 工程实例 ， 结合 公式 推求梁 家
文献标识码 ： Ａ 水 库。
１ 概 述
１ ． １ 研 究背景 与 意义
据 中国大坝协会 ２ ０ ０ ９年统计 ， 截止 ２ ０ ０ ８年年底 我 国已建 各 类水库 ８ ７ １ ５ １座 ， 水库 总库容 ７ ０ ６ ４亿 ｍ 。 ， 占我国河川 总径 流量 的２ ６ ％， 为世界 已建水库 总库容 的 ９ ． ９ ％ … 。我 国现有 大多数 土
。 梁家垣水库位于孝义 市兑 镇梁家垣南西 １ ． ５ ｋ ｍ， 属 于文峪河 册》 流域 ， 地理坐标 东经 ３ ７ 。 ０ ６ ０ ２ ” ， 北纬 １ １ １ 。 ４ ２ ０ ４ ” ， 是一 座防洪 兼灌 ５ 结论 与建 议
溉综合 利用 的小 （Ｉ） 型水库， 水 库 兴建 于 １ ９ ７ ４年 ， 于１ ９ ７ ７年 ５ ． １ 结论 １ ２月建成 ， 水库主要保 护下游 ４个乡村 、 ４ ０ ０ ０亩耕 地 、 ４ ０ ０ ０人 口 本 文以孝义市梁家垣水库作为研究 对象 ， 根 据公式 计算溃 坝 洪水 ， 对溃坝洪水演进过程和洪水 淹没范 围进 行 了分 析。希望借 梁家 垣水库位于孝 义市 柱濮 河上 ， 柱 濮河 是孝 河 的支 流 ， 孝 此方法有效 帮助相关 地区应对小概率溃 坝事件 的发 生 ， 进 而有效 河为文峪 河一级支流 。水库控制流域 面积 ５ ５ ｋ ｍ ， 水 库设计 总库 的保 障人 民的生命 和财产安全。

水利水电工程设计洪水计算规范&SL4493Regulation for calculating design floodof water resources and hydropower projects19930311199312201 总则2 基本资料3 根据流量资料计算设计洪水4 根据暴雨资料推算设计洪水5 设计洪水的地区组成6 干旱、岩溶、冰川地区设计洪水7 水利和水土保持措施对设计洪水的影响附录A 洪水频率计算附录B 暴雨及产流汇流计算附录C 可能最大暴雨附加说明11.0.1 为满足水利水电工程设计需要，统一设计洪水计算的基本原则和方法，特制订本《规范》。

1.0.2 本《规范》适用于大中型水利水电工程各设计阶段的设计洪水计算。

河流规划或小型水利水电工程的设计洪水计算可参照本《规范》执行。

1.0.3 水利水电工程设计所依据的各种标准的设计洪水，包括洪峰流量、时段洪量、洪水过程线等，可根据工程设计要求计算其全部或部分内容。

1.0.4 水利水电工程设计洪水一般可采用坝址洪水。

对具有水库的工程，当建库后产汇流条件有明显改变，采用坝址设计洪水对调洪结果影响较大时，应以入库设计洪水作为设计依据。

1.0.5 计算设计洪水必须重视基本资料。

当实测水文资料缺乏时，应根据设计需要，设立水文站或水位站。

1.0.6 计算设计洪水，应充分利用已有的实测资料，并重视、运用历史洪水、暴雨资料。

1.0.7 根据资料条件，设计洪水可采用以下一种或几种方法进行计算。

（1）坝址或其上、下游邻近地点具有30年以上实测和插补延长洪水流量资料，并有调查历史洪水时，应采用频率分析法计算设计洪水。

（2）工程所在地区具有30年以上实测和插补延长暴雨资料，并有暴雨洪水对应关系时，可采用频率分析法计算设计暴雨，推算设计洪水。

（3）工程所在流域内洪水和暴雨资料均短缺时，可利用邻近地区实测或调查暴雨和洪水资料，进行地区综合分析，估算设计洪水。

工程度汛方案大纲第一部分：引言
1.1 项目背景介绍
1.2 灾害性洪水的影响
1.3 研究目的和意义
1.4 研究内容和方法
第二部分：淹没模拟和风险评估
2.1 地质环境和水文条件分析
2.2 淹没模拟模型建立
2.3 暴雨水文模型研究
2.4 防洪堤和泄洪渠道设计
2.5 洪水风险评估
第三部分：工程设计和建设方案
3.1 洪水预报预警系统建设
3.2 洪水调蓄工程设计
3.3 大型堤坝和泄洪渠道设计
3.4 河道整治和滩地开发
3.5 防洪工程管理和监测系统建设
第四部分：实施方案和预算
4.1 工程实施步骤和时间安排
4.2 资金预算和投资规划
4.3 工程施工技术和质量控制
4.4 工程项目管理和绩效评估
4.5 安全管理和环境保护措施
第五部分：总结与展望
5.1 工程度汛方案实施效果评估
5.2 问题和挑战分析
5.3 未来工作展望
5.4 结论和建议
结语
参考文献
以上就是工程度汛方案的大纲，通过对地质环境和水文条件的分析, 淹没模拟和风险评估的研究，工程设计和建设方案的制定，以及实施方案和预算的规划等环节的详细论述，可以为工程度汛提供科学可行的解决方案。

通过工程度汛方案的实施可以有效地减少洪水造成的灾害，保护人民生命财产安全，促进经济社会发展。

• 控制运用较灵活，便于承担下游防洪任 务
一、无闸门控制的防洪水利计算
• 中小型水库、库容小，一般不承担下游防洪 任务；管理方便可靠，节省投资
• 特点： • 1）溢洪道的堰顶高程一般等于正常蓄水位； • 2）防洪限制水位应与正常蓄水位齐平； • 3）当库水位超过溢洪道的堰顶后，即自行泄
洪，属自由泄流方式； • 4）对设计条件，起调水位应取防洪限制水位，
节省投资； 5）水库溢洪道设闸，便于考虑洪水预报，提前预泄腾
空库容
二、有闸门控制防洪水利计算
• 特点：随着闸门的启闭，泄流方式是属于控制泄流和 闸门全开的自由泄流中转换。
• (一)防洪方案的拟定 • 组成防洪方案因素很多：如溢洪道宽度B、堰顶高
程Z堰、防洪限制水位Z限、闸门顶高程Z门等，或非 常泄洪设施，其位置、类型、规模、启用水位等，这 些因素中只要有一因素改变，则构成一个拟定方案。
第二节 水库调洪计算的原理和方法 • 一.洪水调节计算原理
Q1
Q2 2
Δt
-
q1
q2 2
Δt
V2
V1
q f (V )
式中
Q1、q1 — 时段初入库、出库流量； Q2、q2 — 时段末入库、出库流量； V1、V2 — 时段初入库、出库流量。
（1） （2）
• 蓄洪方程q=f(V)表示闸 门开度不变条件下水库蓄 水量与泄洪量间关系；
q2 2gh2
式中:
— 孔口出流面积；
h2 — 孔口中心水头；
— 孔口出流系数。
• 根据泄流公式可换算求得水库水位Z与泄流量q的 关系q=f1(Z)，如下图中的Z~q曲线，进而由库容曲 线换算求得水库蓄水量V与q的关系q=f(V)。
•

设计洪水分析计算1、洪水标准依据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL44-2006），确定该工程等级为五等，按20年一遇洪水标准设计，200年一遇洪水校核。

本水库上游流域面积为1.6平方千米，属于小于30平方千米范围，按《山东省小型水库洪水核算办法》（试行）进行洪水计算。

2、设计洪水推求成果1、基本资料流域面积F=1.6平方公里，干流长度L=2.1千米，干流平均比降j=0.02。

根据山东省小型水库洪水核算办法，查《山东省多年平均二十四小时暴雨等值线图》，该流域中心多年平均二十四小时暴雨H24=85毫米。

该水库水位、库容关系表如下：设计溢洪道底高程177.84米，相应库容23.29万立米。

2、最大入库流量Q m计算（1）、流域综合特征系数K按下式计算K=L/j1/3F2/5（2）、设计暴雨量计算查《山东省最大二十四小时暴雨变差系数C v等值线图》，该流域中心C v=0.6，采用C s=3.5C v应用皮尔逊3型曲线K p值表得，20年一遇K p=2.20，200年一遇K p=3.62，则20年一遇最大24小时降雨量H24=2.2*85=187毫米，200年一遇最大24小时降雨量H24=3.62*85=307.7毫米。

（3）单位面积最大洪峰流量计算经实地勘测，该工程地点以上流域属丘陵区，查泰沂山北丘陵区q m- H24-K关系曲线，得20年一遇单位面积最大洪峰流量及200年一遇单位面积最大洪峰流量q m。

（4）洪水总量及洪水过程线推求已算得20年一遇最大24小时降雨量H24=187毫米及200年一遇最大24小时降雨量H24=307.7毫米，取其75%为P 。

设计前期影响雨量P a取40毫米，计算P+P a，查P+P a与设计净雨h R关系曲线，得20年一遇及 00年一遇h R。

洪水总量按下式计算W=0.1*F*h R，由此可计算得20年一遇及200年一遇洪水总量W。

将洪水过程概化为三角形，洪水历时按下式计算T=W/1800Q m。

山东省中小河流治理工程初步设计设计洪水计算指导意见设计洪水成果是影响治理工程规模和投资的重要因素，客观、科学、合理地确定设计洪水成果尤为重要。

由于我省众多的中小河流缺乏实测洪水流量系列资料，其设计洪水多采用由暴雨资料间接推求的办法，因该办法中的降雨产流关系是上世纪七十年代初期根据当时的情况拟定的，经过近40年的水利及农业生产等人类活动的影响，下垫面发生了很大变化，使产流汇流条件发生了较大变化，采用原产流关系计算的设计洪水成果明显偏大。

为了较为客观、科学、合理地确定设计洪水成果，特提出以下指导意见。

一、依据1.《水利水电工程设计洪水计算规范》SL 44－2006；2.《堤防工程设计规范》GB 50286－983.《山东省大、中型水库防洪安全复核设计洪水计算办法》。

4.河道治理工程设计标准：1）《防洪标准》GB 50201－942）《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL 44－2000 3）山东省中小河流治理工程一般防洪设计标准为20年一遇；排涝设计标准为5年一遇；涵洞的排水标准10年一遇；比较重要的河段防洪标准为50年一遇；鲁北地区设计标准为典型年法，采用“61年雨型”防洪，“64年雨型”排涝。

二、适用范围适用于流域面积200～3000km2的中小河流。

三、基本资料的搜集和整理1. 应详细说明治理河流所处地理位置、所属水系，流域面积、河道长度、流域形状、支流分布、河网密度；流域内地形、地貌、植被及水土保持等自然地理概况；该河流所处市（县、区）境内流域面积、河道长度；治理河段以上流域面积（其中山丘区、平原区面积各占比重）、河道长度，并注明桩号。

2. 应说明流域内水文气象概况，包括××年～××年多年平均降水量，汛期降水量，降雨量的年内、年际分布特点；多年平均年径流量，径流量的年内、年际分布特点；多年平均水面蒸发量；多年平均风速、最大风速及风向等有关水文、气象概述。

水库基本情况 理论公式 水库名称
坝体溃决口门平均宽度b(m)计算
库容V 坝长 坝高 安全系数 坝体建材系数 材质系数 4 3 K1=1.1~1.3 K2=1.2或2.0 K3=6.6或9.1 (10 m ) B(m) H(m) 131.7 180 10 1.3 2 9.1
注：系数K值的取整值为大于22小于30的奇数时，需自行查桥渡水文P360页表17-48得出
水库基本情况 经验公式 水库名称
坝体溃决口门平均宽度b(m)计算
库容V 坝长 坝高 安全系数 坝体建材系数 材质系数 4 3 K1=1.1~1.3 K2=1.2或2.0 K3=6.6或9.1 (10 m ) B(m) H(m) 131.7 180 10 1.3 2 9.1
宽度b(m)计算
坝址断面溃坝最大流量计算
坝体溃决口 溃坝时坝体上游水深 系数K值 坝址区域重 坝址处溃坝 H0，可取坝高(m) 门平均宽度b 桥渡水文P360 力加速度g 最大流量Qm 58.4860 10.0 0.4123 9.8 2387.0379
水文P360页表17-48得出
宽度b(m)计算
坝址断面溃坝最大流量计算 修正系数K、 0.9200 坝址区域重 坝670.9496
坝体溃决口 溃坝时坝体上游水深 H0，可取坝高(m) 门平均宽度b 58.4860 10.0
溃坝下游桥址处流量计算 河道洪水期 溃坝后坝体残 水库库 水库溃坝下 坝址至桥址 调整系 桥址出流量 断面最大平 、 间距离Lc(m) QLM(m/s) 数K 留高度h (m) 区长L 泄水量体积W 均流速v 0.0 900.0 405000.00 7596 5 1.5 342.504461
溃坝下游桥址处流量计算 溃坝后坝体残 水库库 水库溃坝下 坝址至桥址 河道洪水期 调整系 桥址出流量 断面最大平 、 QLM(m/s) 数K 留高度h (m) 区长L 泄水量体积W 间距离Lc(m) 均流速v 0.0 900.0 405000.00 7596 5 1.5 347.80922