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第三节 极限承载力的计算在土力学的发展中，已经提出了许多极限荷载公式，1920年普朗特首先根据塑性平衡理论导出了介质达到极限荷载时，沿着曲面发生滑动的数学方程，并认为介质的抗剪强度性质，可以用强度指标c ，ϕ表示，但是，他的研究结果只适用于无重量的介质的极限平衡平面课题。
随后不少学者根据他的研究结果，引用来求解地基土的极限荷载，并进一步作了不同形式的修正和补充，以便在工程中加以应用。
太沙基根据普朗特相似的概念，导出了考虑地基土自重影响的极限荷载公式。
但这些公式都忽略了基础底面以上覆盖土层的抗剪强度的影响，故只适用于计算浅基础的极限荷载。
梅耶霍夫进一步考虑了基础底面以上覆盖层的抗剪强度的影响，从而提出了浅基础和深基础的极限荷载公式。
一．普朗特尔极限承载力公式普朗特尔公式是求解宽度为b 的条形基础，置于地基表面，在中心荷载P 作用下的极限荷载Pu 值。
普朗特尔的基本假设及结果，归纳为如下几点：（1）地基土是均匀，各向同性的无重量介质，即认为土的0=γ，而只具有c ，ϕ的材料。
（2）基础底面光滑，即基础底面与土之间无摩擦力存在，所以基底的压应力垂直于地面。
（3）当地基处于极限平衡状态时，将出现连续的滑动面，其滑动区域将由朗肯主动区I ，径向剪切区II 或过渡区和朗肯被动区III 所组成。
其中滑动区I 边界BC 或AC 为直线，并与水平面成（45＋ϕ/2）角；即三角形ABC 是主动应力状态区；滑动区II 的边界CE 或 C Ｄ为对数螺旋曲线，其曲线方程为 θθtg e r r 0=，r 0为起始矢径；θ为射线r 与r 0夹角，滑动区III 的边界E G ，DF 为直线并与水平面成（45－φ/2）角。
（4）当基础有埋置深度d 时，将基础底面以上的两侧土体用相当的均布超载d q γ=来代替。
根据上述的基本假设，采用刚体平衡方法或特征线法，可以得到地基极限承载力为：c q u cN rdN p +=式中：r ：基础两侧土的容重d ：基础的埋置深度q N ，c N ：承载力系数，它们是土的内摩擦角ϕ的函数，可查下表：其中)245(02ϕϕπ+=tg e Nq tgϕctg Nq Nc )1(-=二、斯肯普顿地基极限承载力公式对于矩形基础，斯肯普顿（1952年）给出的地基极限承载力公式为：d c p d bu 0)1)(1(5γ+++= c ——地基土粘聚力;b 、l ——分别为基础的宽度和长度；0γ——基础埋置深度d 范围内土的重度。
按理论公式计算地基极限承载力按理论公式计算地基极限承载力2010-04-1709:58地基的极限承载力pu是指地基发生剪切破坏失去整体稳定时的基底压力，地基承受荷载的极限压力。
将地基极限承载力除以安全系数K，即为地基承载力的设计值。
求解地基的极限承载力的途径有二:一是用严密的数学方法求解土中某点达到极限平衡时的静力平衡方程组，以求得地基的极限承载力。
此方法过程甚繁，未被广泛采用。
二是根据模型试验的滑动面形状，通过简化得到假定的滑动面，然后借助该滑动面上的极限平衡条件，求出地基极限承载力。
此类方法是半经验性质的，称为假定滑动面法。
不同研究者所进行的假设不同，所得的结果不同，下面介绍的是几个常用的公式。
7.3.1普朗德尔公式普朗德尔(Prandtl,1920)根据塑性理论，导得了刚性冲模压入无质量的半无限刚塑性介质时的极限压应力公式。
若应用于地基极限承载力课题，则相当于一无限长、地板光滑的条形荷载板置于无质量(γ=0)的地基表面上，当土体处于极限平衡状态时，塑性区的边界如图7-3所示(此时基础的埋置深度d=0，基底以上土重q=γd=0)。
由于基底光滑，Ⅰ区大主应力σ1为垂直向，其边界AD或A1D为直线，破裂面与水平面成45°+φ/2，称主动朗肯区。
Ⅲ区大主应力σ1为方向水平，其边界EF或E1F1为直线，破裂面与水平面成45°-φ/2，称被动朗肯区。
Ⅱ区的边界DE或DE1为对数螺旋线，方程为r=r0exp(θtan φ)，式中。
取脱离体ODEC(见图7-4)，根据作用在脱离体上力的平衡条件，如不计基底以下地基土的重度(即γ=0)，可求得极限承载力为(7-8)其中Nc=(7-9)式中Nc--承载力系数，是仅与φ有关的无量纲系数;c--土的粘聚力(kPa)。
如果考虑到基础有一定的埋置深度d(见图7-3),将基底以上土重用均布超载q(=γd)代替，赖斯纳(Reissner,1924)导得了计入基础埋深后的极限承载力为(7-10)其中(7-11)(7-12)式中Nq--是仅与φ有关的又一承载力系数。
基于极限平衡法的砂土中条形基础极限承载力计算方法随着城市的快速发展，越来越多的结构工程需要建立在砂土地基上，而地基工程中基础的设计和计算是一个重要的问题，尤其是对于条形基础的设计和计算更是充满了许多挑战和困难。
针对砂土地基上的条形基础，本文基于极限平衡法提出了一种计算方法，对条形基础的极限承载力进行了分析和探讨。
1.极限平衡法的介绍极限平衡法是一种力学分析方法，适用于土工结构中的承载力分析。
该方法的基本思想是将承载土体分为不同的稳定体，通过计算每个稳定体的平衡状态，来获得土体稳定的剪力强度。
极限平衡法的核心是确定极限平衡状态，这种状态意味着在已知条件下，所选取的某个平衡状态具有最小的安全系数，这时候所计算出的承载力就是该土体的极限承载力。
2.基础分析在计算条形基础的极限承载力之前，需要先对基础的几何尺寸和土的力学参数进行分析和确定。
在设计过程中，基础的长宽比应该保持在2到3之间，并且基础的深度应该要比宽度大，这样可以减小基础的变形。
而土体的力学参数的选择则需要考虑到现场实际的情况，并进行现场试验，以保证计算结果的可靠性。
3.极限承载力的计算极限平衡法的具体计算过程如下：1）对砂土地基进行切片，然后进行力学分析，将其分为若干个平衡体。
2）计算每个平衡体的平衡状态，以此来获得土体的稳定状态和剪力强度。
3）确定基础和土壤之间的相互作用，考虑基础的重量、施载速度和土体的强度等因素，计算出基础的极限承载力。
通过上述计算，可以得到条形基础的极限承载力。
需要注意的是，在极限平衡法中，所计算的承载力并不是设计承载力，还需要进行进一步的校核和修正。
4.结论基于极限平衡法的砂土中条形基础极限承载力计算方法，是一种较为可靠和有效的计算方法。
该方法考虑了结构基础和土体之间的相互作用，能够更准确地预测条形基础的极限承载力，并为结构基础的设计和计算提供了一种新的思路和方法。
基于极限平衡法的砂土中条形基础极限承载力计算方法极限平衡法是一种重要的地基工程分析方法，该方法的基本思想是通过建立土-结构的力学模型，求解土体的强度状态及结构稳定性。
目前，极限平衡法已被广泛应用于砂土基础承载力的计算。
一、条形基础的力学模型条形基础是指一种长条形的浅基础，其宽度相对于长度较小。
在条形基础的设计中，通常采用双向承载的设计方法，即同时考虑条形基础的剪切和弯曲效应。
在进行条形基础设计之前，首先需要确定砂土的物理力学参数。
对于砂土而言，主要的物理力学参数包括固结压缩指数Cc、摩擦角φ和内摩擦角δ等。
理论上，对于矩形条形基础而言，其极限承载力应考虑以下几个方面的因素：1、基础的适当宽度比。
对于条形基础而言，适当的宽度比应控制在0.2-0.5之间。
2、基础底面的所在深度。
深度越大，基础的承载力越大。
3、通过地基层的孔隙水压力大小。
孔隙水压力越大，承载力越小。
在计算矩形条形基础的极限承载力时，可以采用以下计算方法：1、在考虑土壤单向抗剪强度的前提下，采用激励平衡原理进行计算。
2、计算基础所在深度下土的自重。
4、根据压缩测试结果计算砂土的固结压缩指数Cc。
5、计算土的单向抗剪强度，公式如下：$S_u=kN(1+0.4\gamma_1)tan\phi$其中，k为修正系数，N为地基的有效应力，γ为单位重量，φ为砂土的摩擦角。
6、根据基础宽度和长度计算承载面积A。
$S_{Au}=\frac{S_u}{F}$其中，F为基础底面积。
8、计算基础的弯曲承载力，公式如下：其中，b为基础的宽度，d为基础的有效深度，l为基础的长度。
$Q=Q_b+Q_s$通过以上计算方法可以得到矩形条形基础的极限承载力。
需要注意的是，实际工程中，由于各种原因，土的物理性质常会发生改变，因此在实际应用时需要加以修正。
总的来说，本文介绍了一种基于极限平衡法的砂土中条形基础极限承载力计算方法。
通过该方法，可以得到可靠的承载力计算结果，对砂土基础的设计和调整具有一定的指导意义。
第十章 地基承载力第一节 概述地基随建筑物荷载的作用后，内部应力发生变化，表现在两方面：一种是由于地基土在建筑物荷载作用下产生压缩变形，引起基础过大的沉降量或沉降差，使上部结构倾斜，造成建筑物沉降；另一种是由于建筑物的荷载过大，超过了基础下持力层土所能承受荷载的能力而使地基产生滑动破坏。
因此在设计建筑物基础时，必须满足下列条件： 地基： 强度——承载力——容许承载力变形——变形量（沉降量）——容许沉降量一、几个名词1、地基承载力：指地基土单位面积上所能随荷载的能力。
地基承载力问题属于地基的强度和稳定问题。
2、容许承载力：指同时兼顾地基强度、稳定性和变形要求这两个条件时的承载力。
它是一个变量，是和建筑物允许变形值密切联系在一起。
3、地基承载力标准值：是根据野外鉴别结果确定的承载力值。
包括：标贯试验、静力触探、旁压及其它原位测试得到的值。
4、地基承载力基本值：是根据室内物理、力学指标平均值，查表确定的承载力值，包括载荷试验得到的值）。
通常0f f f k ψ=5、极限承载力：指地基即将丧失稳定性时的承载力。
二、地基承载力确定的途径 目前确定方法有：1．根据原位试验确定：载荷试验、标准贯入、静力触探等。
每种试验都有一定的适用条件。
2．根据地基承载力的理论公式确定。
3．根据《建筑地基基础设计规范》确定。
根据大量测试资料和建筑经验，通过统计分析，总结出各种类型的土在某种条件下的容许承载力，查表。
一般：一级建筑物：载荷试验，理论公式及原位测试确定f ；二级建筑物：规范查出，原位测试；尚应结合理论公式； 三级建筑物：邻近建筑经验。
三、确定地基承载力应考虑的因素地基承载力不仅决定于地基的性质，还受到以下影响因素的制约。
1．基础形状的影响：在用极限荷载理论公式计算地基承载力时是按条形基础考虑的，对于非条形基础应考虑形状不同地基承载的影响。
2．荷载倾斜与偏心的影响：在用理论公式计算地基承载力时，均是按中心受荷考虑的，但荷载的倾斜荷偏心对地基承载力是有影响的。
第三节 极限承载力的计算在土力学的发展中，已经提出了许多极限荷载公式，1920年普朗特首先根据塑性平衡理论导出了介质达到极限荷载时，沿着曲面发生滑动的数学方程，并认为介质的抗剪强度性质，可以用强度指标c ，ϕ表示，但是，他的研究结果只适用于无重量的介质的极限平衡平面课题。
随后不少学者根据他的研究结果，引用来求解地基土的极限荷载，并进一步作了不同形式的修正和补充，以便在工程中加以应用。
太沙基根据普朗特相似的概念，导出了考虑地基土自重影响的极限荷载公式。
但这些公式都忽略了基础底面以上覆盖土层的抗剪强度的影响，故只适用于计算浅基础的极限荷载。
梅耶霍夫进一步考虑了基础底面以上覆盖层的抗剪强度的影响，从而提出了浅基础和深基础的极限荷载公式。
一．普朗特尔极限承载力公式普朗特尔公式是求解宽度为b 的条形基础，置于地基表面，在中心荷载P 作用下的极限荷载Pu 值。
普朗特尔的基本假设及结果，归纳为如下几点：（1）地基土是均匀，各向同性的无重量介质，即认为土的0=γ，而只具有c ，ϕ的材料。
（2）基础底面光滑，即基础底面与土之间无摩擦力存在，所以基底的压应力垂直于地面。
（3）当地基处于极限平衡状态时，将出现连续的滑动面，其滑动区域将由朗肯主动区I ，径向剪切区II 或过渡区和朗肯被动区III 所组成。
其中滑动区I 边界BC 或AC 为直线，并与水平面成（45＋ϕ/2）角；即三角形ABC 是主动应力状态区；滑动区II 的边界CE 或C Ｄ为对数螺旋曲线，其曲线方程为 θθtg e r r 0=，r 0为起始矢径；θ为射线r 与r 0夹角，滑动区III 的边界E G ，DF 为直线并与水平面成（45－φ/2）角。
（4）当基础有埋置深度d 时，将基础底面以上的两侧土体用相当的均布超载d q γ=来代替。
根据上述的基本假设，采用刚体平衡方法或特征线法，可以得到地基极限承载力为：c q u cN rdN p +=式中：r ：基础两侧土的容重d ：基础的埋置深度q N ，c N ：承载力系数，它们是土的内摩擦角ϕ的函数，可查下表：其中)245(02ϕϕπ+=tg e Nq tgϕctg Nq Nc )1(-=二、斯肯普顿地基极限承载力公式对于矩形基础，斯肯普顿（1952年）给出的地基极限承载力公式为：d c p b d l b u 055)1)(1(5γ+++=c ——地基土粘聚力;b 、l ——分别为基础的宽度和长度；0γ——基础埋置深度d 范围内土的重度。
