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许继继电保护定值计算说明书举例许继wxh-820第31页8定值整定说明10．1三段电流电压方向保护由于电流电压方向保护针对不同系统有不同的整定规则，此处不一一详述。
以下内容是以一线路保护整定为实例进行说明,以做为用户定值整定已知条件：最大运行方式下，降压变电所母线三相短路电流I)3(maX.dl为5500A，配电所母线三相短路电流I)3(maXd为5130A，配电变压器低压.2侧三相短路时流过高压侧的电流I)3(maX.3d为820A。
最小运行方式下，降压变电所母线两相短路电流I)2(maX.1d为3966A，配电所母线两相短路电流I)2(maXd为3741A，配电变压器低压侧两相短路.2时流过高压侧的电流I)2(maX.3d为689A。
电动机起动时的线路过负荷电流Igh为350A，10kV电网单相接地时取小电容电流IC为15A，10kV电缆线路最大非故障接地时线路的电容电流Icx为1.4A。
系统中性点不接地。
相电流互感器变比为300/5，零序电流互感器变比为50/5。
整定计算（计算断路器DL1的保护定值）电压元件作为闭锁元件，电流元件作为测量元件。
电压定值按保持测量元件范围末端有足够的灵敏系数整定。
10.1.1电流电压方向保护一段(瞬时电流电压速断保护)瞬时电流速断保护按躲过线路末端短路时的最大三相短路电流整定，保护装置的动作电流An IK K I ld jxk dz 11160513013.1)3(max.2j =??==，取110A保护装置一次动作电流A6600160110K n I I jx l j.dz dz =?== 灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验：2601.066003966I IK dz)2(min,dl lm <===由此可见瞬时电流速断保护不能满足灵敏系数要求，故装设限时电流速断保护。
10.1.2电流电压方向保护二段(限时电流电压速断保护)限时电流速断保护按躲过相邻元件末端短路时的最大三相短路时的电流整定，则保护装置动作电流AA n I K K I l d jx k jdz 20,8.176082013.1)3(max.3.取=??==保护装置一次动作电流A120016020K n I I jx l j.dz dz =?== 灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验：23.312003966I IK dz)2(min.dl lm >===限时电流速断保护动作时间T 取0.5秒。
继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。
（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。
（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。
继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=g （4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。
（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。
（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。
定值计算示例-------------------西安唐兴电气科技有限公司精准的定值计算应依据整个供电系统网络结构图和断路容量，找出最小运行方式时的最大断路电流点，按最严酷条件进行计算。
再将结果在最大运行方式下验算其动作灵敏性，再出最终的定值清单。
一般情况下需由当地供电部门的保护整定部分出详细的定值清单。
现仅仅提供经验计算方式及定值整定，仅供参考。
1、针对进线、出线、母联的定值整定：一般情况需知道：系统电压、额定负载、CT变比示例：10KV系统，5000KV A,CT变比：500/5计算如下：Ie=S/√3Ue=5000/10*√3=288.68A二次额定电流值：Ine=Ie/CT变比=288.68/100=2.89A速断定值：Isd=（10~15）Ine=15*2.89=43.35A限时速断：IsdI=（1~1.5）Ine=1.2*2.89=3.47A延时：Txs=0.5S过流：IsdII=（1~1.2）Ine=1.2*2.89=3.47A延时：Txs=1.0S2、针对变压器的定值整定：一般情况需知道：系统电压、变压器容量、CT变比示例：10KV系统，1000KV A,CT变比：100/5计算如下：Ie=S/√3Ue=1000/10*√3=57.74A二次额定电流值：Ine=Ie/CT变比=57.74/20=2.89A速断定值：Isd=（10~15）Ine=12*2.89=34.68A过流：IsdII=（1~1.2）Ine=1.2*2.89=3.47A延时：Txs=0.5S干式变压器再投一个温度保护，延时：Tws=1.0S3、针对电动机的定值整定：一般情况需知道：系统电压、电动机功率、功率因数，效率，CT变比、启动电流大小、启动时间示例：10KV系统，450KW,CT变比：400/5，功率因数：0.7，效率：0.92，启动电流为额定电流的6倍，启动时间：5S计算如下：S=P/Ø*效率=450/0.7*0.92=699KV AIe=S/√3Ue=699/10*√3=40A二次额定电流值：Ine=Ie/CT变比=40/20=2.0A速断定值：Isd=（10~15）Ine=12*2.0=24A反时限过流：采用反时限公式符合GB/T14598.7-1995第三部分定义的反时限曲线，特性曲线分为三种，即标准反时限、正常反时限、极端反时限，特定曲线类型设定可在定值整定中进行选择。
XJ-120微机保护装置使用说明书浙江许继电气有限公司XJ-120系列通用数字保护装置概述XJ—120系列通用数字保护装置是我公司结合多年继电保护产品研发、生产、运行的经验，联合华中科技大学研制的新一代微机继电保护产品,系列微机保护测控装置具有高可靠性、稳定性、选择性、灵敏性，装置外观精美、结构合理、使用方便、保护原理成熟可靠等优点，在电力、水电、矿山、化工、造纸等多个行业成功运行，获得用户的普遍好评。
基于XJ—120系列通用数字保护装置，我公司形成了变电站综合自动化系统、开关站综合自动化系统、泵站自动化系统等成套产品。
并在多个变电站、泵站、开关站成功运行。
1．主要特点1。
1背插式结构采用背插式结构，强电或干扰较强的信号在紧靠后备接线端子的位置分布，经过抗干扰隔离电路,再进入弱电信号处理，然后上到总线,将强电或干扰较强的信号在电气、空间上严格分离,与前插式结构的强弱电信号交错布置相比，具有天然的抗干扰优势，与其他总线连接方式相比，具有结构清晰，使用维护方便,可靠性好的优势.1.2强恶劣环境运行能力公司根据多年电力、水电、工矿产品运行经验，专业推出强恶劣环境运行能力的保护装置，特别加强开关柜上运行能力和工业恶劣环境运行能力。
采用加强型单元机箱，按抗强振动，总线接插信号具有多重冗余，各向震动均可确保可靠连接。
分散在开关柜或现场，可靠性不受振动影响采用加强干扰设计,各输入输出均经过了严格的电气隔离和强干扰旁路、抑制电路，可靠性不受现场干扰的影响。
采用白色高强度全封闭铝合金结构，便于散热、电气屏蔽、以及防尘、防潮湿、防腐蚀等。
1.3完善的自检自恢复措施装置开机和在线运行均对主要电路和外接线进行自检，及时报告外部接线错误和装置内部故障。
设置多重软件、硬件看门狗，确保保护测控程序可靠运行。
1.4全分散系统设计系列保护测控装置按每个间隔单元一个装置设计，装置可就地安装,也可集中安装,每装置独立完成一个间隔必备的功能，自带综合自动化接口，可随时配套自动化管理系统组成站及自动化接口,并与各级调度系统接口。
继电保护定值整定计算公式大全一、过电流保护的定值整定计算公式：1.零序过电流保护定值计算公式：IＨＯＮ＝ＩＭＳ×（ＫＡ－1）÷｛（ＲＳＴＲＥ）÷３×Ｚ３｛（Ｘ´t）·｛Ｘ´´｛Ｘ´´´其中，ＩＨＯＮ为零序过电流保护的运行电流定值；ＩＭＳ为测量系统的基本电流选定定制；ＫＡ为零序过电流保护动作系数；ＲＳＴＲＥ为设备额定短路阻抗；Ｚ１为设备正序电抗；Ｘ１为设备正序电抗；Ｘ２为设备负序电抗；Ｘ３为设备零序电抗。
2.短路过电流保护的整定公式：Ｉ熔＝ＩＨｃ＋（ＸｌＣ×Ｒ）÷ＺI＿Ｃ×ＩΝ÷ＩＰ素分式其中，Ｉ熔为短路过电流保护的整定电流；ＩΙ２ｃ为设备二次侧短路故障电流；ＸｌＣ为电流互感器的互感系数；Ｒ为电流互感器的内阻；ＺｌＣ为电流互感器的线路阻抗；ＩＮ为变压器的额定电流；ＩＰ为变压器的额定功率。
二、跳闸保护的定值整定计算公式：1.距离保护的整定公式：ＳＥＴＲ＃1＝ＣＴＫ×ＳＥＴ×けｔｃｏｅｆ÷Ｚ其中，ＳＥＴＲ＃1为距离保护的整定系数；ＣＴＫ为电流互感器的互感系数；ＳＥＴ为线路的距离设置；け为绕组当前日期；Ｚ为线路的阻抗。
2.差动保护的整定公式：ＳＥＴＤ＃１＝Ｋ１×ＳＥＴ其中，ＳＥＴＤ＃１为差动保护的整定系数；Ｋ１为变压器的变比。
三、频率保护的定值整定计算公式：1.频率保护的整定公式：Ｓｅｔ（ｆ）＝ａ－ｂ×ｆ其中，Ｓｅｔ为频率保护的整定值；ａ为整定值的常数；ｂ为整定值的斜率；ｆ为频率。
四、电压保护的定值整定计算公式：1.过电压保护的整定公式：Ｕ总＝Ｕ设定×（ＫＡ－１）×（Ｒ２ＩＭＳ）÷３其中，Ｕ总为过电压保护的整定电压；Ｕ设定为过电压保护的动作电压设定值；ＫＡ为过电压保护的动作系数；ＲＩＭＳ为测量系统的基本电流选定定制。
大唐渭河热电厂400V继电保护定值计算说明及典型算例一、厂用400V断路器、脱扣器及保护配置厂用400V主厂房工作、公用、保安、照明、检修动力中心PC段盘柜型号为MNS1。
采用ABB公司SACE Emax、Tmaxl两种型号的断路器。
配置相应脱扣器型号：PR122/P-LSIG、PR221DS-LSI、TMD（热磁式）。
根据不同脱扣器型号配置的保护包括：过载保护、短延时保护、短路瞬时保护、接地保护。
厂用400V主厂房MCC段采用ABB公司Tmaxl、Isomax S两种型号断路器。
配置相应脱扣器型号：PR221DS-LSI、TMD（热磁式）、R（热磁式）。
根据不同脱扣器型号配置的保护包括：过载保护、短延时保护、短路瞬时保护。
厂用400V辅助厂房PC、MCC段采用西门子公司3WL、3VL、3RV三种型号的断路器。
配置相应脱扣器型号：ETU45B+LSIG、ETU10、TM（热磁式）。
根据不同脱扣器型号配置的保护包括：过载保护、短延时保护、短路瞬时保护、接地保护。
根据设计院图纸和保护整定原则（电力工程电气设计手册），现将保护整定原则做如下说明。
二、厂用400V继电保护整定计算原则1、过载保护按躲过正常负荷电流整定I r= K rel×I n/ I fh =1.05×I e/ 0.85 =1.2I e取1.2倍额定电流整定整定时间：根据脱扣器型号分为反时限和定时限两种。
具体整定见保护算例。
2、短延时保护2.1对PC段进线及联络开关：按躲过自起动电流整定Id≥1.35(IQ1+∑Igi)其中IQ1为最大一台电动机启动电流值Igi为其他负荷工作电流之和整定时间取：0.3s－0.5s2.2对MCC电源回路：按躲过MCC段上电机自启动电流整定I2= K rel×I qd=1.5×7I e=10I e取10倍额定电流倍数整定对于负荷较大的MCC段，考虑与PC段电源进线短延时配合，适当减小整定倍数。
继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算(移变选择)COS wm式中 S ca -- 一组用电设备的计算负荷， kVA ；ZP N --具有相同需用系数 K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。
综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算式中 p max --最大一台电动机额定功率， kW ；COS wm -- 一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1 )向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即式中 S N —移动变电站额定容量，kV ?A ;U 1N —移动变电站一次侧额定电压， V ； I 1N —移动变电站一次侧额定电流，A 。
(2 )向两台移动变电站供电时， 最大长时负荷电流l C a 为两台移动变电站一次侧额定电 流之和，即(3 )向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流l ea 为k de gP N(4-1)kde °4 气(4-2 )1 ca 1 1NS N 103S N(4-13 )I ca I 1 N1 I 1N2(S N 1 S N 2)103 43 U 1N(4-14 )caP N 103-3U N K sc COS wm wm(4-15 )式中I ca —最大长时负荷电流，A ；P N—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ;U N—移动变电站一次侧额定电压，V ；K sc —变压器的变比；COS wm、n wm —加权平均功率因数和加权平均效率。
(4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、低压电缆主芯线截面的选择1 )按长时最大工作电流选择电缆主截面(1 )流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为I, P N 103caN <3U N cos N N 式屮1 ca-长时最大工作电流， A ；I N-电动机的额定电流， A ；U N - 电动机的额定电压，V ；P N-电动机的额定功率，kW；cos N —电动机功率因数；(4-19 )电动机的额定电流。
继电呵护定值整定计算公式大全之杨若古兰创作1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 Sca--一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑PN --具有不异需用系数Kde 的一组用电设备额定功率之和，kW.综采工作面用电设备的需用系数Kde 可按下式计算Nde P P k ∑+=max 6.04.0 （4-2）式中 Pmax--最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台挪动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中N S —挪动变电站额定容量，kV•A；N U 1—挪动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—挪动变电站一次侧额定电流，A.（2）向两台挪动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台挪动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上挪动变电站供电时，最大长时负荷电流caI 为3ca I =（4-15）式中ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由挪动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —挪动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm—加权平均功率因数和加权平均效力.（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，普通取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运转的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑.3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 干线.所谓干线是指1条电缆控制1台电动机.流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流.NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ；N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效力.② 干线.干线是指控制2台及以上电动机的总电缆.向2台电动机供电时，长时最大工作电流ca I ，取2台电动机额定电流之和，即21N N ca I I I +=（4-20）向三台及以上电动机供电的电缆，长时最大工作电流ca I ，用下式计算wmN N de ca U P K I ϕcos 3103⨯∑=（4-21）式中ca I —干线电缆长时最大工作电流，A ；N P ∑—由干线所带电动机额定功率之和，kW ；N U —额定电压，V ； de K —需用系数；wm ϕcos —加权平均功率因数.（2）电缆主截面的选择 选择请求p KI ≥ca I（4-22）4、短路电流计算 ① 电源零碎的电抗sy Xbrar sar arsar sy S U IU U IU X 2)3(2)3(33===（4-75）式中sy X —电源零碎电抗，Ω；ar U —平均电压，V （6kV 零碎平均电压为6.3kV ）；)3(s I —稳态三相短路电流，A ；br S —井下地方变电所母线短路容量，MV·A（用式4-75计算时单位应分歧）.② 6kV 电缆线路的阻抗w XL x X w 0=（4-76）式中0x —电缆线路单位长度的电抗值，6kV~10kV电缆线路0x =0.08Ω/km；L —自井下地方变电所至综采工作面挪动变电站，流过高压短路电流的沿途各串联电缆的总长度，km.（5）短路回路的总阻抗∑X∑+=w syX XX（4-77）（6）三相短路电流)3(s I∑=XU I ars 3)3( （4-78）（7）两相短路电流)2(s I)3()2(232s ar s I X U I ==∑ （4-79）（8）短路容量s S 4、过流整定1. 高压配电安装中过流继电器的整定目前使用的矿用隔爆高压真空配电箱继电呵护安装大多数采取电子呵护安装，部分新产品采取微电脑控制及呵护，其呵护功能有过流呵护（短路呵护、过载呵护）、漏电呵护、过电压和欠电压呵护等.上面就电子呵护安装的过电流呵护整定计算方法做一讨论.1）呵护一台挪动变电站（1）短路（瞬时过流）呵护继电器动作电流挪动变电站内部及低压侧出线端发生短路故障时，应由高压配电箱来切除.是以，动作电流应按躲过变电站低压侧尖峰负荷电流来整定，即动作电流为)(4.1~2.1∑+≥⋅⋅N M st iT r sb I I K K I （4-85）式中r sb I ⋅—瞬时过流继电器动作电流，A ；（短路呵护，即速断）；1.2~1.4—可靠性系数;T K —变压器的变压比；i K —高压配电箱电流互感器变流比； Mst I ⋅—起动电流最大的一台或几台电动机同时起动，电动机的额定起动电流，A ；∑NI —其余电气设备额定电流之和，A.调整继电器过流呵护整定安装，使动作电流大于等于其计算值.灵敏系数（灵敏度）校验5.1)2(≥=⋅rsb i T gT s r I K K K I K (4-86)式中r K —呵护安装的灵敏度；)2(s I —挪动变电站二次侧出口处最小两相短路电流，A ；gT K —变压器组别系数，对于Y,y 接线的变压器，gT K =1；对于Y,d 接线变压器gT K =3.其他参数意义同上.（2）过载呵护整定电流隔爆型高压配电箱过载呵护安装的动作电流，按挪动变电站一次侧额定电流来整定，即sb N I I ==（4-87）式中N S —挪动变电站额定容量，kVA ；N U 1—挪动变电站一次侧额定电压，kV.2）呵护几台挪动变电站一台高压配电箱控制一条高压电缆，而这条高压电缆又同时控制几台挪动变电站，构成带有分支负荷干线式供电方式，综采工作面供电零碎普通采取这类供电方式.（1）短路呵护安装动作电流整定短路呵护安装动作电流整定仍按式（4-85）计算，灵敏度按式（4-86）校验.应留意，灵敏度校验中，)2(s I 为呵护范围末端的最小两相短路电流，该呵护范围末端是指最远一台挪动变电站二次出口处最小两相短路电流.（2）过载呵护整定电流高压配电箱过载呵护安装的动作电流按线路最大工作电流来整定.max 1sb r w iI I K ⋅⋅≥（4-88）式中w I ⋅m ax —线路的最大工作电流（即为最大负荷电流Ica ），A ；3max 10w caSI I ⋅⨯==（4-89）∑NS -由该高压电缆所控制的挪动变电站额定容量总和，kV•A；N U 1-高压额定电压，V ；2．挪动变电站过流呵护安装整定计算目前煤矿井下使用的国产挪动变电站结构方式有两种：①高压负荷开关、干式变压器、低压馈电开关构成挪动变电站.在低压馈电开关中装有半导体脱扣器，作为过流呵护安装.JJ30检漏继电器作为漏电呵护安装.高压负荷开关中无过流呵护安装；②高压真空断路器、干式变压器、低压呵护箱构成挪动变电站.在高压开关箱中装有过流呵护安装，在低压开关箱中装有过流呵护和漏电呵护安装.1）挪动变电站高压开关箱中过流呵护安装的整定 （1）短路呵护的整定挪动变电站内部及低压侧出线端发生短路故障时，应由挪动变电站高压断路器来切除.挪动变电站短路呵护安装的动作电流，应躲过低压侧尖峰负荷电流，即按式（4-85）整定，按式（4-86）校验.应留意，灵敏度校验中，)2(s I 为呵护范围末端的最小两相短路电流，该呵护范围末端是指最远一台磁力起动器，动力电缆入口处最小两相短路电流.（2）过载呵护整定挪动变电站过载呵护的整定电流，取移电站一次侧额定电流，即按式（4-87）计算.2）挪动变电站低压呵护箱中过流呵护安装的整定 （1）短路呵护整定按式（4-91）计算整定值，按式（4-92）校验灵敏度. （2）过载呵护整定挪动变电站低压呵护箱中，过载呵护的整定电流取所控制电动机额定电流之和乘以需用系数.即sb de NI K I =∑ （4-90）式中∑NI —所有电动机额定电流之和，A ；de K —需用系数，由具体负荷确定.3）挪动变电站低压馈电开关过流呵护安装的整定 （1）挪动变电站低压馈电开关短路呵护的整定 按式（4-91）计算整定值，按式（4-92）校验灵敏度. （2）过载呵护的整定过载呵护的整定电流，取所控制电动机额定电流之和乘以需用系数，即按式（4-90）计算.3. 井下低压零碎过流呵护安装整定（包含过电流脱扣器） 1）低压馈电开关过流呵护安装的整定（1）变压器二次侧总馈电开关或干线的配电开关中过电流继电器动作电流sb st M NI I I ⋅≥+∑（4-91）式中sb I —过流呵护安装的动作电流，A ；Mst I ⋅—被呵护收集中最大一台电动机的起动电流，A ；∑NI —被呵护收集中除最大容量的一台电动机外，其余电动机额定电流之和，A.呵护安装的灵敏系数请求5.1)2(≥=sbs r I I K（4-92）式中)2(s I —被呵护收集末端最小两相短路电流，A.（2）对于新型系列DZKD 或DWKB30型馈电开关，装有电子脱扣安装，即过载长延时过流呵护、短路短延时（0.2~0.4s ）过流呵护和短路速断呵护.过载长延时过流呵护的整定范围：（0.4~1.0）N sw I ⋅（N sw I ⋅是开关的额定电流A ），具有反时限特性；短路短延时过流呵护的整定范围：（3~10）N sw I ⋅； 短路速断呵护的整定范围：8N sw I ⋅或20N sw I ⋅. 过载长延时呵护的动作电流整定倍数：Nsw Nde sb I I K n ⋅∑≥（4-93）式中sb n —过载长延时呵护动作电流倍数；de K —需用系；∑NI —被控制的所有电动机额定电流之和，A ；短路短延时呵护的动作电流整定倍数：sbst M de N I I K I ⋅'=+∑ （4-94）Nsw sb sb I I n ⋅'≥（4-95）式中sbI '-短路短延时动作电流计算值，A ； 灵敏系数请求5.1)2(≥=⋅Nsw sb s r I n I K （4-96）2）对于采取电子呵护安装的新型磁力起动器过电流呵护安装的整定采取电子呵护安装的磁力起动器，生产厂家分歧，呵护安装各异.如QCKB30系列磁力起动器采取JLB-300型电子呵护安装；QJZ-300/1140型磁力起动器，装有5块电子控制呵护插件；BQD-300/1140型磁力起动器，采取ABD8型电子呵护安装；QJZ-200/1140型磁力起动器采取JDB 型电机综合呵护安装；个别新产品采取微机控制呵护等等.虽然呵护安装类型分歧，但是过流呵护整定的请求不异，即（1）过载呵护的整定电流请求略大于长时最大负荷电流.或者说，略小于所控制电动机的额定电流，即o sb I ⋅≤N M I .（取接近值）（4-97）式中o sb I ⋅—过载整定电流，A ；N M I .—电动机额定电流，A.如许整定的理由是，生产机械所配套的电动机并不是按电动机的满负荷设计，电动机的功率略大于生产机械的功率.（2）过电流速断呵护的整定电流：s sb I ⋅＞N st I ⋅（4-98）式中s sb I ⋅—速断呵护的整定电流，A ；N st I ⋅—电动机的额定起动电流，A ；对鼠笼电动机，普通N st I ⋅=（4~7）M N I ⋅；速断整定电流倍数请求为过载呵护的8倍或10倍，普通电子呵护安装由硬件电路的设计来包管.即sb ssb sb oI n I ⋅⋅== 8或10 （4-99）速断呵护灵敏系数请求：(2)s r sb sb oI K n I ⋅=≥1.5 （4-100）3）过热继电器整定（1）过热继电器的动作电流整定.过热继电器的动作电流应略大于被呵护电机的负荷电流.（2）过热-过流继电器动作电流的整定.过热组件的动作电流整定与过热继电器不异，过电流组件的动作电流的整定同速断呵护.4）熔断器熔件的选择（1）呵护1台鼠笼型异步电动机，熔件的额定电流应躲过电动机的起动电流，即FNst F K I I .⋅=（4-101）式中F I —熔体的额定电流，A ；N st I ⋅—电动机的额定起动电流，A ；F K —当电动机起动时，熔体不熔化的系数，取值范围1.8~2.5.在正常起动条件下，轻载起动，取2.5，经常起动或重负荷起动，取1.8~2.因为熔体材料或电流大小的分歧，熔断器的呵护特生曲线不完整不异，是以，在考虑轻载起动时间为6~10s ，重载起动时间为15~20s 的前题下，有关材料提出对分歧型号的熔断器，采纳分歧的系数，见表4-17，以供使用时参考.表4-17熔体不熔化系数（2）呵护多台鼠笼电动机供电干线的熔断器，熔件的额定电流为∑+=⋅NFMst F I K I I （4-102）式中M st I ⋅—干线电缆供电的最大电动机额定起动电流，A ；∑NI —其余电动机额定电流之和，A.F K —熔体不熔化系数；（3）呵护电钻变压器，熔体额定电流为∑+=⋅)(4.1~2.1N FMst T F I K I K I （4-103）式中T K —变压器的变压比；（4）呵护照明变压器，熔体的额定电流∑=NTF I K I 4.1~2.1 （4-104）式中NI ∑—照明灯额定电流之和，A.（5）熔体额定电流与熔断器额定电流的选择根据熔件额定电流计算值F I ，拔取熔体的额定电流F N I ⋅，请求F N I ⋅≈F I（4-105）根据选定的F N I ⋅，确定熔断器的额定电流，再根据F N I ⋅与熔断器的额定电流去校核起动器的型号是否合适.（6）灵敏系数校验FN s r I I K ⋅=)2(≥4或7 （4-106）式中)2(s I —被呵护线路末端或电动机进线端子上的最小两相短路电流，A ；4或7—灵敏系数，对于660V 电网，F N I ⋅＞100A 时取4，F N I ⋅≤100A时取7；对于127V 电网取4.如果是呵护照明变压器或电钻变压器时，灵敏系数请求Ts r K I K 3)2(=≥4 （4-107）式中)2(s I —变压器二次侧出线端二相短路电流，A ；T K —变压器变比； 3—Y,d接线变压器，二次侧两相短路电流换算到一次侧的系数.（7）熔断器极限分断能力的校验熔断器的极限分断电流F off I ⋅值见表4-18，必须满足Foff I ⋅≥)3(s I （4-108）式中)3(s I —呵护范围首端的三相短路电流，A.表4-18熔断器的极限分断能力 相间短路呵护整定计算准绳 第一讲 线路呵护整定计算1）三个电压等级各选一条线路进行线路呵护整定 2）110千伏线路最大负荷电流可根据给定条件计算，35和10千伏线路可按300安计算.第一节 10千伏线路呵护的整定计算准绳：电流呵护具有简单、可靠、经济的长处.对35千伏及以下电网，通常采取三段式电流呵护加重合闸的呵护方式，对复杂收集或电压等级较高收集，很难满足选择性、灵敏性和速动性的请求. 整定计算：对10千伏线路通常采取三段式电流呵护即可满足请求，实际使用时可以根据须要采取两段也能够采取三段呵护.根据呵护整定计算准绳：电流速断，按照躲过本线路的末端短路最大三相短路电流整定Iset1=krelIkmax/nTA本式请求 一次、二次的动作电流都须要计算. 留意成绩：1）归算至10千伏母线侧的综合阻抗 2）计算最大三相短路电流，3）计算最小两相短路电流，校核呵护范围4）选择线路适当长度（选一条）计算5）动作时限0秒.限时电流速断，与相邻线路一段配合整定.因为此刻的10千伏线路普通都是放射形线路，没有相邻线路，可不设本段呵护过电流呵护，即电流呵护第III段，按照躲过本线路的最大负荷电流整定式中Krel——可靠系数，普通采取1.15—1.25；Kss——自起动系数，数值大于1，由收集具体接线和负荷性质确定；Kre——电流继电器的返回系数,普通取0.85.校核末端短路的灵敏度.动作时限因为不须要与相邻线路配合，可取0.5秒.防止配变故障时呵护的误动作.目前采取微机型呵护，都配有带低电压闭锁的电流呵护，和线路重合闸.第二节35千伏线路呵护的整定计算准绳：对35千伏电网，通常采取三段式电流呵护加重合闸的呵护方式可以满足请求，但对于复杂收集、环形收集，很难满足请求.对35千伏线路，有时可能有相邻线路，是以须要三段式呵护，如果是只要相邻变压器，则限时电流速断呵护应按照躲过变压器低压侧短路整定，时间则取0.5秒，但应校核本线路末端短路的灵敏度.电流速断，按照躲过本线路的末端短路最大三相短路电流整定Iset1=krelIkmax/nTA本式请求一次、二次的动作电流都须要计算.留意成绩：1）归算至35千伏母线侧的综合阻抗2）计算最大三相短路电流，3）计算最小两相短路电流，校核呵护范围4）选择线路适当长度（选一条）计算5）动作时限0秒.限时电流速断，与相邻线路一段配合整定.Iset1=krelIn1/nTA如果没有相邻线路，按照躲开线路末端变压器低压侧短路整定，如果没有相邻变压器参数，可设置一个5000千伏安的主变，查其参数，计算短路电流.留意电流归算到对应侧.Iset1=krelInT/nTA校验：对电流二段，应包管本线路末端短路的灵敏度过电流呵护，即电流呵护第III段，按照躲过本线路的最大负荷电流整定式中Krel——可靠系数，普通采取1.15—1.25；Kss——自起动系数，数值大于1，由收集具体接线和负荷性质确定；Kre——电流继电器的返回系数,普通取0.85.校核末端短路的灵敏度，和相邻元件短路的灵敏度（变压器低压侧）动作时限因为不须要与相邻线路或元件的后备呵护配合，可根据相邻元件的时间取1.0-1.5秒.目前采取微机型呵护，都配有带低电压闭锁的电流呵护，和线路重合闸.第三节相间短路距离呵护的整定计算准绳一、距离呵护的基本概念电流呵护具有简单、可靠、经济的长处.其缺点是对复杂电网，很难满足选择性、灵敏性、快速性的请求，是以在复杂收集中须要功能更加完美的呵护安装.距离呵护反映故障点到呵护安装处的距离而动作，因为它同时反应故障后电流的升高和电压的降低而动作，是以其功能比电流呵护更加完美.它基本上不受零碎运转方式变更的影响.距离呵护是反应故障点到呵护安装处的距离，而且根据故障距离的远近确定动作时间的一种呵护安装，当短路点距离呵护安装处较近时，呵护动作时间较短；当短路点距离呵护安装处较远时，呵护动作时间较长.呵护动作时间随短路点地位变更的关系t=f(Lk)称为呵护的时限特性.与电流呵护一样，目前距离呵护广泛采取三段式的阶梯时限特性.距离I 段为无延时的速动段；II 段为带有固定短延时的速动段，III 段作为后备呵护，其时限需与相邻上级线路的II 段或III 段配合.二、整定计算准绳图4-1 距离呵护整定计算说明以下以图4-1为例说明距离呵护的整定计算准绳 （1）距离I 段的整定距离呵护I 段为无延时的速动段，只反应本线路的故障.整定阻抗应躲过本线路末端短路时的测量阻抗，考虑到阻抗继电器和电流、电压互感器的误差，须引入可靠系数Krel ，对断路器2处的距离呵护I 段定值I Iset.2rel A-B 1=Z K L z （4-1）式中 LA-B ——被呵护线路的长度；z1 ——被呵护线路单位长度的正序阻抗，Ω/km；KIrel ——可靠系数，因为距离呵护属于欠量呵护，所以可靠系数取0.8～0.85.（2）距离II 段的整定距离呵护I 段只能呵护线路全长的80%～85%，与电流呵护一样，需设置II 段呵护.整定阻抗应与相邻线路或变压器呵护I 段配合.1） 分支系数对测量阻抗的影响当相邻呵护之间有分支电路时，呵护安装处测量阻抗将随分支电流的变更而变更，是以应考虑分支系数对测量阻抗的影响，如图线路B-C 上k 点短路时，断路器2处的距离呵护测量阻抗为A 1A-B B 2m2A-B K A-B b K 111+===+=+U I Z U Z Z Z Z K Z I I II（4-2）3S2AB 2b 11S1S2AB+==1+=1+++I X X I K I I X X X（4-3）S1min ABbmin S2max S1AB+=1+++X X K X X X（4-4）式中 AU 、BU ——母线A 、B 测量电压； ZA-B ——线路A-B 的正序阻抗；Zk ——短路点到呵护安装处线路的正序阻抗； Kb ——分支系数.对如图所示收集，明显Kb ＞1，此时测量阻抗Zm2大于短路点到呵护安装处之间的线路阻抗ZA-B+Zk ，这类使测量阻抗变大的分支称为助增分支，I3称为助增电流.若为外汲电流的情况，则Kb ＜1，使得响应测量阻抗减小.2） 整定阻抗的计算相邻线路距离呵护I 段呵护范围末端短路时，呵护2处的测量阻抗为I I2m2A-B set.1A-B b set.11==+=+I Z Z Z Z K Z I（4-5）按照选择性请求，此时呵护不该动作，考虑到运转方式的变更影响，分支系数应取最小值bminK ，引入可靠系数IIrel K ，距离II 段的整定阻抗为II II I set.2rel A-B b.min set.1=+)Z K Z K Z （ （4-6）式中 IIrel K ——可靠系数，与相邻线路配合时取0.80～0.85.若与相邻变压器配合，整定计算公式为II IIset.2rel A-B b.min T =+)Z K Z K Z （ （4-7）式中可靠系数IIrel K 取0.70～0.75，T Z 为相邻变压器阻抗.距离II 段的整定阻抗应分别按照上述两种情况进行计算，取其中的较小者作为整定阻抗.3） 灵敏度的校验距离呵护II 段应能呵护线路的全长，并有足够的灵敏度，请求灵敏系数应满足 II set.2senA-B= 1.3Z K Z（4-8）如果灵敏度不满足请求，则距离呵护II 段应与相邻元件的呵护II 段相配合，以提 高呵护动作灵敏度.4）动作时限的整定距离II 段的动作时限，应比与之配合的相邻元件呵护动作时间高出一个时间级差Δt，动作时限整定为II(x)2i =+Δt t t（4-9）式中 (x)i t ——与本呵护配合的相邻元件呵护I 段或II 段最大动作时间.（3）距离呵护III 段的整定 1）距离III 段的整定阻抗①与相邻上级线路距离呵护II 或III 段配合III III (x)set.2rel A-B b.min set.1=+)Z K Z K Z （ （4-10）式中(x)set.1Z ——与本呵护配合的相邻元件呵护II 段或III 段整定阻抗.②与相邻上级线路或变压器的电流、电压呵护配合III IIIset.2rel A-B b.min min =+)Z K Z K Z （ （4-11）式中 min Z ——相邻元件电流、电压呵护的最小呵护范围对应的阻抗值.③躲过正常运转时的最小负荷阻抗当线路上负荷最大（IL.max ）且母线电压最低（UL.min ）时，负荷阻抗最小，其值为L.min NL.min L.max L.max(0.90.95)==U U Z I I ~（4-12）式中 UN ——母线额定电压.与过电流呵护不异，因为距离III 段的动作范围大，须要考虑电动机自启动时呵护的返回成绩，采取全阻抗继电器时，整定阻抗为III set.2L.minrel ss re 1Z =ZK K K（4-13）式中 Krel ——可靠系数，普通取1.2～1.25；Kss ——电动机自启动系数，取1.5～2.5；Kre ——阻抗测量元件的返回系数，取1.15～1.25. 若采取全阻抗继电器呵护的灵敏度不克不及满足请求，可以采取方向阻抗继电器，考虑到方向阻抗继电器的动作阻抗随阻抗角变更，整定阻抗计算如下：III L.minset.2rel ss re set L =cos Z Z K K K ϕϕ-()（4-14）式中 set ϕ——整定阻抗的阻抗角；ϕL ——负荷阻抗的阻抗角.按上述三个准绳计算，取其中较小者为距离呵护III 段的整定阻抗.2）灵敏度的校验距离III 段既作为本线路呵护I 、II 段的近后备，又作为相邻上级设备的远后备呵护，并满足灵敏度的请求.作为本线路近后备呵护时，按本线路末端短路校验，计算公式如下：III set.2sen(1)A-B= 1.5Z K Z ≥ （4-15）作为相邻元件或设备的近后备呵护时，按相邻元件末端短路校验，计算公式如下：III set.2sen(2)A-Bb.max next=1.2+Z K Z K Z ≥（4-16）式中 Kb.max ——分支系数最大值；Znext ——相邻设备（线路、变压器等）的阻抗.3） 动作时间的整定距离III 段的动作时限，应比与之配合的相邻元件呵护动作时间（相邻II 段或III段）高出一个时间级差Δt，动作时限整定为III (x)2i =t t t+∆ （4-17）式中 (x)i t ——与本呵护配合的相邻元件呵护II 段或III 段最大动作时间.1整定花园站出线距离呵护，任选一条110千伏，如图整定长度为11千米的线路，等值如下：考虑分支系数影响，计算与相邻呵护配合的二段定值.2．选1条35千伏线路，按线路变压器组整定（末端变压器容量按线路负荷的1.5倍拔取），确定呵护方案.3．选一条10千伏线路.按终端线路考虑，不考虑与相邻线路配合，配置电流速断和过电流呵护.。
继电破坏定值整定盘算公式大全 【2 】1.负荷盘算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 Sca--一组用电装备的盘算负荷,kV A;∑PN --具有雷同需用系数Kde 的一组用电装备额定功率之和,kW. 综采工作面用电装备的需用系数Kde 可按下式盘算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 Pmax--最大一台电念头额定功率,kW;wm ϕcos --一组用电装备的加权平均功率因数2.高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时,取变电站一次侧额定电流,即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量,kV•A;N U 1—移动变电站一次侧额定电压,V; N I 1—移动变电站一次侧额定电流,A.（2）向两台移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和,即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流,A;N P ∑—由移动变电站供电的各用电装备额定容量总和,kW;N U —移动变电站一次侧额定电压,V; sc K —变压器的变比;wm ϕcos .ηwm—加权平均功率因数和加权平均效力.（4）对向单台或两台高压电念头供电的电缆,一般取电念头的额定电流之和;对向一个采区供电的电缆,应取采区最大电流;而对并列运行的电缆线路,则应按一路故障情形加以斟酌.3. 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的现实工作电流盘算① 支线.所谓支线是指1条电缆掌握1台电念头.流过电缆的长时最大工作电流即为电念头的额定电流.NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流,A;N I —电念头的额定电流,A; N U —电念头的额定电压,V; N P —电念头的额定功率,kW; N ϕcos —电念头功率因数;N η—电念头的额定效力.② 干线.干线是指掌握2台及以上电念头的总电缆.向2台电念头供电时,长时最大工作电流ca I ,取2台电念头额定电流之和,即21N N ca I I I += （4-20）向三台及以上电念头供电的电缆,长时最大工作电流ca I ,用下式盘算wmN N de ca U P K I ϕcos 3103⨯∑=（4-21）式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流,A;N P ∑—由干线所带电念头额定功率之和,kW;N U —额定电压,V; de K —需用系数;wm ϕcos —加权平均功率因数.（2）电缆主截面的选择选择请求 p KI ≥ca I （4-22） 4.短路电流盘算 ① 电源体系的电抗sy Xbrars ar arsar sy S U I U U IU X 2)3(2)3(33===（4-75） 式中 sy X —电源体系电抗,Ω;ar U —平均电压,V （6kV 体系平均电压为6.3kV ）; )3(s I —稳态三相短路电流,A;br S —井下中心变电所母线短路容量,MV·A （用式4-75盘算时单位应一致）.② 6kV 电缆线路的阻抗w XL x X w 0= （4-76）式中 0x —电缆线路单位长度的电抗值,6kV~10kV 电缆线路0x =0.08Ω/km;L —自井下中心变电所至综采工作面移动变电站,流过高压短路电流的沿途各串联电缆的总长度,km.（5）短路回路的总阻抗∑X∑+=w syX XX （4-77）（6）三相短路电流)3(s I∑=XU I ar s 3)3( （4-78）（7）两相短路电流)2(s I)3()2(232s ar s I X U I ==∑ （4-79）（8）短路容量s Sar s s U I S )3(3=4.过流整定1. 高压配电装配中过流继电器的整定今朝应用的矿用隔爆高压真空配电箱继电破坏装配大多半采用电子破坏装配,部分新产品采用微电脑掌握及破坏,其破坏功效有过流破坏（短路破坏.过载破坏）.漏电破坏.过电压和欠电压破坏等.下面就电子破坏装配的过电流破坏整定盘算办法做一评论辩论.1）破坏一台移动变电站（1）短路（瞬时过流）破坏继电器动作电流移动变电站内部及低压侧出线端产生短路故障时,应由高压配电箱来切除.是以,动作电流应按躲过变电站低压侧尖峰负荷电流来整定,即动作电流为)(4.1~2.1∑+≥⋅⋅N M st iT r sb I I K K I （4-85）式中r sb I ⋅—瞬时过流继电器动作电流,A;（短路破坏,即速断）;1.2~1.4—靠得住性系数;T K —变压器的变压比;i K —高压配电箱电流互感器变流比;M st I ⋅—起动电流最大的一台或几台电念头同时起动,电念头的额定起动电流,A;∑NI—其余电气装备额定电流之和,A.调剂继电器过流破坏整定装配,使动作电流大于等于其盘算值. 敏锐系数（敏锐度）校验5.1)2(≥=⋅rsb i T gT s r I K K K I K (4-86)式中r K —破坏装配的敏锐度;)2(s I —移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流,A;gT K —变压器组别系数,对于Y ,y 接线的变压器,gT K =1;对于Y ,d 接线变压器gT K =3.其他参数意义同上.（2）过载破坏整定电流隔爆型高压配电箱过载破坏装配的动作电流,按移动变电站一次侧额定电流来整定,即sb N I I ==（4-87） 式中 N S —移动变电站额定容量,kV A;N U 1—移动变电站一次侧额定电压,kV .2）破坏几台移动变电站一台高压配电箱掌握一条高压电缆,而这条高压电缆又同时掌握几台移动变电站,构成带有分支负荷干线式供电方法,综采工作面供电系同一般采用这种供电方法.（1）短路破坏装配动作电流整定短路破坏装配动作电流整定仍按式（4-85）盘算,敏锐度按式（4-86）校验.应留意,敏锐度校验中,)2(s I 为破坏规模末尾的最小两相短路电流,该破坏规模末尾是指最远一台移动变电站二次出口处最小两相短路电流.（2）过载破坏整定电流高压配电箱过载破坏装配的动作电流按线路最大工作电流来整定.max 1sb r w iI I K ⋅⋅≥（4-88） 式中w I ⋅m ax —线路的最大工作电流（即为最大负荷电流Ica ）,A;3max 10w caS I I ⋅⨯==（4-89）∑NS-由该高压电缆所掌握的移动变电站额定容量总和,kV•A;N U 1-高压额定电压,V;2．移动变电站过流破坏装配整定盘算今朝煤矿井下应用的国产移动变电站构造情势有两种：①高压负荷开关.干式变压器.低压馈电开关构成移动变电站.在低压馈电开关中装有半导体脱扣器,作为过流破坏装配.JJ30检漏继电器作为漏电破坏装配.高压负荷开关中无过流破坏装配;②高压真空断路器.干式变压器.低压破坏箱构成移动变电站.在高压开关箱中装有过流破坏装配,在低压开关箱中装有过流破坏和漏电破坏装配.1）移动变电站高压开关箱中过流破坏装配的整定 （1）短路破坏的整定移动变电站内部及低压侧出线端产生短路故障时,应由移动变电站高压断路器来切除.移动变电站短路破坏装配的动作电流,应躲过低压侧尖峰负荷电流,即按式（4-85）整定,按式（4-86）校验.应留意,敏锐度校验中,)2(s I 为破坏规模末尾的最小两相短路电流,该破坏规模末尾是指最远一台磁力起动器,动力电缆进口处最小两相短路电流.（2）过载破坏整定移动变电站过载破坏的整定电流,取移电站一次侧额定电流,即按式（4-87）盘算. 2）移动变电站低压破坏箱中过流破坏装配的整定 （1）短路破坏整定按式（4-91）盘算整定值,按式（4-92）校验敏锐度.（2）过载破坏整定移动变电站低压破坏箱中,过载破坏的整定电流取所掌握电念头额定电流之和乘以需用系数.即sb de N I K I =∑ （4-90）式中∑NI—所有电念头额定电流之和,A;de K —需用系数,由具体负荷肯定.3）移动变电站低压馈电开关过流破坏装配的整定 （1）移动变电站低压馈电开关短路破坏的整定 按式（4-91）盘算整定值,按式（4-92）校验敏锐度. （2）过载破坏的整定过载破坏的整定电流,取所掌握电念头额定电流之和乘以需用系数,即按式（4-90）盘算. 3. 井下低压体系过流破坏装配整定（包括过电流脱扣器） 1）低压馈电开关过流破坏装配的整定（1）变压器二次侧总馈电开关或干线的配电开关中过电流继电器动作电流sb st M N I I I ⋅≥+∑（4-91）式中sb I —过流破坏装配的动作电流,A;M st I ⋅—被破坏收集中最大一台电念头的起动电流,A;∑NI—被破坏收集中除最大容量的一台电念头外,其余电念头额定电流之和,A.破坏装配的敏锐系数请求5.1)2(≥=sbs r I I K （4-92）式中)2(s I —被破坏收集末尾最小两相短路电流,A.（2）对于新型系列DZKD 或DWKB30型馈电开关,装有电子脱扣装配,即过载长延时过流破坏.短路短延时（0.2~0.4s ）过流破坏和短路速断破坏.过载长延时过流破坏的整定规模：（0.4~1.0）N sw I ⋅（N sw I ⋅是开关的额定电流A ）,具有反时限特征;短路短延时过流破坏的整定规模：（3~10）N sw I ⋅; 短路速断破坏的整定规模：8N sw I ⋅或20N sw I ⋅. 过载长延时破坏的动作电流整定倍数：Nsw Nde sb I I K n ⋅∑≥（4-93）式中sb n —过载长延时破坏动作电流倍数;de K —需用系;∑NI—被掌握的所有电念头额定电流之和,A;短路短延时破坏的动作电流整定倍数：sbst M de N I I K I ⋅'=+∑ （4-94） Nsw sb sb I I n ⋅'≥（4-95）式中sbI '-短路短延时动作电流盘算值,A; 敏锐系数请求5.1)2(≥=⋅Nsw sb s r I n I K （4-96）2）对于采用电子破坏装配的新型磁力起动器过电流破坏装配的整定采用电子破坏装配的磁力起动器,临盆厂家不同,破坏装配各别.如QCKB30系列磁力起动器采用JLB-300型电子破坏装配;QJZ-300/1140型磁力起动器,装有5块电子掌握破坏插件;BQD-300/1140型磁力起动器,采用ABD8型电子破坏装配;QJZ-200/1140型磁力起动器采用JDB 型电机分解破坏装配;个体新产品采用微机掌握破坏等等.固然破坏装配类型不同,但是过流破坏整定的请求雷同,即（1）过载破坏的整定电流请求略大于长时最大负荷电流.或者说,略小于所掌握电念头的额定电流,即o sb I ⋅≤N M I .（取接近值） （4-97）式中o sb I ⋅—过载整定电流,A;N M I .—电念头额定电流,A.如许整定的来由是,临盆机械所配套的电念头并非按电念头的满负荷设计,电念头的功率略大于临盆机械的功率.（2）过电流速断破坏的整定电流：s sb I ⋅＞N st I ⋅ （4-98）式中s sb I ⋅—速断破坏的整定电流,A;N st I ⋅—电念头的额定起动电流,A;对鼠笼电念头,一般N st I ⋅=（4~7）M N I ⋅;速断整定电流倍数请求为过载破坏的8倍或10倍,一般电子破坏装配由硬件电路的设计来保证.即sb ssb sb oI n I ⋅⋅== 8或10 （4-99） 速断破坏敏锐系数请求：(2)s r sb sb oI K n I ⋅=≥1.5 （4-100） 3）过热继电器整定（1）过热继电器的动作电流整定.过热继电器的动作电流应略大于被破坏电机的负荷电流.（2）过热-过流继电器动作电流的整定.过热组件的动作电流整定与过热继电器雷同,过电流组件的动作电流的整定同速断破坏.4）熔断器熔件的选择（1）破坏1台鼠笼型异步电念头,熔件的额定电流应躲过电念头的起动电流,即FNst F K I I .⋅=（4-101） 式中F I —熔体的额定电流,A;N st I ⋅—电念头的额定起动电流,A;F K —当电念头起动时,熔体不融化的系数,取值规模1.8~2.5.在正常起动前提下,轻载起动,取2.5,经常起动或重负荷起动,取1.8~2.因为熔体材料或电流大小的不同,熔断器的破坏特生曲线不完整雷同,是以,在斟酌轻载起动时光为6~10s,重载起动时光为15~20s 的前题下,有关材料提出对不同型号的熔断器,采取不同的系数,见表4-17,以供应用时参考.表4-17熔体不融化系数（2）破坏多台鼠笼电念头供电干线的熔断器,熔件的额定电流为∑+=⋅N FMst F I K I I （4-102） 式中M st I ⋅—干线电缆供电的最大电念头额定起动电流,A;∑NI—其余电念头额定电流之和,A.F K —熔体不融化系数;（3）破坏电钻变压器,熔体额定电流为∑+=⋅)(4.1~2.1N FMst T F I K I K I （4-103）式中T K —变压器的变压比;（4）破坏照明变压器,熔体的额定电流∑=N TF I K I 4.1~2.1 （4-104） 式中NI∑—照明灯额定电流之和,A.（5）熔体额定电流与熔断器额定电流的选择依据熔件额定电流盘算值F I ,拔取熔体的额定电流F N I ⋅,请求F N I ⋅≈F I （4-105）依据选定的F N I ⋅,肯定熔断器的额定电流,再依据F N I ⋅与熔断器的额定电流去校核起动器的型号是否适合.（6）敏锐系数校验FN s r I I K ⋅=)2(≥4或7 （4-106） 式中)2(s I —被破坏线路末尾或电念头进线端子上的最小两相短路电流,A;4或7—敏锐系数,对于660V 电网,F N I ⋅＞100A 时取4,F N I ⋅≤100A 时取7;对于127V 电网取4.假如是破坏照明变压器或电钻变压器时,敏锐系数请求Ts r K I K 3)2(=≥4 （4-107）式中)2(s I —变压器二次侧出线端二相短路电流,A;T K —变压器变比;3—Y,d 接线变压器,二次侧两相短路电流换算到一次侧的系数.（7）熔断器极限分断才能的校验熔断器的极限分断电流F off I ⋅值见表4-18,必须知足F off I ≥)3(s I （4-108）式中)3(s I —破坏规模首端的三相短路电流,A.表4-18熔断器的极限分断才能 相间短路破坏整定盘算原则 第一讲 线路破坏整定盘算 1）三个电压等级各选一条线路进行线路破坏整定2）110千伏线路最大负荷电流可依据给定前提盘算,35和10千伏线路可按300安盘算.第一节 10千伏线路破坏的整定盘算原则：电流破坏具有简略.靠得住.经济的长处.对35千伏及以下电网,平日采用三段式电流破坏加重合闸的破坏方法,对庞杂收集或电压等级较高收集,很难知足选择性.敏锐性以及速动性的请求. 整定盘算：对10千伏线路平日采用三段式电流破坏即可知足请求,现实应用时可以依据须要采用两段也可以采用三段破坏.依据破坏整定盘算原则：电流速断,按照躲过本线路的末尾短路最大三相短路电流整定Iset1=krelIkmax/nTA本式请求 一次.二次的动作电流都须要盘算. 留意问题：1）归算至10千伏母线侧的分解阻抗2）盘算最大三相短路电流,(3)k S kE EZ Z Z I φφ∑==+3）盘算最小两相短路电流,校核破坏规模min smax set 1)1X l Z I =min min 100%%l l L =⨯ 4）选择线路恰当长度（选一条）盘算 5）动作时限0秒.限时电流速断,与相邻线路一段合营整定.因为如今的10千伏线路一般都是放射形线路,没有相邻线路,可不设本段破坏过电流破坏,即电流破坏第III 段,按照躲过本线路的最大负荷电流整定rel ss set L.max re=K K I K I式中 Krel ——靠得住系数,一般采用1.15—1.25;Kss ——自起动系数,数值大于1,由收集具体接线和负荷性质肯定; Kre ——电流继电器的返回系数,一般取0.85.校核末尾短路的敏锐度.动作时限 因为不须要与相邻线路合营,可取0.5秒.防止配变故障时破坏的误动作. 今朝采用微机型破坏,都配有带低电压闭锁的电流破坏,以及线路重合闸.第二节 35千伏线路破坏的整定盘算原则：对35千伏电网,平日采用三段式电流破坏加重合闸的破坏方法可以知足请求,但对于庞杂收集.环形收集,很难知足请求.对35千伏线路,有时可能有相邻线路,是以须要三段式破坏,假如是只有相邻变压器,则限时电流速断破坏应按照躲过变压器低压侧短路整定,时光则取0.5秒,但应校核本线路末尾短路的敏锐度.电流速断,按照躲过本线路的末尾短路最大三相短路电流整定Iset1=krelIkmax/nTA本式请求 一次.二次的动作电流都须要盘算. 留意问题：1）归算至35千伏母线侧的分解阻抗2）盘算最大三相短路电流,(3)kS kE E Z Z Z I φφ∑==+3）盘算最小两相短路电流,校核破坏规模min smax I set 1)1(2X E l Z I φ=-min min 100%%l l L =⨯ 4）选择线路恰当长度（选一条）盘算 5）动作时限0秒.限时电流速断,与相邻线路一段合营整定.Iset1=krelIn1/nTA假如没有相邻线路,按照躲开线路末尾变压器低压侧短路整定,假如没有相邻变压器参数,可设置一个5000千伏安的主变,查其参数,盘算短路电流.留意电流归算到对应侧.Iset1=krelInT/nTA校验：对电流二段,应保证本线路末尾短路的敏锐度 假如知足敏锐度请求,动作时限可取0.5秒过电流破坏,即电流破坏第III 段,按照躲过本线路的最大负荷电流整定rel ss set L.max re=K K I K I式中 Krel ——靠得住系数,一般采用1.15—1.25;Kss ——自起动系数,数值大于1,由收集具体接线和负荷性质肯定; Kre ——电流继电器的返回系数,一般取0.85.校核末尾短路的敏锐度,以及相邻元件短路的敏锐度（变压器低压侧）动作时限 因为不须要与相邻线路或元件的后备破坏合营,可依据相邻元件的时光取1.0-1.5秒.今朝采用微机型破坏,都配有带低电压闭锁的电流破坏,以及线路重合闸.第三节 相间短路距离破坏的整定盘算原则一.距离破坏的根本概念电流破坏具有简略.靠得住.经济的长处.其缺陷是对庞杂电网,很难知足选择性.敏锐性.快速性的请求,是以在庞杂收集中须要机能加倍完美的破坏装配.距离破坏反应故障点到破坏安装处的距离而动作,因为它同时反响故障后电流的升高和电压的下降而动作,是以其机能比电流破坏加倍完美.它根本上不受体系运行方法变化的影响.距离破坏是反响故障点到破坏安装处的距离,并且依据故障距离的远近肯定动作时光的一种破坏装配,当短路点距离破坏安装处较近时,破坏动作时光较短;当短路点距离破坏安装处较远时,破坏动作时光较长.破坏动作时光随短路点地位变化的关系t=f(Lk)称为破坏的时限特征.与电流破坏一样,今朝距离破坏普遍采用三段式的阶梯时限特征.距离I 段为无延时的速动段;II 段为带有固定短延时的速动段,III 段作为后备破坏,当时限需与相邻下级线路的II 段或III 段合营.二.整定盘算原则S23I 1I 2I图4-1 距离破坏整定盘算解释以下以图4-1为例解释距离破坏的整定盘算原则 （1）距离I 段的整定距离破坏I 段为无延时的速动段,只反响本线路的故障.整定阻抗应躲过本线路末尾短路时的测量阻抗,斟酌到阻抗继电器和电流.电压互感器的误差,须引入靠得住系数Krel,对断路器2处的距离破坏I 段定值I I set.2rel A-B 1=Z K L z （4-1）式中 LA-B ——被破坏线路的长度;z1 ——被破坏线路单位长度的正序阻抗,Ω/km;KIrel ——靠得住系数,因为距离破坏属于欠量破坏,所以靠得住系数取0.8～0.85. （2）距离II 段的整定距离破坏I 段只能破坏线路全长的80%～85%,与电流破坏一样,需设置II 段破坏.整定阻抗应与相邻线路或变压器破坏I 段合营.1） 分支系数对测量阻抗的影响当相邻破坏之间有分支电路时,破坏安装处测量阻抗将随分支电流的变化而变化, 是以应斟酌分支系数对测量阻抗的影响,如图线路B-C 上k 点短路时,断路器2处的距离破坏测量阻抗为A 1A-B B 2m2A-B K A-B b K 111+===+=+U I Z U Z Z Z Z K Z I I I I（4-2）3S2AB 2b 11S1S2AB+==1+=1+++I X X I K I I X X X （4-3） S1min ABbmin S2max S1AB+=1+++X X K X X X （4-4）式中 A U .B U ——母线A.B 测量电压; ZA-B ——线路A-B 的正序阻抗;Zk ——短路点到破坏安装处线路的正序阻抗; Kb ——分支系数.对如图所示收集,显然Kb ＞1,此时测量阻抗Zm2大于短路点到破坏安装处之间的线路阻抗ZA-B+Zk,这种使测量阻抗变大的分支称为助增分支,I3称为助增电流.若为外汲电流的情形,则Kb ＜1,使得响应测量阻抗减小.2） 整定阻抗的盘算相邻线路距离破坏I 段破坏规模末尾短路时,破坏2处的测量阻抗为I I2m2A-B set.1A-B b set.11==+=+I Z Z Z Z K Z I （4-5） 按照选择性请求,此时破坏不应动作,斟酌到运行方法的变化影响,分支系数应取最小值bmin K ,引入靠得住系数IIrel K ,距离II 段的整定阻抗为II II Iset.2rel A-B b.min set.1=+)Z K Z K Z （ （4-6）式中 IIrel K ——靠得住系数,与相邻线路配应时取0.80～0.85.若与相邻变压器合营,整定盘算公式为II IIset.2rel A-B b.min T =+)Z K Z K Z （ （4-7）式中靠得住系数IIrel K 取0.70～0.75,T Z 为相邻变压器阻抗.距离II 段的整定阻抗应分离按照上述两种情形进行盘算,取个中的较小者作为整定阻抗. 3） 敏锐度的校验距离破坏II 段应能破坏线路的全长,并有足够的敏锐度,请求敏锐系数应知足IIset.2senA-B= 1.3Z K Z （4-8） 假如敏锐度不知足请求,则距离破坏II 段应与相邻元件的破坏II 段相合营,以提 高破坏动作敏锐度.4）动作时限的整定距离II 段的动作时限,应比与之合营的相邻元件破坏动作时光凌驾一个时光级差Δt,动作时限整定为II (x)2i =+Δt t t （4-9）式中 (x)i t ——与本破坏合营的相邻元件破坏I 段或II 段最大动作时光. （3）距离破坏III 段的整定 1）距离III 段的整定阻抗①与相邻下级线路距离破坏II 或III 段合营III III (x)set.2rel A-B b.min set.1=+)Z K Z K Z （ （4-10）式中(x)set.1Z ——与本破坏合营的相邻元件破坏II 段或III 段整定阻抗.②与相邻下级线路或变压器的电流.电压破坏合营III IIIset.2rel A-B b.min min =+)Z K Z K Z （ （4-11）式中 min Z ——相邻元件电流.电压破坏的最小破坏规模对应的阻抗值.③躲过正常运行时的最小负荷阻抗当线路上负荷最大（IL.max ）且母线电压最低（UL.min ）时,负荷阻抗最小,其值为L.min NL.min L.max L.max(0.90.95)==U U Z I I ~ （4-12） 式中 UN ——母线额定电压.与过电流破坏雷同,因为距离III 段的动作规模大,须要斟酌电念头自启动时破坏的返回问题,采用全阻抗继电器时,整定阻抗为III set.2L.min rel ss re1Z =Z K K K （4-13）式中 Krel ——靠得住系数,一般取1.2～1.25;Kss ——电念头自启动系数,取1.5～2.5; Kre ——阻抗测量元件的返回系数,取1.15～1.25.若采用全阻抗继电器破坏的敏锐度不能知足请求,可以采用偏向阻抗继电器,斟酌到偏向阻抗继电器的动作阻抗随阻抗角变化,整定阻抗盘算如下：III L.minset.2rel ss re set L =cos Z Z K K K ϕϕ-()（4-14）式中 set ϕ——整定阻抗的阻抗角;ϕL ——负荷阻抗的阻抗角.按上述三个原则盘算,取个中较小者为距离破坏III 段的整定阻抗. 2）敏锐度的校验距离III 段既作为本线路破坏I.II 段的近后备,又作为相邻下级装备的远后备破坏,并知足敏锐度的请求.作为本线路近后备破坏时,按本线路末尾短路校验,盘算公式如下：III set.2sen(1)A-B= 1.5Z K Z ≥ （4-15）作为相邻元件或装备的近后备破坏时,按相邻元件末尾短路校验,盘算公式如下：III set.2sen(2)A-Bb.max next=1.2+Z K Z K Z ≥ （4-16）式中 Kb.max ——分支系数最大值;Znext ——相邻装备（线路.变压器等）的阻抗.3） 动作时光的整定距离III 段的动作时限,应比与之合营的相邻元件破坏动作时光（相邻II 段或III 段）凌驾一个时光级差Δt,动作时限整定为III (x)2i =t t t +∆ （4-17）式中 (x)i t ——与本破坏合营的相邻元件破坏II 段或III 段最大动作时光.10Xs2=1整定花圃站出线距离破坏,任选一条110千伏,如图整定长度为11千米的线路,等值如下： 斟酌分支系数影响,盘算与相邻破坏合营的二段定值.S23I 1I 2I2．选1条35千伏线路,按线路变压器组整定（末尾变压器容量按线路负荷的1.5倍拔取）,肯定破坏计划.3．选一条10千伏线路.按终端线路斟酌,不斟酌与相邻线路合营,设置装备摆设电流速断和过电流破坏.2.3选作。
继电保护定值整定计算书1. 引言随着电力系统规模的不断扩大和配电自动化的不断发展，继电保护的应用也越来越广泛。
继电保护系统在电力系统中的作用就是及时地检测、判断、并隔离故障，保证电力系统的安全、稳定、可靠运行。
继电保护的可靠性直接影响着电力系统的负荷能力和电能供应的稳定性。
定值整定是继电保护系统中的一项重要工作。
正确的定值整定可以提高继电保护的可靠性和稳定性，避免误动作和漏动作的发生。
定值整定是针对特定设备的保护装置，根据系统参数、负荷情况、过电压情况、故障时限等多种因素来确定保护装置的触发条件，确保在故障情况下保护能够及时地动作。
在本文中，我们将详细介绍继电保护定值整定的计算过程，为读者提供一份简单、清晰、易懂的定值整定计算书。
2. 继电保护定值整定计算方法继电保护定值整定的计算方法主要有以下几种:2.1 等效电路法等效电路法是应用最广泛的一种继电保护整定方法。
其基本思想是，将电力系统中的各个部分看作是一个等效电路，计算出额定电压下各种故障情况下的短路电流、过流电流等参数，然后根据保护装置的动作特性确定相应的保护整定值。
等效电路法计算步骤如下：1.绘制电力系统的等效电路2.计算出短路电流和相应的安全系数3.根据保护设备的特性曲线确定保护整定值2.2 故障电压法故障电压法是另一种继电保护整定方法。
其基本思想是，通过计算各种故障情况下的故障电压值，得出保护装置的触发条件。
故障电压法计算步骤如下：1.绘制电力系统的单线图2.计算各种故障情况下的故障电压值3.根据保护设备的特性曲线确定保护整定值2.3 统计法统计法是一种基于大量实测数据的继电保护整定方法。
其基本思想是，通过对历史故障数据的统计分析，得出保护装置的触发条件。
统计法计算步骤如下：1.收集电力系统历史故障数据2.对数据进行统计分析，得出保护整定值3. 定值整定计算书实例这里我们以交流变电站的过电压保护为例，介绍定值整定的计算思路和具体过程。
桂林变电站35kV及400V设备继电保护定值整定计算书批准：审核：校核：计算：超高压输电公司柳州局二〇一三年十一月六日计算依据： 一、 规程依据DL/T 584-2007 3～110kV 电网继电保护装置运行整定规程 Q/CSG-EHV431002-2013 超高压输电公司继电保护整定业务指导书2013年广西电网继电保护整定方案二、 短路阻抗广西中调所提供2013年桂林站35kV 母线最大短路容量、短路电流:三相短路 2165MVA/33783A ；由此计算35kV 母线短路阻抗 正序阻抗 Z1=()()63.03378332165322=⨯=A MVAI SΩ第一部分 #1站用变保护一、参数计算已知容量：S T1=800kVA，电压：35/0.4kV，接线：D/Y11，短路阻抗：U K=6.72%计算如下表：注：高压侧额定电流：Ie= S T1/( 3Ue)= 800/( 3×35)=13.2A 高压侧额定电流二次值：Ie2=13.2/40=0.33 A低压侧额定电流：Ie’=S T1/( 3Ue)= 800/( 3×0.4)=1154.7A 低压侧额定电流二次值：Ie2’=1154.7/300=3.85A短路阻抗：Xk=（Ue2×U K）/ S T1=（35k2×0.0672）/800k=103Ω保护装置为南瑞继保RCS-9621C型站用电保护装置，安装在35kV保护小室。
二、定值计算1、过流I段（速断段）1）按躲过站用变低压侧故障整定： 计算站用变低压侧出口三相短路的一次电流I k(3).max= Ue /（3×Xk ）=37000/（3×103）=207.4A计算站用变低压侧出口三相短路的二次电流Ik= I k(3).max /Nct=207.4/40=5.19A计算按躲过站用变低压侧故障整定的过流I 段整定值Izd=k K ×Ik k K 为可靠系数，按照整定规程取k K =1.5 =1.5×5.19=7.8A2）校验最小方式时低压侧出口两相短路时灵敏系数lm K ≥1.5 计算站用变低压侧出口两相短路的一次电流 min).2(Ik = Ue /〔2×（Z1 +Xk ）〕 =37000/〔2×（0.63 +103）〕=178.52A式中：Z1为35kV 母线短路的短路阻抗。
继电保护定值整定计算公式大全１、负荷计算(移变选择）:cos de Nca wmk P S ϕ∑=(4-１）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷,kV Ａ；∑ＰＮ-－具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，k Ｗ。
综采工作面用电设备的需用系数Ｋde 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4－2） 式中 Ｐma ｘ－-最大一台电动机额定功率,ｋW;wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数２、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13)式中 N S —移动变电站额定容量,kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压,Ｖ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。
(2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流caI 为两台移动变电站一次侧额定电流之和,即31112ca N N I I I =+=(4-14)（3)向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =(４-15)式中 ca I —最大长时负荷电流，A;N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和,kW;N U —移动变电站一次侧额定电压,Ｖ; sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηｗm —加权平均功率因数和加权平均效率。
（4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和;对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流;而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。
3、 低压电缆主芯线截面的选择1)按长时最大工作电流选择电缆主截面 (１)流过电缆的实际工作电流计算① 支线。
所谓支线是指１条电缆控制１台电动机。
流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。
NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== (4-1９)式中 ca I —长时最大工作电流，A;N I —电动机的额定电流,A; N U —电动机的额定电压,V ； N P —电动机的额定功率，ｋＷ; N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。
继电保护定值计算合同书甲方（委托方）：地址：联系电话：乙方（受托方）：地址：联系电话：鉴于甲方需要对继电保护装置进行定值计算以确保电力系统的安全稳定运行，乙方具备相应的专业资质和经验，双方本着平等自愿、诚实信用的原则，经协商一致，签订本合同。
第一条服务内容1.1 乙方负责根据甲方提供的电力系统参数和继电保护装置的技术要求，进行继电保护定值的计算。
1.2 乙方需提供详细的计算报告，包括但不限于保护装置的整定值、动作时间、动作特性等。
1.3 乙方应确保计算结果的准确性和可靠性，满足国家和行业的相关标准。
第二条服务期限2.1 本合同服务期限自合同签订之日起至继电保护定值计算完成并经甲方确认合格之日止。
第三条合同价款及支付方式3.1 合同总价款为人民币（大写）：____________________元。
3.2 甲方在合同签订后5个工作日内支付总价款的30%作为预付款。
3.3 乙方完成继电保护定值计算并提交计算报告后，甲方在5个工作日内支付剩余的70%款项。
第四条双方权利与义务4.1 甲方应提供所需的电力系统参数和继电保护装置的技术资料，并保证资料的真实性和完整性。
4.2 乙方应按照合同约定的时间和质量要求完成继电保护定值计算，并及时向甲方提交计算报告。
4.3 甲方有权对乙方提交的计算报告进行审核，如发现问题，乙方应在甲方指定的时间内进行修正。
第五条保密条款5.1 双方应对在合同履行过程中知悉的对方商业秘密和技术秘密负有保密义务，未经对方书面同意，不得向第三方披露。
第六条违约责任6.1 如一方违反合同约定，应承担违约责任，并赔偿对方因此遭受的损失。
第七条争议解决7.1 双方因履行本合同所发生的任何争议，应首先通过友好协商解决；协商不成时，可提交甲方所在地人民法院诉讼解决。
第八条其他8.1 本合同一式两份，甲乙双方各执一份，具有同等法律效力。
8.2 本合同自双方授权代表签字盖章之日起生效。
甲方代表（签字）：_________________ 日期：____年____月____日乙方代表（签字）：_________________ 日期：____年____月____日。
许继wxh-820第31页8定值整定说明10．1三段电流电压方向保护由于电流电压方向保护针对不同系统有不同的整定规则，此处不一一详述。
以下内容是以一线路保护整定为实例进行说明,以做为用户定值整定已知条件：最大运行方式下，降压变电所母线三相短路电流I)3(maX.dl为5500A，配电所母线三相短路电流I)3(maXd为5130A，配电变压器低压.2侧三相短路时流过高压侧的电流I)3(maX.3d为820A。
最小运行方式下，降压变电所母线两相短路电流I)2(maX.1d为3966A，配电所母线两相短路电流I)2(maXd为3741A，配电变压器低压侧两相短路.2时流过高压侧的电流I)2(maX.3d为689A。
电动机起动时的线路过负荷电流Igh为350A，10kV电网单相接地时取小电容电流IC为15A，10kV电缆线路最大非故障接地时线路的电容电流Icx为1.4A。
系统中性点不接地。
相电流互感器变比为300/5，零序电流互感器变比为50/5。
整定计算（计算断路器DL1的保护定值）电压元件作为闭锁元件，电流元件作为测量元件。
电压定值按保持测量元件范围末端有足够的灵敏系数整定。
10.1.1电流电压方向保护一段(瞬时电流电压速断保护)瞬时电流速断保护按躲过线路末端短路时的最大三相短路电流整定，保护装置的动作电流An IK K I ld jxk dz 11160513013.1)3(max.2j =⨯⨯==，取110A保护装置一次动作电流A6600160110K n I I jx l j.dz dz =⨯== 灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验：2601.066003966I IK dz)2(min,dl lm <===由此可见瞬时电流速断保护不能满足灵敏系数要求，故装设限时电流速断保护。
10.1.2电流电压方向保护二段(限时电流电压速断保护)限时电流速断保护按躲过相邻元件末端短路时的最大三相短路时的电流整定，则保护装置动作电流AA n I K K I l d jx k jdz 20,8.176082013.1)3(max.3.取=⨯⨯==保护装置一次动作电流A120016020K n I I jx l j.dz dz =⨯== 灵敏系数按最小运行方式下线路始端两相短路电流来校验：23.312003966I IK dz)2(min.dl lm >===限时电流速断保护动作时间T 取0.5秒。
（按DL2断路器速断限时0秒考虑，否则延时应为：tl=t2+△t ） 10.1.3电流电压方向保护三段(过电流保护)过电流保护按躲过线路的过负荷电流来整定，则保护动作电流取,8.7609.035012.11.A n K I K K I h gh jxk j dz =⨯⨯⨯==8A 式中：K h 为返回系数，微机保护的过量元件返回系数可由软件设定，一般设定为0.9。
过电流保护一次动作电流。
A 4801608K n I Idz jx l j.dz =⨯==保护的灵敏系数按最小运行方式下线路末端两相短路电流来校验 在线路末端发生短路时，灵敏系数为28.74803741I I K dz )2(min .2d lm>=== 在配电变压器低压侧发生短路时，灵敏系数为2.144.1480689I I K dz )2(min .3d lm>=== 保护动作延时T 考虑与下级保护的时限配合，tl=t2+△t,△t 取0.5秒。
10.1.4电压元件整定低电压按躲母线最低运行电压整定，即： Udz ＝Ufhmin/（Kk ×Kf ）式中Ufhmin 母线最低运行电压一般取（0.9~0.95）额定电压 Kk 可靠系数：1.15～1.25 Kf 返回系数：1.15许继wdr820电容器保护定值计算第26页5. 定值整定说明以下内容是以一电容器保护整定为实例进行说明,以作为用户定值整定的参考: 已知条件：10kV 、720kVar 电力电容器组的保护。
电容器为双星形接线，单台容量24kVar ，共30台。
电容器组额定电流ec I 为41.6A 。
最小运行方式下，电容器组首端两相短路电流I )1(min .d 为2381A 。
10kV 电网的总单相接地电容电流I C ∑为10A 。
A 、 C 相电流互感器变比为1n ＝50/5，零序电流互感器变比为2n ＝50/5，接于双星形中性点的电流互感器变比为3n ＝30/5，正常时中性点间的不平衡电流为1.4A 。
系统单相接地电流大于20A 。
电压变比l n 10.1 I 、II 段电流保护。
10.1.1 电流I 段（电流速断保护）（j dz I .） 按躲电容器充电电流计算，即A A n I I ec j dz 21,8.20106.415)5~4(1.取=⨯==保护的一次动作电流A 21011021K n I I jx l j.dz dz =⨯== 按最小运行方式下，电容器组首端两相短路的短路电流校验灵敏度23.112102381)1(min .>===dz d lmI I K 动作时限可选速断（0S ）或0.2s 延时。
10.1.2电流II 段 (过电流保护)（j dz I . T ）过电流保护按可靠躲过电容器组的额定电流整定，其保护动作电流A 3.7,A 22.7106.419.0125.125.1n I K K K K I 1ec fjxbw k j .dz 取=⨯⨯⨯=⨯=式中：K bw 电容器波纹系数，取1.25； K k 可靠系数，取1.25； K f 返回系数，取0.9。
保护的一次动作电流A K n I I jx l jdz dz 7311073.=⨯== 过电流定值灵敏度计算公式为：5.1~25.1)1(min .≥=dzdm I I K则5.132732381K m ≥==过电流保护的延时T 一般整定在0.2秒。
10.2 过电压保护(dz U T)过电压保护按电容器端电压不长时间超过1.1倍电容器额定电压的原则整定，其动作电压V U K U e v dz 1101001.1=⨯==过电压保护动作时限T 取30秒.10.3 低电压保护(dz U T)低电压保护定值应能在电容器所接母线失压后可靠动作，而在母线电压恢复正常后可靠返回，其动作电压V 501005.0U K U e v dz =⨯==低电压保护的动作时间要求与本侧出线后备保护时间配合，取2秒。
10.4 不平衡电流保护（dzj I T ）不平衡电流保护定值按部分单台电容器切除或击穿后，故障相其单台电容器所承受电压不长期超过1.1倍额定电压的原则整定，同时还应可靠躲过电容器组正常运行时中性点间流过的不平衡电流，可按下式进行计算A A n I I ec dzj 2.1,04.166.4115.0%153取=⨯==保护的一次动作电流A 2.7162.1K n I I jx 1j.dz dz =⨯== 过电流保护的灵敏系数按正常运行时中性点间的不平衡电流校验5.114.54.12.7I I K bp dz m >===不平衡电流保护动作时限T 取0.2秒。
10.5 不平衡电压保护(dz U )一般设不平衡电流保护后不需再设不平衡电压保护。
需设不平衡电压保护定值的计算可 按下式：ledz n U U %15=10.6 零序电流保护(j dz I . T)规程规定6～10kV 系统单相接地电流大于20A ，需设单相接地保护，并规定采用定时限零序过电流的动作电流按20A 整定，即A n I j dz 21020202.===动作时限T 整定取0.3s （规程规定不超过0.5s ） 许继wcb-820厂用变定值整定举例1. 定值整定说明以下是以一厂用变保护整定为示例进行说明，以供用户参考。
已知条件如下：10kV/0.4kV 车间配电变压器的保护。
变压器为SJL1型，容量为630kV A ，高压侧额定电流为36.4A ，最大过负荷系数为3，正常过负荷系数为1.2。
最大运行方式下变压器低压侧三相短路时，流过高压侧的短路电流I )3(maX .2d 为712A 。
最小运行方式下变压器高压侧两相短路电流I )2(maX .dl 为2381A ，低压侧两相短路时流过高压侧的短路电流I )2(maX .2d 为571A 。
最小运行方式下变压器低压侧母线单相接地短路电流 I )1(min .22d 为5540A 。
变压器高压侧A 、C 相电流互感器变比为100/5，低压侧零序电流互感器变比为300/5。
整定计算如下。
1.1. 电流I 、II 段保护10.1.1. 高压侧电流速断保护（Ⅰ段电流保护）电流速断保护按躲过系统最大运行方式下变压器低压侧三相短路时，流过高压侧的短路电流来整定，保护动作电流：(3)2.max .7121.5153.4,5520d dz jk jx l I I K K A A n ==⨯⨯=取保护一次动作电流：.205511001l dz dz jjx n I I A K ==⨯= 电流速断保护的灵敏系数按系统最小运行方式下，保护装置安装处两相短路电流校验：216.211002381I I K dz )2(min .2d lm>=== 电流速断保护动作时限T1取0秒。
10.1.2. 高压侧过电流保护（Ⅱ段电流保护）若考虑定时限，过电流保护按躲过可能出现的最大过负荷电流来整定，保护动作电流：.336.41.31 6.1,70.920gh eb dz j k jxh lK I I K K A A K n ⨯==⨯⨯=⨯取 式中：K h 为返回系数，微机保护过量元件的返回系数可由软件设定，被设定为0.9。
保护动作一次电流：.2071401l dz dz jjx n I I A K ==⨯= 过电流保护的灵敏系数按系统最小运行方式下，低压侧两相短路时流过高压侧的短路电流进行校验：5.108.4140571I I K dz )2(min .2d lm>=== 过电流保护动作时限取0.5秒（与下级保护动作时限相配合，考虑车间变压器一般为末端负荷，故取0.5秒）。
若考虑反时限，过电流定值一般按变压器正常过载能力考虑，保护动作电流：. 1.236.41.31 3.155, 3.160.920gh eb dz j k jxh lK I I K K A A K n ⨯==⨯⨯=⨯取保护动作一次电流：.203.1663.21l dz dz jjx n I I A K ==⨯= 校验灵敏度系数：5.103.92.63571I I K dz )2(min .2d lm>=== 反时限时间常数整定：按超过变压器正常过载能力1.1倍过电流时，变压器可运行600秒考虑，则：2222((./) 1.05)600(1.1 1.05)64.5t Idz j Idz s τ=-=⨯-=1.2. 高压侧零序过电流保护根据规程规定，10kV/0.4kV 变压器高压侧不设零序保护。
