下载文档原格式
石材幕墙计算（上下固定钢销式）本石材幕墙采用上下固定钢销式连接,抗折强度f_gk=8N/mm2的天然花岗岩板,标高10米处幕墙为不利部位，该处石材最大分格为H(高)×B(宽)=1200mm×1100mm。
1. 荷载的计算风荷载标准值为W_k＝β_gZ·μ_s·μ_z·W_o＝2.098×1.2×.74×.55＝1.025 KN／m2水平分布的地震作用标准值为q_EK＝β_E·αmax·G／A式中： G--石板自重标准值G=γ石·H·B·t·1.05=28×1200×1100×25×10-9×1.05=.97KN其中：γ石--石材密度，取28KN/m3t--石板的厚度(mm)A=B×H=1.1×1.2=1.32m2则 q_EK＝β_E·αmax·G／A＝5×.04×.97/1.32＝.147KN/m2水平荷载组合设计值为q =(1.4×W_k＋1.3×0.6×q_ek)×10-3=(1.4×1.025＋1.3×0.6×.147)×10-3=.002N/mm22. 强度计算(1)抗弯强度验算风荷载作用下石材应力设计值为σ_Wk =6×m×W_k×L2/t2=6×.1332×1.025×10-3×12002/252=1.887N/mm2≤f_g=3.72N/mm2式中： L--H 和 a 的较大者m--四角支撑板在均布荷载作用下的最大弯矩系数，根据a/H查表f_g--石材抗弯强度设计值地震作用下石材应力设计值为σ_Ek =6×m×q_Ek×L2/t2=6×.1332×.147×10-3×12002/252=.271N/mm2石材应力组合设计值为σ=1.4×σ_Wk＋1.3×0.6×σ_Ek=1.4×1.887＋1.3×0.6×.271=2.85N/mm2≤f_g=3.72N/mm2所以石材抗拉承载力满足要求。
工程地点：辽宁省铁岭市基本风压：0.5 KN/m2(50年)，B类场地粗糙度（计算点标高取17米）施工活荷载：0.5 KN/m2玻璃及附件自重：0.8 KN/m2设防烈度：7度设防，加速度为0.1g；设计地震分组：第一组；建筑场地类别：Ⅱ类；特征周期：0.4s钢索拉力以点荷载形式按活荷载加入左右两边框风荷载自重以线荷载形式加入采用规范：《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012（2012年版）《钢结构设计规范》 GB50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑幕墙工程技术规范》 JG3035-1996《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《碳素结构钢》 GB/T 700《建筑钢结构焊接规程》 JGJ81-91《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145—2004三、结构设计理论及材料性能参数3.1荷载计算⑴对于围护结构，作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算：Wk ＝βgZ·μS·μZ·WO式中：Wk－作用在幕墙上的风荷载标准值（KN／m2）；βgZ－考虑瞬时风压的阵风系数（依据GB50009-2001（2012版）中的表7.5.1要求选取）μS－风荷载体型系数，（对雨篷取-2）μZ－风压高度变化系数；（依据GB50009-2012（2006版）中的表7.2.1要求选取）WO－基本风压，取0.5KN／m2。
（按50年一遇风荷载考虑）对于高层建筑和重要建筑，风荷载是主要的外力作用，在建筑物的有效使用期限内，幕墙不应由于风荷载而损坏。
⑵地震作用按下式计算QE ＝βE·αmax·G式中：QE——作用于幕墙平面外水平地震作用（KN）；G ——幕墙构件的重量（KN）；αmax——水平地震影响系数最大值，7度抗震设计取0.08；βE——动力放大系数，取5.0。
（依据JGJ102-2003和JGJ133-2001要求）(3) 荷载分项系数和组合系数的确定根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009---2012（2012版））及《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-2003）规定，结合本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下：①强度计算时分项系数组合系数永久荷载，γG 取1.2(永久荷载起控制作用时，γG取1.35)风荷载，γW 取1.4 风荷载，ψw取1.0地震作用，γE 取1.3 地震作用，ψE取0.5②刚度计算时分项系数组合系数均按1.0采用风荷载，ψW取1.0 (4) 荷载和作用效应按下式进行组合：S＝γG SG＋ψWγWSW＋ψEγESE式中：S——荷载和作用效应组合后的设计值；SG——重力荷载作为永久荷载产生的效应；Sw ,SE——分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应；γG ,γw,γE——各效应的分项系数；ψw,ψE——分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。
建筑幕墙计算及幕墙后支撑钢结构的设计第一节、幕墙计算一、荷载作用1、幕墙所承受荷载的分类幕墙所承受的荷载随时间的变异分类可分为下列三类： 永久荷载，例如结构的自重、静水压力、预应力等可变荷载，例如风荷载、屋面活荷载、雪荷载等、施工及检修荷载 偶然荷载，地震作用、爆炸力、撞击力等 2、风荷载标准值的计算：0ωμμβω⋅⋅⋅=z S gz K式中： K ω—风荷载标准值（N/mm 2）； gz β—阵风系数。
S μ—风荷载体形系数。
z μ—风压高度变化系数。
0ω—基本风压。
基本风压0ω是根据全国各气象台历年来的最大风速记录，按基本风压的标准要求，将不同风仪高度和时次时距的年最大风速，统一换算为离地10m 高，自记10min 平均年最大风速（m/s ）。
然后根据贝努利公式2021v ρω=确定基本风压。
在《建筑结构荷载规范》附录D 中给出了全国各个地区的经过换算的基本风压。
在幕墙结构的设计中如果无特殊要求，基本风压取50年一遇。
风压高度变化系数z μ主要考虑的是风压随着建筑物高度变化的变化。
其主要决定两个因素，一个是建筑物的高度；另外一个就是地面粗糙度类别，目前《建筑结构荷载规范》考虑了四类地面类别：—A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；—B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； —C 类指有密集建筑群的城市市区；—D 类指有密集建筑群而且房屋较高的城市市区；风荷载体形系数S μ是指风作用在建筑物表面上所引起的实际压力或吸力与来流风的速度压的比值。
对于墙面幕墙的体形系数，正压按照《建筑结构荷载规范》表7.3.1取；而负压，对墙面取-1.2，墙角取-2.0。
墙角边指房屋宽度的0.1或房屋平均高度的0.4，取其小者，但不小于1.5m 。
阵风系数gz β是考虑由于风的脉动引起局部风压瞬时增大，同样与高度及地面粗糙度类别有关。
它区别于高层建筑的风振系数。
对于表面形状复杂的幕墙结构或者有风洞实验资料的工程，应该按照实验资料进行计算。
幕墙杆件（钢立柱）计算本计算按简支梁力学模型计算立柱受最大弯矩和位移。
1。
荷载计算水平面荷载设计值W s =1.8 kN/m^2水平面荷载标准值W k =1.25 kN/m^2立柱受荷载宽度过（最大幕墙分格宽)B= 1.2 m幕墙立柱受水平荷载线密度设计值：q s =1.8 kN/m^2 * 1.2 m=2.16 kN/m幕墙立柱受水平荷载线密度标准值：q k =1.25 kN/m^2 * 1.2 m=1.50 kN/m单位面积幕墙自重 g = 72 kg/m^2 (假定值)立柱受最大竖向拉力设计值计算幕墙受最大竖向拉力设计值.N =1.2 * 9.81 * 72 * 1.2 * 5 / 1000=5.09kN2。
选用立柱型材的截面特性：选用型材材质：LD31-RCS铝型材强度计算设计值: f a =215N/mm^2截面强性模量： E =206000N/mm^2X轴截面惯性矩：I xx =2869410 mm^4X轴截面抵抗矩：W xx =31631 mm^3立柱型材截面面积: A =1335.6 mm^2截面塑性发展系数：g = 1.05立柱最大分析跨度 L1 = 5 m跨中最大弯矩设计值：M max =0.125 * 2.16 * 5^2=6.75kN.m3。
立柱强度校核工业（按拉弯构件计算)校核依据f= N/A + M/g W < f gf g :立柱强度设计值 (N/mm^2)N :立柱所受最大拉力设计值M :立柱所受最大弯矩设计值A :铭合金立柱受拉截面面积g :截面塑性发展系数W :截面抵抗矩f =N/A + M/g W=5.09 * 1000 / 1335.6 + 6.75 * 10^6 / (1.05 * 31631)=207.04N/mm^2<215N/mm^2OK!4。
立柱刚度校核校核依据d max < [ d ] = L/ 250 且 <= 20mm式中：d max :最大计算挠度值d max =0.013*1.50*5000^4/(206000*2869410)=20.62 mm[ d ] :容许挠度值[ d1 ] =5000 / 250 = 20.00 mm<20.62 mm Fail![ d2 ] =20 mm<20.62 mm Fail!35601.2190481.285714。
幕墙设计与计算1. 幕墙结构设计的一般原则◆按围护结构设计，不承受主体结构的荷载和地震作用。
◆幕墙及其连接件应有足够的承载力、刚度和相对于主体结构的位移能力。
◆非抗震设计的幕墙，在风力作用下其板材不应破碎。
◆抗震设计的幕墙，在常遇地震作用下板材不应产生破损；在设防烈度地震作用下经修理后幕墙仍可使用；在罕遇地震作用下幕墙骨架不应脱落。
◆构件设计应考虑重力荷载、风荷载、地震、温度和主体结构位移影响下的安全度。
2. 幕墙结构设计方法2.1 结构的受力要求玻璃幕墙分格划分大小，直接影响到板厚和横框、竖框截面尺寸的大小，板块划分得越大，单块板面受到的总风力越大，其板厚要求更高，材料耗用量越大。
在划分板块大小时，板的面积A与厚度t的关系：A∽t2 （即面积增大到2倍，厚度要增至1.4倍。
边长的增大与板厚的增加成正比。
幕墙划分的趋势向小面积发展，建议一般情况下，玻璃的面积不超过3m2）。
2.2 承载力表达方式◆内力表达方式:S ≤R （S―外荷载和效应产生的内力设计值、R―构件截面承载力设计值）◆应力表达方式:σ≤f （σ―各种荷载及作用产生应力设计值、f―材料强度设计值）2.3 幕墙结构安全度◆采用允许应力方法，即要求σk≤〔f〕= fk/K（σk―外荷载产生的应力标准值，未附加任何安全系数；〔f〕―为允许应力值，强度的允许值；fk ―为材料标准强度，由试验得到；K ―结构安全系数）。
◆采用多系数方法，即基本表达式为（σ= K 1σk）≤（fk/K2= f）2.4 荷载和作用效应可按下列方式进行组合（幕墙应按各效应组合中的最不利组合进行设计）：S=γGSG+ψWγWSW+ψEγESE+ψTγTST式中S―荷载和作用效应组合后的设计值；SG―重力荷载作为不变荷载产生的效应；SW 、SE 、ST―分别为风荷载、地震和温度作用为可变荷载和作用产生的效应；γG 、γW 、γE 、γT―各效应分项系数；ψW 、ψE 、ψT―风荷载、地震和温度作用效应组合系数。
幕墙结构计算方法我折腾了好久幕墙结构计算方法，总算找到点门道。
咱先说，一开始我真是瞎摸索啊。
我就知道幕墙结构嘛，肯定得先考虑它受到的各种力，就像人站着得能承受自身重量，还得能扛住风来吹是一个道理。
我当时就先从荷载计算开始。
这个荷载计算可真是个头疼的事儿。
比如说风荷载，我一开始就简单按照书本上那种很笼统的公式去套，结果算出来的数据跟实际情况差老远。
这就好比你做菜，只看个食谱上大概的量瞎放调料，做出来的菜指定不好吃。
后来我才意识到，不同地区、不同建筑高度、不同幕墙朝向，那个风荷载的取值都大不一样。
我就专门去查当地的气象数据，像多少年一遇的最大风速啥的，这才慢慢把风荷载算得靠谱点。
还有自重荷载，这听起来好像简单，不就是幕墙材料自己的重量嘛。
但是，你得考虑到那些连接构件的重量啊。
我当时就犯浑，光算了玻璃和框架的重量，把那些螺栓、压板之类小部件的重量给忽略了。
等算出来整个结构受力的时候就发现问题大了，结构好像比想象中脆弱很多。
这就告诉我，可千万不能小看任何小部件的影响力。
应力计算这一块也不好搞。
很多人觉得，按照力学书上的简单公式套就完事儿了。
我试过啊，可没那么简单。
构件的形状、约束条件都会影响应力分布。
这东西就像水流一样，如果河道弯弯扭扭的，水的流动分布就不一样。
我会把幕墙结构简化成力学模型，但是简化过头或者简化得不对都会出问题。
关于幕墙结构计算还有好多小细节。
比如说温度荷载，一天天的温度变化会让幕墙材料伸缩，这也会产生应力。
这个一开始我根本就没考虑到。
还有地震作用，不同抗震设防烈度下，幕墙该怎么计算确保安全性也是千差万别。
我现在觉得，算幕墙结构呀，得特别细心。
每一个小因素都可能影响最终结果。
计算过程中多查规范，多跟做过实际项目的人交流，不要怕犯错，因为犯错的过程就是让你越来越懂的过程。
就比如建筑高度很高的时候，除了风荷载，你要考虑的东西又多了很多，像高空的气流紊流啥的，对幕墙结构都有影响。
有时候可能自己的数学功底不够强，算不了复杂的方程，我就想办法找一些计算软件帮忙。
(一)幕墙主要结构设计1、石材幕墙：支撑系统1：100x50x3mm钢通、4mm钢转件件横梁，适用于600宽，1200高分格石材系统支撑系统2：80x80x4mm钢通、4mm钢转件件横梁，适用于1200宽，600高分格石材系统钢材表面处理：热浸镀锌连接方式：背栓式干挂石材：25mm厚2、明框玻璃幕墙：支撑系统1：140x90x4 mm厚竖向钢通外包铝合金框、60x60x3mm厚横向钢通外包铝合金框支撑系统2：180x90x8 mm厚竖向钢通外包铝合金框、60x60x3mm厚横向钢通外包铝合金框型材表面处理：氟碳喷涂，颜色由建筑师确定主要玻璃：6mm透明钢化玻璃装饰扣盖竖向与横向均为100宽3、铝板幕墙支撑系统：竖向为80x80x6mm钢通、横向为L50x4mm角钢钢材表面处理：热浸镀锌连接方式：采用3mm厚铝合金角码与钢架连接铝板：3mm厚普通铝板，氟碳喷涂，4、铝板、玻璃雨蓬铝板雨蓬支撑系统：悬挑主钢架为100x50x5mm钢通、铝板固定处采用L40x4mm角钢，铝板采用3mm厚铝合金角码与钢架连接；玻璃雨蓬支撑系统：悬挑主钢架为100x200x6mm 钢通，玻璃采用铝合金副框固定；钢材表面处理：热浸镀锌铝板：3mm厚普通铝板，氟碳喷涂，玻璃：6+1.14PVB+6mm厚钢化夹胶玻璃5、点玻幕墙：支撑系统1：横竖向均为∅102x4.5钢管。
支撑系统2：竖向均为200x200x12钢管、横向为100x100x5钢管。
主入口处采用不锈钢矩形夹具固定，其他位置采用250系列浮头式驳接件。
钢材表面处理：氟碳喷涂，颜色由建筑师确定玻璃：6+1.14PVB+6mm厚钢化夹胶玻璃6、铝合金格栅：龙骨采用100x65x2.5mm厚铝合金方管、格栅采用60x40x1.5mm厚铝合金方管。
型材表面处理：氟碳喷涂，7、玻璃栏杆：支撑系统80x10拉丝不锈钢双立柱、L50x4镀锌角钢固定，∅50*3不锈钢钢管扶手，型材表面处理：栏杆立柱及扶手拉丝处理玻璃：6+1.14PVB+6mm厚钢化夹胶玻璃8、铝合金百叶：百叶片采用1.2mm厚铝合金型材，宽60mm，高75mm背部采用铝合金防虫鸟网，型材表面处理：氟碳喷涂，9、地弹门：支撑系统1：46系列铝合金边框，用于一般位置地弹门支撑系统2：60系列钢通外包铝板，用于4000mm高地弹门支撑系统3：无框玻璃地弹门，用于点玻处。
幕墙结构计算及构造要点分析摘要：随着我国经济的发展越来越好，幕墙在建筑围护中的使用越来越多，在满足建筑功能需要的同时，也呈现出了更美观的建筑效果；但由于设计人员能力的参差不齐，在设计过程中也引发不少问题，如开口薄壁转接件在偏心使用时，抗扭承载力不能满足要求，荷载取值时取值不当，玻璃及结构胶计算时所取参数不能满足规范要求等设计问题，而结构设计是整个工程的一个重点，它直接影响人民财产和生命的安全，因此本文对建筑幕墙结构计算的一些要点进行探讨分析，本文将结合所做过的工程实例及审图中发现的问题进行分析，以使建筑幕墙结构设计更好的满足受力和规范要求，从而保证结构的安全。
关键词：幕墙设计；结构抗扭；荷载取值；Abstract：With more and better development of China's economy，more and more used in curtain wall in building structures，to meet the building function need andalso showing a more beautiful architectural effect；but due to uneven design ability，in the design process also caused a lot of problems，such as thin-walled eccentric connector in use，torsion can not meet the requirements of bearing capacity，load value is not proper，the design problem of glass and structural glue when calculating the parameters can not meet the specification requirements，and structure design isa key to the whole project，it directly affects people's life and property safety，so some points are calculated in this paper for construction curtain wall structure the discussion and analysis found that this paper will combine the works done by drawing examples and problems in the analysis，in order to better meet the design of curtain wall structure Stress and standard requirements to ensure the safety of the structure Key words：Curtain wall design；Structural torsion；load assumption1 引言结构设计是幕墙设计的根本，它关系到幕墙能不能采用的问题，幕墙在建筑中的应用越来越广泛，社会上出现了大量的设计机构和设计人员，但由于幕墙设计门框较低，造成现在很多幕墙从业人员专业不对口，力学知识欠缺，安全意识不强，且由于力学知识不扎实和对规范不熟悉，造成力学简化模型与实际不符，计算参数取值不对，有时设计师对一些安全问题没有重视，对一些需要计算的地方，存在漏算，从而使设计出来的图纸存在一定的安全隐患，在以后的使用过程中可能会对人民生命和财产造成严重的威胁，因此以下将重点就幕墙设计安全需要把控的部分要点进行探讨。
目录1. 设计依据 (2)2. 工程信息概述 (3)3. 结构构件的变形控制 (3)4. 西南角玻璃幕墙增加支撑钢结构的设计计算 (4)6.1 参考图示 (4)6.2风压标准值计算 (6)6.3计算模型 (7)6.4荷载情况 (8)6.5支撑钢结构的刚度计算 (11)6.6支撑钢结构的强度计算 (12)6.7支撑钢结构的支座反力计算结果 (13)6.8支撑钢结构埋件的设计计算 (14)5. 西北角钢柱结构的的设计计算 (23)7.1 参考图示 (23)7.2风压标准值计算 (24)7.3计算模型 (25)7.4荷载情况 (26)7.5钢柱结构的刚度计算 (29)7.6钢柱结构的强度计算 (30)7.7钢柱结构的支座反力计算结果 (31)6. 大堂夹层钢结构的的设计计算 (32)8.1 参考图示 (32)8.2计算模型 (33)8.3荷载情况 (35)8.4夹层钢结构的刚度计算 (36)8.5夹层钢结构的强度计算 (37)8.6夹层钢结构的支座反力计算结果 (38)1.设计依据幕墙设计规范[1]《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007[2]《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003[3]《建筑幕墙》 GB/T21086-2007[4]《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001[5]《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005[6]《浮法玻璃》 GB11614－99[7]《钢化玻璃》 GB/T15763.2-2005[8]《中空玻璃》 GB/T11944－2002建筑结构设计规范[1]《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2013[2]《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010(2015)[3]《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004[4]《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012[5]《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2018[6]《钢结构设计标准》 GB50017-2017[7]《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010(2016)[8]《碳素结构钢》 GB700－2012[9]《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-2008 《建筑结构静力计算手册》(第二版)2.工程信息概述[1] 工程所在地区：江苏省南京市[2] 基本风压： 0.40kN/m2[3] 基本雪压： 0.65KN/m2[4] 地面粗糙度类别： C类[5] 抗震设防烈度： 7度[6] 设计基本地震加速度： 0.10g[7] 水平地震影响系数最大值α取为： 0.08max3.结构构件的变形控制雨篷钢龙骨：Lx2/2504.西南角玻璃幕墙增加支撑钢结构的设计计算6.1 参考图示6.2风压标准值计算6.3计算模型计算模型截面: Q235B6.4荷载情况重量荷载标准值DLDL1=16mmx1.1x300mmx25600N/m3=1.352kN/mDM1=1.352kN/mx(575mm+25mm)=0.8kNm/m钢结构自重由软件自行添加风压标准值Wk顶部点式玻璃幕墙传递的风压标准值(Wk1=0.74kN)底部玻璃幕墙传递的风压标准值(Wk2)Wk2=1.0kPax3000mmx0.5=1.5kN/m地震荷载标准值Ek顶部点式玻璃幕墙传递的地震荷载标准值 (Ek1=0.74kN)底部玻璃幕墙传递的地震荷载标准值(Ek2)Ek2=16mmx1.1x25600N/m3x5x0.08x3000mmx0.5=1.5kN/m支撑钢结构的最大变形值：def=1.3mm < 2020mm/300=6.733mm 满足要求!!1.3DL+1.5Wk+1.5x0.5Ek作用下支撑钢结构的最大应力值：fa=26.70MPa<215MPa满足要求!!6.7支撑钢结构的支座反力计算结果1.3DL+1.5Wk+1.5x0.5Ek6.8支撑钢结构埋件的设计计算5.西北角钢柱结构的的设计计算7.1 参考图示7.2风压标准值计算7.3计算模型计算模型柱1截面 Q235B 柱2截面 Q235B7.4荷载情况重量荷载标准值DLDL1=2mmx1.5x（900mmx2+600mmx2）x78500N/m3=0.71kN/m DL2=2mmx1.5x（600mmx4）x78500N/m3=0.57kN/m钢结构自重由软件自行添加风压标准值WkWk1=1.09kPax900mm=0.981kN/m Wk2=1.09kPax600mm=0.654kN/m地震荷载标准值EkEk1= 0.71kN/mx5x0.08=0.285kN/m Ek2=0.57kN/mx5x0.08=0.228kN/m 钢结构自重由软件自行添加钢柱结构的最大变形值：def=16.8m < 4900mmx2/300=39.2mm 满足要求!!1.3DL+1.5Wk+1.5x0.6Ek作用下钢柱结构的最大应力值：fa=41.97MPa<215MPa满足要求!!7.7钢柱结构的支座反力计算结果1.3DL+1.5Wk+1.5x0.6Ek6.大堂夹层钢结构的的设计计算8.1 参考图示8.2计算模型计算模型截面01: 500x300x12x16H型钢 Q235B截面02: 400x200x10x12 H型钢 Q235B 截面03: 300x300x12钢管 Q235B8.3荷载情况重量荷载标准值DLDL=120mmx25000N/m3=3.0kPa 钢结构自重由软件自行添加活荷载标准值LL=3.5kPa 楼梯活荷载标准值LC=10kN1.0DL+1.0LL作用下夹层钢结构的最大变形值：def=6.4m < 5580/500=11.2mm 满足要求!!1.3DL+1.5LL作用下夹层钢结构的最大应力值：fa=101.25MPa<215MPa满足要求!!8.6夹层钢结构的支座反力计算结果1.3DL+1.5LL作用下。
幕墙及钢结构安装施工方案一、施工准备现场勘查：详细了解施工现场的环境、地形、气候等因素，确保施工条件满足施工要求。
施工图纸会审：组织技术人员对施工图纸进行会审，确保理解设计意图，解决图纸中存在的问题。
施工材料准备：根据施工图纸和施工计划，提前准备所需材料，确保材料质量符合要求。
施工设备准备：根据施工需要，准备相应的施工设备，如起重机、焊机、切割机等，确保施工设备性能良好。
二、钢结构加工钢材选择：根据施工图纸和规范要求，选择合适的钢材进行加工。
钢材切割：采用合适的切割方法，如火焰切割、等离子切割等，确保切割尺寸准确。
钢材成型：通过弯曲、矫正等方法，使钢材达到所需的形状和尺寸。
钢材预处理：对钢材进行除锈、打磨等处理，确保表面质量符合要求。
三、钢构件预制构件组装：根据施工图纸，将加工好的钢材进行组装，形成完整的钢构件。
构件检验：对组装好的钢构件进行检验，确保其尺寸、形状、质量等符合设计要求。
构件标识：对检验合格的钢构件进行标识，方便现场拼装。
四、现场拼装基础处理：确保施工现场基础平整、稳固，满足拼装要求。
构件拼装：按照施工图纸和拼装顺序，将预制好的钢构件进行现场拼装。
拼装检验：对拼装好的钢结构进行检验，确保其尺寸、位置、稳定性等符合要求。
五、焊接和加固焊接工艺选择：根据钢材种类、厚度等因素，选择合适的焊接工艺进行焊接。
焊接质量控制：确保焊接过程中焊缝质量、焊接速度、温度等参数符合规范要求。
加固处理：对焊接完成的钢结构进行加固处理，提高其整体稳定性。
六、喷涂与防腐防腐处理：对钢结构进行除锈、防锈等处理，防止其在使用过程中发生腐蚀。
喷涂选择：选择合适的涂料进行喷涂，确保涂层均匀、美观。
喷涂质量控制：确保喷涂过程中涂料用量、喷涂速度等参数符合规范要求。
七、幕墙安装幕墙材料准备：根据施工图纸和设计要求，准备相应的幕墙材料。
幕墙安装工艺：按照施工图纸和安装工艺要求，进行幕墙的安装。
幕墙安装质量控制：确保幕墙安装过程中尺寸、位置、稳定性等符合要求。
第X章幕墙计算及幕墙后支撑钢结构的设计目录:第一节、幕墙计算一、荷载作用二、荷载作用效应组合三、材料的力学性能四、面材的计算五、立柱及横梁的计算六、连接节点的计算第二节、幕墙后支撑钢结构设计一、幕墙后支撑钢结构体系分类二、常用钢材的分类及其力学性能三、幕墙支撑钢结构的计算四、焊接节点的设计五、高强度螺栓连接节点的设计与计算六、普通螺栓连接节点的设计与计算七、柱脚节点连接的设计与计算第六章 幕墙计算及幕墙后支撑钢结构的设计第一节、幕墙计算一、荷载作用1、幕墙所承受荷载的分类幕墙所承受的荷载随时间的变异分类可分为下列三类: 永久荷载,例如结构的自重、静水压力、预应力等可变荷载,例如风荷载、屋面活荷载、雪荷载等、施工及检修荷载 偶然荷载,地震作用、爆炸力、撞击力等 2、风荷载标准值的计算:0ωμμβω⋅⋅⋅=z S gz K式中: K ω—风荷载标准值(N/米米2); gz β—阵风系数.S μ—风荷载体形系数. z μ—风压高度变化系数. 0ω—基本风压.基本风压0ω是根据全国各气象台历年来的最大风速记录,按基本风压的标准要求,将不同风仪高度和时次时距的年最大风速,统一换算为离地10米高,自记10米in 平均年最大风速(米/s).然后根据贝努利公式2021v ρω=确定基本风压.在《建筑结构荷载规范》附录D 中给出了 全国各个地区的经过换算的基本风压.在幕墙结构的设计中如果无特殊要求,基本风压取50年一遇.风压高度变化系数z μ主要考虑的是风压随着建筑物高度变化的变化.其主要决定两个因素,一个是建筑物的高度;另外一个就是地面粗糙度类别,目前《建筑结构荷载规范》考虑了 四类地面类别:—A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;—B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区; —C 类指有密集建筑群的城市市区;—D 类指有密集建筑群而且房屋较高的城市市区;风荷载体形系数S μ是指风作用在建筑物表面上所引起的实际压力或吸力与来流风的速度压的比值.对于墙面幕墙的体形系数,正压按照《建筑结构荷载规范》表7.3.1取;而负压,对墙面取-1.2,墙角取-2.0.墙角边指房屋宽度的0.1或房屋平均高度的0.4,取其小者,但不小于1.5米.阵风系数gz β是考虑由于风的脉动引起局部风压瞬时增大,同样与高度及地面粗糙度类别有关.它区别于高层建筑的风振系数.对于表面形状复杂的幕墙结构或者有风洞实验资料的工程,应该按照实验资料进行计算. 3、地震作用:幕墙的地震计算主要方法为简化的等效静力方法,这种方法等同于《建筑结构抗震设计规范》中的底部剪力法.但是对于某些特殊的幕墙,如单索幕墙等仅仅用等效的静力方法不足以准确分析幕墙在地震作用下的效应,考虑结构动力特性需要采用时程分析方法既瞬态分析.弹性时程分析的基本方程如下:[][][]{}[]⎭⎬⎫⎩⎨⎧-=+⎭⎬⎫⎩⎨⎧+⎭⎬⎫⎩⎨⎧.....g u m u k u C u m 对于动力分析方法这里不做讲解.垂直于幕墙表面的水平地震作用按照下式计算: AG q KE EK ⋅⋅=max αβ式中:EK q —垂直于幕墙表面的水平地震作用标准值); E β—动力放大系数,取5;m ax α—水平地震影响系数最大值,对于抗震设防烈度为6度的地区取0.04,7度的地区取0.08(0.12),8度的地区取0.16(0.24).括号中的数值是用于基本地震加速度为0.15和0.3g 的地区.K G —幕墙面板的重量;平行于幕墙表面的集中水平地震作用标准值按照下式计算:K E EK G P ⋅⋅=max αβ 这里主要是计算立柱(竖框)的抗震能力.二、荷载作用效应组合建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载,按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载(效应)组合,并应根据下列设计表达式进行设计:R S O ≤γ式中: O γ—结构重要性系数;S —荷载效应组合的设计值,对于幕墙结构如无特殊要求一般取1;R —结构构件抗力的设计值,.应按照各有关建筑结构设计规范的规定确定1、幕墙结构在构件承载力极限状态时荷载作用效应组合: CASE1、无地震作用效应组合WK W W GK G S S S ⋅⋅+⋅=γφγCASE2、有地震作用效应组合EK E E WK W W GK G S S S S ⋅⋅+⋅⋅+⋅=γφγφγ上两式中:S —作用效应组合的设计值;GK S —永久荷载效应标准值; WK S —风荷载效应标准值;EK S —地震作用效应标准值;G γ—永久荷载分项系数;W γ—风荷载分项系数;E γ—地震作用分项系数; W φ—风荷载的组合值系数;E φ—地震作用的组合值系数;2、幕墙在正常使用状态的荷载作用效应组合主要为如下两种组合:幕墙构件在正常使用状态下,其构件的变形验算时,一般不考虑作用效应的组合.因地震的作用效应相对风荷载作用效应较小,一般不单独进行地震作用下变形验算.在风荷载或永久荷载作用下幕墙的挠度应符合要求,而且在计算时,作用分项系数取1.0. 三、材料的力学性能幕墙结构在计算时我们主要需要了 解的是幕墙结构常用几种材料的力学性能.以下就各种材料的力学性能做详细的阐述: 1、玻璃玻璃是典型的脆性材料,其破坏的特征是:几乎所有的玻璃都是由于拉应力产生的表面裂缝而破碎,一直到破坏为止玻璃的应力应变都呈线性关系. 玻璃种类 玻璃厚度t (米米) 大面强度(N/米米2) 侧面强度(N/米米2) 弹性模量E (N/米米2)泊松比 ν普通玻璃5 28 19. 5 0.72e50.2浮法玻璃5-1228 19.5 15-19 24 17.0 ≥20 20 14.0 钢化玻璃5-1284 58.8 15-19 72 50.4 ≥205941.3其中大面强度顾名思义是指玻璃大面上的强度,一般玻璃在荷载作用下都是按照这个强度来校核玻璃的强度.但是由于玻璃的侧面由于经过切割、打磨加工而产生应力集中,强度有所降低,因此规范上有给出了 侧面强度,一般侧面强度强度取大面强度的70%.在验算玻璃的局部强度、连接强度以及玻璃肋的承载力时会采用玻璃侧面强度设计值. 2、单层铝合金板单层铝合金板俗称铝单板.主要力学性能如下:牌号试样状态 厚度(米米) 抗拉强度(N/米米2) 抗剪强度(N/米米2) 弹性模量E (N/米米2) 泊松比ν2A11T420.5-2.9129. 575.1 0.70e50.33>2.9-10 136.5 79.2 2A12 T420.5-2.9171. 599.5 >2.9-10 185.5 107.6 7A04 T620.5-2.9273. 0158.4 >2.9-10 287.0 166.5 7A09 T620.5-2.9273. 0158.4 >2.9-10 287.0166.53、铝塑复合板俗称铝塑板,由两边的铝合金板与中间聚乙烯层复合而成.主要力学性能如下: 厚度(米米) 抗拉强度(N/米米2) 抗剪强度(N/米米2) 弹性模量E (N/米米2) 泊松比 ν 4 70 20 0.2e5 0.25 6厂家提供厂家提供0.3e50.254、花岗岩石板花岗岩石板的抗弯强度设计值,应依据其弯曲强度实验的弯曲强度平均值Fg 米决定,抗弯强度设计值、抗剪强度设计值应按下列公式计算: Fg1=Fg 米/2.15—抗弯强度设计值 Fg2=Fg 米/4.30—抗剪强度设计值当弯曲强度实验中任一试件弯曲强度实验值低于8米pa 时,该批的花岗岩石板不得用于幕墙.花岗岩石板的弹性模量为0.8e5(N/米米2),泊松比为0.125. 5、铝合金牌号状态 厚度(米米)抗拉 (N/米米2) 抗剪 (N/米米2) 局部承压(N/米米2)弹性模量E (N/米米2) 泊松比 ν 6061T4不区分 85.5 49.6 1330.70e50.33T6190.5 110.5 199 6063T5 85.5 49.6 120 T6 140 81.2 161 6063AT5≤10 124.4 72.2 150 >10 116.6 67.6 141 T6≤10 147.7 85.7 172 >10140.081.2163四、面板的计算 1、力学模型面材的计算就是力学中板的计算,力学模型可以根据板的支撑方式来区分.幕墙面材常用下几种力学模型:四边支撑简支板、三边支撑简支板、对边支撑简支板、四点支撑简支板、三点支撑简支板、六点支撑简支板 其中:框支承幕墙——四边支承简支板点式幕墙——四点、三点、六点支承简支板 全玻璃幕墙(橱窗)——对边支承简支板在某些面材长宽比大于2时的四边支承简支板也可以简化成对边支承简支板来进行计算. 2、计算的方法面材的计算可以根据简化的力学模型分别采用解析法和有限单元法来进行计算.对于支承形式和形状规则的矩形板可以采用解析方法来进行计算,而对于支承形式和形状复杂的板可以采用有限单元法来进行计算.解析法即采用经典解析公式来进行计算.以下是四边支承力学模型的弹性小挠度解析公式. 四边支承简支板:板的应力:226t a m ⋅⋅⋅=ωσ板的最大挠度:Dau4⋅⋅=ωμ上式中:m—弯矩系数,由玻璃的短边与长边ba的比值,按照《玻璃幕墙工程技术规范》表6.1.2-1选取;μ—挠度系数,由玻璃的短边与长边之比ba的比值,按照《玻璃幕墙工程技术规范》表6.1.3选取;D—玻璃的刚度(N.米米))1(1223υ-⋅⋅=tED但是对于在荷载作用下变形比较大的面材,譬如玻璃、铝单板、铝塑板要考虑大变形几何非线性的影响.当变形较大时玻璃抵抗变形不只是由板的弯曲刚度来抵抗,还要考虑在变形后板的拉伸刚度也对抵抗变形起到很大的贡献.如下图所示,在板发生变形后在两侧产生平衡力p,大变形计算中就是考虑了平衡力p的影响.因此在幕墙的计算中,对于玻璃、铝单板、铝塑板等面材的计算中,都考虑了大变形几何非线性的影响.上面弹性小挠度解析公式在考虑大挠度的影响后变成: 板的应力:ηωσ⋅⋅⋅⋅=226tam板的最大挠度:ηωμ⋅⋅⋅=Dau4式中η为考虑了大变形后的折减系数.具体取值可以参见《玻璃幕墙工程技术规范(JGJ102-2003)》中相关章节.如果按照小挠度公式来进行计算的变形会比实际值相差30%~50%.当采用有限单元法来计算时对于大变形的面材同样要采用大变形几何非线性来进行计算.因此在选择有限元软件来进行计算时必须要了 解软件是否具有非线性的功能.对边支承简支板依然采用上面四边简支板的计算公式来计算,只是,弯矩系数和挠度系数分别取0.125和0.013,并且a 为跨度.四点支撑玻璃的计算基本形式与四边支撑相同,但是弯矩系数和挠度系数取值不同,见《玻璃幕墙规范》.而对于不同支撑方式石板的计算与相同支撑方式的玻璃的计算是一样的,只是不考虑大变形的影响,因此公式中不考虑折减系数,并且弯矩系数、挠度系数应按照《金属与石材幕墙工程技术规范》中的有关内容来取值.3、中空及夹层玻璃的荷载分配对于夹层及中空玻璃,在承受风荷载及地震作用时在计算前必须要进行荷载分配.主要是依据是材料力学中层合板荷载荷载分配的理论,既所分配的荷载的大小与各层板的弯曲刚度成正比. 以夹层玻璃为例,如下图所示:忽略胶层的作用,则层1及层2所被分配的荷载q1及q2分别为: 2111D D D q q +⋅=、2122D D D q q +⋅=上式中D1、D2分别为层1和层2的弯曲刚度.单板的弯曲刚度D 按照下式计算:)1(1223ν-⋅=t E D由于层1和层2的弹性模量E 及泊松比ν是相同的因此,每层玻璃的刚度取决于厚度的立方,既3t.因此可以得到如下关于厚度t 来进行分配的公式:3231311t t t q q +⋅=;3231322t t t q q +⋅=.中空玻璃两块玻璃之间有气体层,直接承受荷载的玻璃挠度一般略大于间接承受荷载的玻璃,因此为了 安全起见,将直接承受荷载的玻璃再乘以1.1的系数,则,外层直接承受何在的玻璃荷载分配公式变成:32313111.1t t t q q +⋅⋅=这就是《玻璃幕墙工程技术规范》中夹层及中空玻璃荷载分配公式的来由. 4、面板变形的控制框支撑玻璃在风荷载作用下的变形不宜大于其短边边长的1/60; 全玻璃幕墙橱窗玻璃的变形不宜大于其跨度的1/60; 点支撑玻璃的变形不宜大于支撑点间长边边长的1/60;五、立柱及横梁的计算立柱和横梁既幕墙中俗称的竖框及横框 1、立柱横梁所采用的力学模型立柱的计算模型一般采用的是简支梁或双跨梁,对于特殊的可采用多跨连续梁.而横梁一般采用的力学模型为简支梁. 简支梁及双跨梁的力学模型如下:2、计算的方法简支梁及双跨梁都有经典的小挠度线弹性解析公式来求解在均布荷载q 作用下最大弯矩及挠度.(1)、弯矩及变形的计算对于简支梁及双跨梁都有经典的力学公式如下:简支梁在受均布荷载q 作用下的公式如下:最大弯矩——82L q M MAX ⋅= 最大变形——IE L q U MAX⋅⋅⋅⋅=38454 I 为梁截面的惯性矩.双跨梁在受均布荷载q 作用下的公式如下: A 的弯矩——LL L q M A ⋅+⋅=8)21(33 O 、A 、B 三点的支反力分别为:⎥⎦⎤⎢⎣⎡⋅+⋅-⋅⋅=L L L q L q L R O 8)21(2111532⎥⎦⎤⎢⎣⎡⋅+⋅-⋅⋅=L L L q L q L R B 8)21(2221532 )(.B O A R R L q R +-=图中L1为长跨,则最大变形发生在L1跨上,L1上的挠度方程为:[])1..4(.1..4...241)(234L q R x L x R x q EI x u O O -+-= 但是对于多跨连续梁很难找到公式来进行计算,如果采用力法和位移法手算又特别麻烦,不太适合于工程当中.因此必须要采用软件应用有限单元法来进行计算.需要注意的是如果我们想得到详细的位移分布必须要保证单元划分时的合理性.对于特殊的梁与梁的连接要注意节点之间自由度的传递.(2)、承载力的验算当我们采用上述的方法计算得到弯矩后,必须要进行拉压及剪切承载力的验算.横梁的验算:横梁截面受弯承载力必须符合下式要求:f W M W M YY X X ≤⋅+⋅γγ 式中:X M 、Y M ——横梁绕截面X 轴及Y 轴的弯矩设计值.在幕墙中X 轴为平行幕墙平面的方向,Y 轴为垂直于幕墙平面的方向.X W 、Y W ——横梁截面绕X 轴、Y 轴的净截面抵抗矩(抗弯模量). γ——塑性发展系数,取1.05;f ——型材抗弯强度设计值.横梁截面受剪承载力必须符合下式要求:f t I S V X X X Y ≤⋅.、f t I S V YY Y X ≤⋅. 式中:X V 、Y V ——分别为横梁X 轴和Y 轴的剪力设计值;X S 、Y S ——分别为距形心轴Y 、X 处横线以外面积对形心轴的面积矩;X t 、Y t ——分别为对应形心轴X 、Y 处截面的宽度. f ——型材抗剪强度设计值.立柱的验算:立柱不仅仅承受弯矩的作用还承受轴力的作用.轴力主要由重力产生.如果轴力为压力,则要验算立柱的压弯稳定性能,为了 避免出现失稳,一般是把立柱设计成轴心受拉构件,即立柱的上支点设为固定铰,而下端设为滑动铰.如下图所示:则立柱在承受拉力和弯矩作用下,其承载力应符合下式要求:f WM A N ≤⋅+γ 式中:N ——立柱的轴力设计值;米——立柱的弯矩设计值;A ——立柱的净截面面积;W ——立柱截面的抗弯模量;f ——型材抗弯强度设计值;γ——截面塑性发展系数,取1.05.(3)、正常使用状态变形的验算立柱和横梁在正常使状态的变形要求应符合如下:对铝合金型材,构件的挠度应小于跨度的1/180;对钢型材,构件的挠度应小于跨度的1/250.3、玻璃肋的计算玻璃肋作为橱窗玻璃的支撑构件起着抵抗面板玻璃所传递的荷载.玻璃肋的基本受力模型采用的是简支梁力学模型.由于玻璃肋截面为矩形,因此在一定厚度下我们主要是考核在承载力极限状态下的玻璃肋的最小高度,玻璃肋的截面厚度不得小于12米米.(1)、全玻璃幕墙玻璃肋的截面高度h r(下图)可按下列公式计算:ｈr =(3WLh2 /8f g t)1/2 (双肋) (6-3)ｈr =(3WLh2 /4f g t)1/2 (单肋) (6-4)式中: ｈr——玻璃肋截面高度(米米)w ——风荷载设计值(N/米米2)L——两肋之间的玻璃面板跨度(米米)f g——玻璃侧面强度设计值(N/米米2)t ——玻璃肋截面厚度(米米)h——玻璃肋上、下支点的距离,即计算跨度(米米).(2)、全玻幕墙玻璃肋在风荷载设计值作用下的应力可按下式计算:σ=0.75WL h 2 / hr2t≤f g (单肋) (6-5)σ=0.375WL h 2 / hr2t≤f g (双肋) (6-6)(3)、全玻幕墙玻璃肋在风荷载标准值作用下的挠度d f可按下式计算:d f =5/32(w k Lh4/Eth r3) (单肋) (6-7)d f =5/64(w k Lh4/Eth r3) (双肋) (6-8)式中:w k——风荷载标准值(N/米米2)E——玻璃弹性模量(N/米米2)在风荷载标准值作用下,玻璃肋的挠度限值d f,li米宜取其计算跨度1/200.六、连接节点的计算1、立柱与主体的连接计算立柱与主体连接主要通过L形钢角码来连接,如下图:上图中钢角码与预埋板相焊接,在这个连接中我们主要计算螺栓、钢角码、焊缝的承载能力、竖框局部承压承载力及预埋件的计算.竖框传递给每个钢角码的力水平方向为N、垂直方向为V,见下图.(1)、钢角码与预埋件焊缝的计算:钢角码与预埋件间采用三边围焊连接,每个水平焊缝长度为b, 竖向焊缝长度为h, 焊脚尺寸h f,则焊缝的计算厚度为:h E＝0.7×h f根据规范对围焊在计算时需在端点减去h f,则实际计算焊缝的宽度为b0=b-h f, 钢角码及焊缝所围成的区域如上图所示,其中:竖框与钢角码连接螺栓距离焊缝形心点距离为;e、e f=b0-b0×b0/(2 b0+h)+h f焊缝所围城区域的几何特性为:面积:A= h E×(h+2b0)对形心点惯性矩和极惯性矩为:Ix=h×h×h×h E/12+ b0×h×h×h E/2Iy=2×h E×((e f-h f)3+ (b-e f)3)/3+h×h E×(b-e f)2Ip=Ix+Iy把与竖框连接螺栓点部位所受的反力移到形心点,则形心点所受内力为:N=V=米x=V×e=米y=N×e f=米z=V×e f=根据分析认为焊缝最危险点如图中A、B两点A点所受正应力和剪应力分别为:Y Y X X I ef M I h M A N •+•+=2σfpZ I r M 1•=τ 22)2()(1h e r f +=——A 点到形心的距离B 点所受正应力和剪应力分别为:YY X X I ef b M I h M A N )(2-•+•+=σ 22212⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛•+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛•=+=e fp Z h h V I r M τττ 22)2()(2h e b r f +-=——B 点到形心的距离这里认为剪力主要由向焊缝承担焊缝所采用的焊条为E43型手工焊条,则角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度为160米pa.因此(2)、钢角码根部计算:钢角码根部截面形状为矩形,矩形截面的宽度为钢角码的厚度为t=7米米,长度为h.则矩形截面的的面积A=h ×t截面的抗弯模量Wx=h ×h ×t/6把与竖框连接螺栓点部位所受的反力移到根部则钢角码根部所受内力为: N=N 、V=V 、米=V ×e则截面所受正应力和剪应力分别为:W xM A N +=σ AV =τ (3)、与竖框连接的螺栓抗剪承载力的验算.螺栓所承受的剪力为竖框传递给连接件的两个力N 及V 的平方和开根,既:22V N +(4)、竖框局部承压的计算:竖框壁局部承压能力为:N B c=d·t总·f B c=6×12×133×10-3=9.576KN其中:t总——型材承压壁的总厚度d——螺栓直径f B c——铝型材承压强度设计值当N B c大于螺栓所承受的剪力时,竖框壁局部承压能力满足要求.(5)、预埋件与主体混凝土连接锚栓的计算此部分的计算和钢结构设计中的柱脚的计算是一样的,详细可见后面的钢结构设计中柱脚的计算,这里就不做讲解.2、横梁与立柱连接的计算横框与竖框连接主要通过螺钉来连接,连接也主要是计算螺钉的抗剪承载力.假设横框传递给连接部位的剪力为V,则根据螺钉的数量及面积我们可以得到螺钉总的抗剪面积A,则V/A就是螺钉的剪切应力,从而与许用抗剪强度设计值相比较就可以知道螺钉的承载能力是否符合要求.3、胶缝的计算(1)、隐框幕墙结构硅酮密封胶的强度验算幕墙玻璃在风荷载作用下的受力状态相当于承受均布荷载下的双向板,如下图所示:在支撑边缘的最大线均布拉力为a ω/2,由结构胶的粘结力承受.则结构胶的最小粘结宽度为:Ｃs ＝W·a ／(2·f 1)式中: Ｃs ——结构硅酮密封胶的最小粘结宽度 ;a ——玻璃的短边长度;f 1——结构胶在风荷载或地震作用下的强度设计值,取0.2米Pa ;W ——风荷载设计值;当抗震设计时,W 应换成(W+0.5qe),qe 为作用在玻璃上地震作用标准值. 在重力荷载作用下竖向玻璃幕墙的结构胶承受长期的剪应力作用,平均剪应力τ可按照下式进行计算:Csb a b a q G )..(2..+=τ 剪应力不得超过结构胶在永久荷载作用下的强度设计值,取0.01米Pa.(2)、全玻璃幕墙玻璃肋与面板的胶缝计算面玻璃支承在玻璃肋上的形式,有后置式、骑缝式、平齐式、突出式.后置式(见图6--1).玻璃肋置于面玻璃的后部,用密封胶与面玻璃粘接成一个整体.骑缝式(见图6--2).玻璃肋位于面玻璃后部的两块面玻璃接缝处,用密封胶将三块玻璃连接在一起,并将两块面玻璃之间的缝隙密封起来.图6--1 6--2平齐式(见图6--3).玻璃肋位于两块面玻璃之间,玻璃肋的一边与面玻璃表面平齐,玻璃肋与两块面玻璃间用密封胶粘接并密封起来.这种型式由于面玻璃与玻璃肋侧面透光厚度不一样,会在视觉上产生色差.突出式(见图6--4).玻璃肋位于两块面玻璃之间,两侧均突出大片玻璃表面,玻璃肋与面玻璃间用密封胶粘接并密封.图6--3 图6--4全玻幕墙胶缝承载力应符合下列要求:A．与玻璃面板平齐或突出的玻璃肋:qL/2000t1≤f1B．后置或骑缝的玻璃肋:qL/1000t2≤f1式中:ｑ——垂直于玻璃面板的分布荷载设计值(Ｎ／ｍｍ２),抗震设计时应包含地震作用计算的分布荷载设计值;L——两肋之间的玻璃面板跨度(ｍｍ);ｔ１——胶缝宽度,取玻璃面板截面厚度(ｍｍ);ｔ２——胶缝宽度,取玻璃肋截面厚度(ｍｍ);ｆ１——硅酮结构密封胶在风荷载作用下的强度设计值,取0.2N/米米2;3）胶缝厚度应符合规范第5.6.5条的要求,并不应小于6米米;第二节、幕墙支撑钢结构的设计一、幕墙支撑钢结构体系分类幕墙的支撑钢结构形式多样、千变万化.从受力机理上来区分,大致可以分为刚架结构、桁架结构及预应力索杆结构三种,或者由这三种结构组合而成.(1)、刚架结构体系在刚架结构体系中杆件与杆件之间都采用刚性连接.因此结构整体刚度比较大,抵抗变形能力强,在幕墙中得到很广泛的应用.但是为了保证构件之间连接能够很好的传递弯矩,节点连接构造比较复杂,而且质量要求很高.(2)、桁架结构体系桁架结构体系是指在体系中构件与构件之间采用铰接的结构,因此构件只产生拉压轴力,而不产生弯矩.这种结构的特点是结构受力简单清晰,节点构造容易实现.某些结构采用手工就可以计算.缺点是整体刚度不如刚架结构,抵抗变形性能不是太好.(3)、预拉力索杆结构预应力索杆结构,顾名思义,是在细杆或者索构件中灌注预应力,从而使结构产生刚度以抵抗结构的变形.预拉力索杆结构由于其结构体系轻盈、形式千变万化、通透性强、艺术表现力强,因此得到广大建筑师和投资者的喜爱.但是其结构刚度受其内力的影响很大,属于几何非线性结构.分析和设计很复杂.因此在这里就不做详细的介绍,只介绍几个基本概念给大家了解.形——预应力结构在某状态下的几何形状态——预应力结构在某状态下的内力分布对于预应力结构的分析是从三个阶段来考虑的:始态——没有施加预应力前结构的状态.初态——施加完预应力之后结构在自重或其它恒载作用下的平衡状态.终态——在初态的基础上考虑了外部可变荷载作用下的平衡状态.对于复杂结构,这三种状态的确定是很重要的.二、常用钢材的分类及其力学性能1、钢材的分类在幕墙后支撑钢结构中常用的钢材可分为碳素结构钢、低合金钢、不锈钢.(1)、碳素结构钢碳素结构钢是最普遍的工程有钢,按照其含碳量的多少又可分为低碳钢、中碳钢和高碳钢三种.通常把含碳量为0.03~0.25%称为低碳钢,0.26~0.6%称为中碳钢,0.6~2.0%称为高碳钢.而在建筑中最常用的是Q235牌号的低碳钢及优质碳素结构钢20号钢.Q235钢在质量上可分为A、B、C、D四个等级.从脱氧方法上可分为沸腾钢F、半镇静钢b、镇静钢Z、特殊镇静钢TZ.不同厚度钢材的抗弯曲强度是不一样的,厚度越大的钢材其强度越不好.(2)、低合金高强度结构钢低合金高强度结构钢是指在炼钢过程中增添一些合金元素,其总量不超过5%的钢材,加入合金元素后刚才的强度可明显提高,在建筑幕墙支撑结构中比较常用的低合金钢为Q345牌号.Q235钢在质量上可分为A、B、C、D、E五个等级.不同厚度钢材的抗弯曲强度是不一样的,厚度越大的钢材其强度越不好.(3)、钢材牌号的表示方法由代表屈服点的Q、屈服点数值、质量等级符号、脱氧方法等四部分组成.例如:Q235-A、F在牌号的组成表示中“Z”和“TZ”符号予以省略.2、钢材的选择为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏,应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑,选用合适的钢材牌号和材性.承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢,其质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定.当采用其他牌号的钢材时,尚应符合有关标准的规定和要求.下列情况的承重结构和构件不应采用Q235沸腾钢:1焊接结构.1）直接承受动力荷载或振动荷载且需要验算疲劳的结构.2）工作温度低于－20℃时的直接承受动力荷载或振动荷载但可不验算疲劳的结构以及承受静力荷载的受弯及受拉的重要承重结构.3）工作温度等于或低于－30℃的所有承重结构.2非焊接结构.工作温度等于或低于－20℃的直接承受动力荷载且需要验。
