锅炉设计全套计算表格

锅炉计算公式1、蒸汽锅炉：（1）燃料耗量计算：B——锅炉燃料耗量（kg/h或Nm3/h）；D——锅炉每小时的产汽量（kg/h）；Q L——燃料的低位发热值（千焦/公斤），一般取5500大卡/公斤；η——锅炉的热效率（%），一般取75%，亦可按表1选取：表1 锅炉热效率表i——锅炉在某绝对工作压力下的饱和蒸汽热焓值（千焦/公斤），绝对压力=表压+1公斤/厘米2。

具体取值见表2：表2 饱和蒸汽热焓表备注：1.0MP=10.0公斤/厘米 2i0——锅炉给水热焓值（千焦/公斤），一般来说，给水温度为20℃时，给水热焓i0=20大卡/公斤=83.74千焦/公斤。

常用公式可以简化成：B=0.156D（kg/h）（2）理论空气需要量的计算：①固体燃料：=6.055（m3/kg）②液体燃料：③气体燃料当Q≤3000kcal（12561kJ）/Nm3时当Q＞3000kcal（12561kJ）/Nm3时④天然气：式中：V0——燃料燃烧所需理论空气量（Nm3/kg）；Q——燃料应用基的低位发热值（kJ/kg）；表3 全国主要能源折算标准表表4 常用可燃性物质低位发热量表①固体燃料=9.57（m3/kg）②液体燃料③气体燃料当Q≤3000kcal（12561kJ）/Nm3时当Q＞3000kcal（12561kJ）/Nm3时对Q＜8250kcal（34543kJ）/Nm3的天然气对Q＞8250kcal（34543kJ）/Nm3的天然气式中：在计算时，如果发热量Q以kJ为单位计算，分母1000变成4187；Q以kcal为单位，分母则为1000。

V y——实际烟气量（Nm3/kg或Nm3/ Nm3）；Q——燃料的低位发热值（kJ/kg或kJ/ Nm3）；V0——理论空气需要量（Nm3/kg或Nm3/）；α——过剩空气系数，α=α0+△α，α0为炉膛过剩空气系数，△α是烟气流程上各段受热面处的漏风系数，详见表5，表6。

表5 炉膛过剩空气系数α0（4）SO2排放量的计算=式中：G——二氧化硫的产生量，kg/h；B——燃煤量，kg/h；S——煤的含硫量，%；淮南煤1.0%，淮北煤0.5% D——可燃硫占全硫量的百分比，%，一般取80%左右；η——脱硫设施的二氧化硫去除率。

锅炉课程设计表格Tomorrow Will Be Better, February 3, 2021
注意事项：
1.此表格适用于220t/h锅炉220t/h的屏式过热器表格为120t/h凝渣管表格
2.此表格仅供参考,行高为0.8cm,可以根据自己字体大小修改行高,调整列宽
3.表格需要根据自己所计算的项目增减行数
4.特别注意每一项表格需顶格打印,不能接连打印每个项目之前需要自己插入各个小块的示意图及相关文字说明
焓温表
锅炉热平衡及燃料消耗量计算
炉膛结构设计
水冷壁
炉膛热力计算
屏式过热器的结构尺寸计算
屏式过热器热力计算
高温过热器结构尺寸计算
高温过热器传热计算
低温过热器结构尺寸计算
低温过热器热力计算
减温水量校核。

注意事项：
1.此表格适用于220t/h锅炉（220t/h的屏式过热器表格为120t/h凝渣管表格）
2.此表格仅供参考，行高为0.8cm，可以根据自己字体大小修改行高，调整列宽
3.表格需要根据自己所计算的项目增减行数
4.特别注意每一项表格需顶格打印，不能接连打印（每个项目之前需要自己插入各个小块的示意图及相关文字说明）
烟气特性表
焓温表
锅炉热平衡及燃料消耗量计算
炉膛结构设计
水冷壁
燃烧器结构尺寸计算
炉膛结构尺寸计算
炉膛热力计算
屏式过热器的结构尺寸计算
屏式过热器热力计算
高温过热器结构尺寸计算
高温过热器传热计算
低温过热器结构尺寸计算
低温过热器热力计算
减温水量校核
上级省煤器结构尺寸计算
上级空气预热器结构尺寸计算
上级空气预热器热力计算
下级省煤器结构尺寸计算
下级空气预热器结构尺寸计算
下级空气预热器热力计算。

算表2800KW800KW 1700KW 1. 锅炉烟气量V y (m 3/h) -烟气量2400017003200注：供应商提供烟道(囱)内径，m 1.20.40.5烟囱出口内径, m1.20.40.50.52.烟道阻力1) 烟道摩擦阻力Δh m (Pa) -29.186.751.1λ -0.030.030.03注：按附表三选取L (m) -507062d dL (m) - 1.20.40.5按照当量直径计算注释：F (m2) --U (m) --ρ (kg/m 3) - 1.34 2.34 1.34ω (m/s) - 5.9 3.8 4.52) 烟道局部阻力Δh j = ζ*ω2*ρ/2Δh j (Pa) -79.644.647.0局部阻力3.422.73.423.烟囱阻力1) 烟囱摩擦阻力Δh m (Pa) -32.025.529.7λ -0.030.030.03注：按附表三选取H (m) -553636d dL (m) - 1.20.40.5按照当量直径计算ρ (kg/m 3) - 1.34 1.34 1.34ω (m/s) - 5.9 3.8 4.52) 烟囱局部阻力Δhj (Pa) -22.718.99.7确保出口流速>2.5m/s 局部阻力Δh m = λ*H /d dL *ρ*ω2/2Δh m = λ*L/d dL *ρ*ω2/2摩擦阻力摩擦阻力系数管道长度管道当量直径。

对圆形管道，ddL为其内径；对非圆形管道，ddL=4F/U；管道截面积管道壁面的接触周界空气（烟气）密度空气（烟气）流速局部阻力按照图纸统计数量按附录五选取阻力系数Δh j = ζ*ω2*ρ/2局部阻力按照图纸统计数量按附录五选取阻力系数摩擦阻力摩擦阻力系数烟囱高度管道当量直径。

对圆形管道，ddL为其内径；对非圆形管道，ddL=4F/U；空气（烟气）密度空气（烟气）流速算表4.烟囱抽力S y = H(3459/(S y (Pa) -烟囱抽力231.4157.3157.3H (m) -烟囱高度54.036.036.0注:包含锅炉出口至烟囱进口间烟道垂直段4.5mt k (℃) -外界空气温度555注:夏季最不利工况时t pj (℃) -烟囱内烟气平均温166.5171171t y1 (℃) -烟囱入口温度180180180Δt (℃) -烟囱每米的温降0.50.50.5注：按附表四选取C p -大气压力修正系数 1.0 1.0 1.0注：按附表一选取5.引风机计算1)系统阻力ΣΔh y =(ΔhL+ΔΔhy (Pa) -烟气系统阻力213.4175.8137.4ΔhL (Pa) -炉膛负压50.00.0注：考虑出口微正压Δhg (Pa) -锅炉本体阻力0.00.00.0Δhs (Pa) -省煤气阻力0.00.00.0Δhk-y (Pa) -空气预热器烟气阻0.00.00.0Δhc (Pa) -除尘器阻力0.00.00.0注:无除尘设备Δhm (Pa) -烟道摩擦阻力29.186.751.1Δhj (Pa) -烟道局部阻力79.644.647.0Δhyc (Pa) -烟囱阻力（包括烟54.744.539.42）引风机风压(Pa)H2 =1.2*(Σ-3637C y t2烟气的温度校正系 1.73 1.73注：按附表二选取Cy烟气介质密度修正0.9650.9653) 引风机的风量(m3/h)V=1.10*V y*C t1k*C p264003740C t1y-烟气的温度校正系 1.00 2.00注：按附表二选取注释说明：供应商提供数据输入数据输出数注:锅炉鼓风机承担（通常情况下）附表一：附表五：附表一：附表二：附表二：附表三：附表三：附表四：附表四：。

各类锅炉计算方法汇总1、蒸汽锅炉： （1）燃料耗量计算η⋅=L 0Q )i -D(i B式中：B ——锅炉燃料耗量（kg/h 或Nm 3/h ）；D ——锅炉每小时的产汽量（kg/h ）；Q L ——燃料的低位发热值（千焦/公斤），一般取5500大卡/公斤； η——锅炉的热效率（%），一般取75%，亦可按表1选取：i ——锅炉在某绝对工作压力下的饱和蒸汽热焓值（千焦/公斤），绝对压力=表压+1公斤/厘米2。

具体取值见表2：备注：1.0MP=10.0公斤/厘米2i 0——锅炉给水热焓值（千焦/公斤），一般来说，给水温度为20℃时，给水热焓i 0=20大卡/公斤=83.74千焦/公斤。

常用公式可以简化成： B=0.156D （kg/h ） （2）理论空气需要量的计算①固体燃料：5.01000Q01.1V 0+==6.055（m 3/kg ）②液体燃料：21000Q85.0V 0+=③气体燃料当Q ≤3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时，1000Q875.0V 0= 当Q ＞3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时，25.01000Q09.1V 0-=④天然气：02.01000Q105.1V 0+⨯=式中：V 0——燃料燃烧所需理论空气量（Nm 3/kg ）；Q ——燃料应用基的低位发热值（kJ/kg ）；（3）烟气量的计算 ①固体燃料0y V )1(65.11000Q89.0V -++=α=9.57（m 3/kg ） ②液体燃料0y V )1(1000Q11.1V -+=α③气体燃料当Q ≤3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时0y V )1(0.11000Q725.0V -++=α当Q ＞3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时0y V )1(25.01000Q14.1V -++=α对Q ＜8250kcal （34543kJ ）/Nm 3的天然气0V 1V y α+=对Q ＞8250kcal （34543kJ ）/Nm 3的天然气0V 1000Q075.038.0Vy α++=式中：在计算时，如果发热量Q 以kJ 为单位计算，分母1000变成4187；Q 以kcal 为单位，分母则为1000。

各类锅炉计算方法汇总1、蒸汽锅炉： （1）燃料耗量计算η⋅=L 0Q )i -D(i B式中：B ——锅炉燃料耗量（kg/h 或Nm 3/h ）；D ——锅炉每小时的产汽量（kg/h ）；Q L ——燃料的低位发热值（千焦/公斤），一般取5500大卡/公斤； η——锅炉的热效率（%），一般取75%，亦可按表1选取：表1 锅炉热效率表i ——锅炉在某绝对工作压力下的饱和蒸汽热焓值（千焦/公斤），绝对压力=表压+1公斤/厘米2。

具体取值见表2：表2 饱和蒸汽热焓表备注：1.0MP=10.0公斤/厘米2i 0——锅炉给水热焓值（千焦/公斤），一般来说，给水温度为20℃时，给水热焓i 0=20大卡/公斤=83.74千焦/公斤。

常用公式可以简化成： B=0.156D （kg/h ） （2）理论空气需要量的计算①固体燃料：5.01000Q 01.1V 0+==6.055（m 3/kg ）②液体燃料：21000Q85.0V 0+=③气体燃料当Q ≤3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时，1000Q875.0V 0= 当Q ＞3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时，25.01000Q09.1V 0-=④天然气：02.01000Q105.1V 0+⨯=式中：V 0——燃料燃烧所需理论空气量（Nm 3/kg ）；Q ——燃料应用基的低位发热值（kJ/kg ）；表3 全国主要能源折算标准表表4 常用可燃性物质低位发热量表（3）烟气量的计算 ①固体燃料0y V )1(65.11000Q 89.0V -++=α=9.57（m 3/kg ） ②液体燃料0y V )1(1000Q11.1V -+=α③气体燃料当Q ≤3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时0y V )1(0.11000Q725.0V -++=α 当Q ＞3000kcal （12561kJ ）/Nm 3时0y V )1(25.01000Q14.1V -++=α对Q ＜8250kcal （34543kJ ）/Nm 3的天然气0V 1V y α+=对Q ＞8250kcal （34543kJ ）/Nm 3的天然气0V 1000Q075.038.0Vy α++=式中：在计算时，如果发热量Q 以kJ 为单位计算，分母1000变成4187；Q 以kcal 为单位，分母则为1000。

序号名称符号单位1假设进入炉膛热风温度trk℃2高温空气预热器出口热风温度t"sk`℃3计算误差Δtrk℃4热平衡计算中假设排烟温度Θpy℃5低温空气预热器热力计算种计算得到的排烟温度Θ"xk℃6计算误差ΔΘpy℃7炉膛有效辐射放热量Q f1kJ/kg8屏区受热面总对流吸热量Qd pq kJ/kg9凝渣管区域对流吸热量Q d nz kJ/kg10高温过热器区域对流吸热量Qd gg kJ/kg11低温过热器区域对流吸热量Qd dgdl kJ/kg12高温省煤器区域对流吸热量Qd ssdl kJ/kg13低温省煤器区域对流吸热量Qd xsdl kJ/kg14总有效吸热量∑Q kJ/kg 15燃料带入热量Q r kJ/kg 16锅炉热效率η﹪17机械未完全燃烧损失q4﹪18热平衡计算误差ΔQ kJ/kg 19计算相对误差﹪公式结果查表3-9炉膛热力计算340查表4-15高温空气预热器热力计382.45355算允许计算误差±400C，见《标准-42.45355》式（8-05）的内容查表2-14锅炉热平衡及燃料消耗110量计算查表4-19低温空气预热器热力计103.90925算允许计算误差±100C 6.0907472查表3-9炉膛热力计算3904.3324查表4-6屏的热力计算1305.3115查表4-7凝渣管结构及计算68.528054查表4-9高温过热器的热力计算850.98415查表4-11低温过热器的热力计算1729.5412查表4-13高温省煤器的热力计算385.67045查表4-17低温省煤器热力计算2297.4004Q f1+Q d pq+Q d nz+Q d gg+Q d dgql+Q d ss10541.768dl+Q d xsdl查表2-14锅炉热平衡及燃料消耗13280量计算查表2-14锅炉热平衡及燃料消耗87.863839量计算查表2-14锅炉热平衡及燃料消耗2.5量计算Qr*η/100-∑Q*（1-q4/100)1390.0939ΔQ/Qr 允许计算误差0.5﹪0.1046757。

一、锅炉规范1.额定热功率Q 58 MW2.额定工作压力P 1.25MPa3.出水温度t''130℃4.回水温度t'70℃二、锅炉结构特性四、各受热面热量分配：1．炉膛辐射受热面热负荷：2/9.121m kw q l = 2．前墙Ⅰ区段辐射受热面积：214.5m H fq = 前墙Ⅱ区段辐射受热面积：225.52m H fq = 前墙Ⅲ区段辐射受热面积：232.35m H H fqd fq == 3．后墙Ⅰ区段辐射受热面积：211.22m H fh = 后墙Ⅱ区段辐射受热面积：225.40m H fh = 4．侧墙辐射受热面积：22.68m H fc = 5．顶棚吸热不均匀系数： 6.0=d r η6．前、后、侧墙吸热不均匀系数：075.16.0=++-===fcfh fq fqd f c rh rq rH H H H H ηηη7．燃烬室辐射受热面热负荷：2/5.60m kw q rj = 8．燃烬室前墙受热面热负荷：26.14m H rjq = 燃烬室后墙受热面热负荷：25.48m H rjh =五、各回路水循环计算： 1．下降管入口水温假设：701='j t ℃ 1152='j t ℃ 5.923='j t ℃ 2．流量假设前墙回路：h kg G /1250001=h kg G /1310002= h kg G /1370003=后墙回路：h kg G /1250001=h kg G /1310002= h kg G /1370003=侧墙回路：h kg G /700001=h kg G /760002= h kg G /820003=对流管束回路：h kg G /8000001= h kg G /8500002=h kg G /9000003=前墙回路水循环计算后墙回路水循环计算侧墙回路水循环计算对流管束水循环计算六、绘制特性曲线确定循环工作点，得计算结果汇总表：七、水阻力计算：。