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锅炉原理课程设计一、热力计算（一）燃料燃烧计算1.锅炉参数（1）锅炉蒸发量 D 30t/h（2）蒸汽压力 P 0.13MPa（3）蒸汽温度 tgr 350℃（4）给水温度 tgs 105℃（5）冷空气温度 tlk 30℃（6）锅炉排污率 P 5%2．设计燃料与特性：3.锅炉各受热面的漏风系数和过量空气系数4.理论空气量、理论烟气容积的计算5.各受热面烟道中烟气特性表（三）炉膛的热力计算1.炉膛结构特性（1）标高计算炉膛结构个点标高示意图（2）炉膛包覆面积1）侧墙A=[(7.300-3.956)+(7.809-3.956)]*0.5*1.900=6.84㎡B=[1.305*(3.956-2.092)]*0.5=1.22㎡C=[(1.572-1.100)+(2.092-1.100)]*0.5*3.285=2.4㎡D=0.595*(3.956-1.100)=1.70㎡E=[(3.956-1.100)+(3.621-1.100)]*0.5*0.920=2.47㎡F=[(2.154-1.100)+(1.600-1.100)]*0.5*0.32=0.25㎡Fcq=6.84+1.22+2.4+1.70+2.47+0.25=14.882）后墙1.572-1.100=0.472mAB=(2.092-1.572)/sin9°=3.32mBC=1.305/sin35°=2.28mCD=7.809-3.956=3.85mFhq=(0.47+3.32+2.28+3.85)*2.72=26.98㎡3）前、顶墙1.600-1.100=0.50mHI=0.32/cos60°=0.64mFG=0.92/cos20°=0.98mGH=3.621-2.154=1.47mEF=7.30-3.956=3.34mED=1.90/cos15°=1.97mFqq=(0.50+0.64+0.98+1.47+3.34+1.97)*2.72=24.21㎡4）炉壁总面积Fbz=2*14.88+26.98+24.21=80.95㎡(3)炉排有效面积（2.092-1.572）/tg9°=3.28m0.595+0.92+0.32=1.84mR=(3.28+1.84)*2.3=11.78㎡(4)炉膛容积Fcq*2.72=14.88*2.72=40.47㎡(5)炉膛有效辐射受热面1）前顶后水冷壁示意图DE+EF-(4.40-3.956)=1.97+3.34-0.44=4.87m(曝光)（0.64+0.98+1.47+3.34+1.97）-4.87=3.53m（覆盖耐火涂料层）S=170,d=51,e=25.5,n=16(根)，S/d=3.33,e/d=0.5查线算图7-5得x1=0.59，x2=1Hq1=(16-1)*0.17*4.87*0.59=7.33㎡Hq2=(16-1)*0.17*3.53*1=9.03㎡由表7-1查得：§1=0.6，§2=0.2所以，§Hq=0.6*7.33+0.2*9.33=6.2㎡2）后墙DC+CB-1.5(烟窗高度)=3.85+2.28-1.5=4.63mAB=3.32mS=170,d=51,e=25.5,n=16根，S/d=3.33,e/d=0.5查图7-5得x1=0.59，x2=1所以，Hh1=(16-1)*0.17*4.63*0.59=6.97㎡Hh2=(16-1)*0.17*3.32*1=8.47㎡由表7-1查得：§1=0.6，§2=0.2所以，§Hh=0.6*6.97+0.2*8.47=5.88㎡3)烟窗S=340,d=51,l=1.5m,x=1,n=8,§=0.6所以，Hch=(n-0.5)slx=(8-0.5)*0.34*1.5*1=3.83㎡§Hch=0.6*3.83=2.3㎡4)侧墙水冷壁A=[(7.300-2.300)+(7.587-2.300)]*0.5*1.050-0.08(后拱遮盖面积) =5.40-0.08=5.32㎡B=[(7.640-3.956)+(7.809-3.956)]*0.5*0.630+0.5*0.63*0.9=2.374+0.284=2.66㎡C=(2.300-1.100)*1.05-0.08(后拱遮盖面积)=1.18㎡S=105,d=51,e=65,S/d=2.06,e/d=65/51=1.275得x1=0.87,x2=1所以，Hc1=(5.32+2.66)*0.87=6.94㎡Hc2=1.18*1=1.18㎡§Hc=0.6*6.94+0.2*1.18=4.17+0.24=4.4㎡∑§H=6.20+5.88+2.3+2*4.4=23.18㎡(6)炉膛平均热有效系数∮l= ∑§H/Fbz=23.18/80.95=0.286(7)炉膛有效辐射层厚度S=3.6Vl/Fl=3.6*40.47/(80.95+11.78)=1.57m(8)燃烧面与炉墙面积之比ρ=R/Fbz=11.78/80.95=0.1462炉膛的热力计算（四）凝渣管的热力计算1.凝渣管结构计算（1）第1/2排（错列部分）Sl’=340,d=51,n=8根/排，S1’/d=340/51=6.67,查图7-5，x’=0.21)受热面积H’=πdl*2n=3.14*0.051*1.5*2*8=3.84㎡2)烟气流通截面积F’=2.85*1.5-8*1.5*0.051=3.66㎡(2)第3、4排（顺列部分）S1’’=170,d=51,n=16根/排,S1’’/d=170/51=3.33,查图7-5，x’’=0.411)受热面面积H’’=πdl*2n=3.14*0.051*1.5*2*16=7.68㎡2)烟气流通截面积F’’=2.85*1.5-16*1.5*0.051=3.05㎡(3)凝渣管1）总受热面积H=H’+H’’=3.84+7.68=11.52㎡2)烟气平均流通截面积（H’+H’’）/(H’/F’+H’’/F’’)=(3.84+7.68)/(3.84/3.66+7.68/3.05)=3.23㎡3)凝渣管受炉膛辐射面积Hfz=3.83㎡4)凝渣管角系数Xnz=1-（1-x’）^2*(1-x’’)^2=1-(1-0.2)^2*(1-0.41)^2=0.775)凝渣管有效辐射受热面积Hnzf=Xfz*Hfx=0.77*3.83=2.95㎡6)横向平均节距S1=(S1’*H’+S1’’*H’’)+H’’=(0.34*3.84+0.17*7.68)/11.52=0.2 27m7)纵向节距S2=0.180m8）烟气有效辐射层厚度S=0.9d(S1S2/d2^2*4/π-1)=0.9*0.051(0.227*0.18/0.051^2*4/3.14-1)=0.873m9）比值σ1=S1/d=0.227/0.051=4.45; σ2=S2/d=0.18/0.051=3.532.凝渣管的热力计算（表）（五）蒸汽过热器的热力计算1.蒸汽过热器的结构计算（1）结构尺寸管径 d=0.038/0.031m横向平均节距S1=(S1’+S1’’)/2=(0.068+0.102)/2=0.085m纵向节距S2=0.1m;横向排数z1=30排；纵向排数z2=8排（2）横向冲刷烟气流通截面积Fhx=(2.85-30*0.038)*1=1.71㎡纵向冲刷烟气流通截面积Fzx=a*b-z1*z2πd^2/4=(1.03-0.051)*2.85-30*8π*0.038^2/4=2.52㎡(3)横向冲刷受热面积Hhx=z1*z2*π*d*l=30*8*3.14*0.038*1=28.64㎡(4)纵向冲刷受热面面积Hzx=z1*z2*π*dl=30*8*3.14*0.038*0.57=16.32㎡（5）总受热面面积H=Hzx+Hhx=28.64+16.32=44.96㎡（6）逆流部分蒸汽流通截面积fnl=32*π/4*0.031^2=0.0241㎡(7)顺流部分蒸汽流通截面积fsl=28*π*0.031^2=0.0211㎡(8)蒸汽平均流通截面积f=1/2(fnl+fsl)=1/2*(0.0241+0.0211)=0.0226㎡(9)管间有效辐射层厚度S=0.9d(4S1*S2/πd^2-1)=0.9*0.038*(4*0.085*0.1/π*0.038^2-1)=0.222m(10)纵向冲刷当量直径ddl=4F/U=4(2.85*0.979-8*30*π/4*0.038^2)/(2*（2.85+0.979）+8*30*π*0.038)=0.227m(11)比值σ1=S1/d=0.085/0.038=2.24;σ2=S2/d=0.1/0.038=2.632.蒸汽过热器的热力计算（表）。
一确定锅炉型号，容量及台数，《供暖通风设计手册》，民用建筑供暖设计热指标q （2mw ）值，住宅46～702m w，教室58～812mw，图书馆46～752mw，本设计中南一区为教师宿舍楼，取热指标q =602m w,中一区为教室，取热指标q =652mw 北一区为学生宿舍楼，取热指标q =652m w，食堂的热指标q =116～140 2m w，北一区为学生宿舍楼，食堂，而食堂的热指标比较大，所以综合考虑北一区的q =702mw ，北二区为实验楼和A 区学生教室，取平均热指标q =702m w，南一区的热负荷1Q =11F q ⨯=60×3.8×310=2.28×610=2.28MW 中一区的热负荷2Q =22F q ⨯=60×3.2×310=2.08×610=2.08MW 北一区的热负荷=3Q 33F q ⨯=70×2.5×310=1.75×610=1.75MW 北二区的热负荷4Q =44F q ⨯=70×1.0×310=0.7×610=0.7MW 总的热负荷Q =1Q +2Q +3Q +4Q =2.28+2.08+1.75+0.7=6.81MW参看《锅炉及锅炉房设备》（第四版）吴味隆等编著，热水锅炉额定参数系列，选择额定功率为4.2MW 的锅炉两台，它的额定出水温度为95／70℃额定出水压力为0.7a MP ，锅炉型号为SHL —2.8—0.7/70/95—A Ⅱ循环水泵及补水泵的型号，流量扬程热负荷Q =6.81MW h t t t t Q G hg 2301023.0251081.686.086.066=⨯=⨯⨯=-⨯=循环水泵的总流量按向热用户提供的热水总流量的110﹪选择，故循环水泵的流量G=1.10×230=253ht ，循环水泵的扬程，应不小于设计流量条件下热源，热网和最不利热用户环路的压力损失之和，y w t H H H H ++= a P H ——循环水泵的扬程a Pt H ——网路循环水通过热源内部的压力损失，a P （或m O H 2），它包括热源加热设备（热水锅炉或换热器）和管路系统等的压力损失表示，一般可取t H =(10～15)m O H 2，本设计中取15米水柱，w H ——网路主干线供，回水管的压力损失，a P （或m O H 2）根据网路水力计算结果确定， y H ——主干线末端的用户系统的压力损失，a P （或m O H 2）用户系统的压力损失与用户的连接方式及用户入口设备有关，对于管路直接连接的供暖系统，约为（1～2)m O H 2，在本设计中最不利用户的损失取2m O H 2，在热水网路水压图里，可清楚的表示出循环水泵的扬程和上述各部分的压力损失的值，应重点指出；循环水泵是在闭合回路中工作的，它所需的扬程仅取决于闭合环路中的总压力损失，与建筑物的高度和地形无关。
新疆大学课程设计任务书13-14 学年第１学期学院：电气工程学院专业：热能与动力工程学生姓名：*** 学号：***课程设计题目：220t/h锅炉整体校核热力计算煤种徐州烟煤起迄日期: 2013年12月23 日~2014年1月3 日课程设计地点:二教指导教师:***系主任：***下达任务书日期: ２０13年12 月23日课程设计任务书课程设计任务书绪论一、锅炉课程设计的目的锅炉课程设计《锅炉原理》课程的重要教学实践环节。
通过课程设计来达到以下目的：对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法,并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力；培养对工程技术问题的严肃认真和负责的态度。
二、锅炉校核计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。
2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。
3、计算数据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。
三、整体校核热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。
2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。
3、理论工况下（a＝1）的燃烧计算。
4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。
5、绘制烟气温焓表。
6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。
7、锅炉炉膛热力计算。
8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。
9、锅炉整体计算误差的校验。
10、编制主要计算误差的校验。
11、设计分析及结论。
四、热力校核计算基本资参数1) 锅炉额定蒸汽量De=220t/h2)给水温度：t GS=215℃3）过热蒸汽温度：t GR=540℃4）过热蒸汽压力（表压）P GR=9.8MPa5)制粉系统：中间储仓式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）6）燃烧方式：四角切圆燃烧7）排渣方式：固态8）环境温度：20℃9）蒸汽流程：一次喷水减温二次喷水减温10）烟气流程：炉膛→屏式过热器→高温对流过热器→低温对流过热器→高温省煤器→高温空预器→低温省煤器→低温空预器五、燃料特性：（1）燃料名称：徐州烟煤（2）煤的收到基成分（3）漏风系数和过量空气系数（4）确定锅炉的基本结构采用单锅筒∏型布置，上升烟道为燃烧室及凝渣管。
锅炉课程设计热力计算书一、课程目标知识目标：1. 理解锅炉基本工作原理和热力系统构成，掌握热力计算的基本概念和公式。
2. 学习并掌握锅炉热效率的计算方法，了解影响热效率的因素。
3. 掌握锅炉燃料的消耗计算和热量输出的计算。
技能目标：1. 能够运用所学知识，进行锅炉热力平衡的计算，并分析锅炉运行中的能量损失。
2. 能够独立完成锅炉热力计算书的编制，准确填写相关数据和计算结果。
3. 能够运用计算结果，对锅炉的运行性能进行初步评价和优化建议。
情感态度价值观目标：1. 培养学生对能源利用和节能减排的兴趣，增强环保意识。
2. 培养学生的团队合作精神，通过小组讨论和问题解决，增强合作能力。
3. 通过对锅炉热力计算的学习，引导学生认识到理论知识在实际工程中的应用价值，激发学生的专业学习热情。
课程性质：本课程为应用技术型课程，结合理论知识和实际操作，注重培养学生的实际应用能力。
学生特点：学生为高年级相关专业学生，具备一定的专业基础知识和实践能力。
教学要求：结合锅炉课程的理论和实践，通过案例分析和实际操作，使学生能够将理论知识应用于实际热力计算中，提高学生的实际操作能力和解决实际问题的能力。
将课程目标分解为具体学习成果，以便在教学设计和评估中实现对学生学习效果的有效监控。
二、教学内容1. 锅炉工作原理及热力系统构成：讲解锅炉的基本结构、工作原理，以及热力系统的组成，对应教材第一章。
- 锅炉类型及结构特点- 热力系统基本流程2. 热力计算基本概念与公式：介绍热力计算的基本参数、概念和常用公式，对应教材第二章。
- 热效率、热损失等参数定义- 热力计算公式推导及应用3. 锅炉热效率计算方法：分析影响锅炉热效率的因素，介绍热效率的计算方法，对应教材第三章。
- 燃料消耗计算- 热量输出计算- 热效率计算方法及应用4. 锅炉热力平衡计算：学习锅炉热力平衡的计算方法，分析能量损失，对应教材第四章。
- 热力平衡方程- 能量损失分析- 热力平衡计算实例5. 锅炉热力计算书编制：结合实际案例，指导学生编制热力计算书，对应教材第五章。
课程设计任务书一、课程设计题目：二、课程设计任务：1.任务：2.已知条件：三、原始资料1.锅炉结构及设计参数锅炉型号为SHL10-1.3/350-WⅢ型，如图8-1所示，炉膛内前墙、后墙、炉顶及两侧墙均布置有水冷壁，炉膛后沿烟气流程布置有凝渣管、过热器、对流管束、鳍片式铸铁省煤器和管式空气预热器。
锅炉设计给水温度105℃，给水压力1.4MPa，排污率5%，冷空气温度30℃，热空气温度150℃，排烟温度180℃，炉膛出口处负压20Pa。
设计煤种为山西阳泉无烟煤，煤质资料为：C ar=65.65%，H ar=2.64%，O ar=3.19%，Q24426kJ/kg。
N ar=0.99%，S ar=0.51%，M ar=8%，A ar=19.02%，V daf=7.85%，=ar,net锅炉受热面的设计过量空气系数及漏风系数见表8-8。
设计热力计算结果见表8-9。
平均烟温 t av ℃ 952 850 516 351 309 221 进口介质温度 t ' ℃ 197 197 197 197 105 30 出口介质温度 t ''℃ 197 197 324197137 144 介质流速 w m/s 20.42 0.52 6.56 受热面积 Hm 2 51.87 11.52 H hx =28.64H zx =16.32230.194.4 169.8 温压 t ∆℃ 755 587 319 187131传热系数 K kW/m 2·℃0.0306 0.0306 0.0309 0.0227 0.0228 吸热量QkJ/kg10781.5735.22229.46289.21111.3 1409.2图8-1 SHL10-1.37/350-W Ⅲ型锅炉本体结构简图 1-炉膛；2-烟窗及凝渣管； 3-过热器；4-对流管束； 5-省煤器，6-烟道门；7-空气预热器；8-风室；9-炉排四、热力计算步骤 （一）辅助计算1．理论空气量、理论烟气量的计算名称符号单位 计算公式结果理论空气量 0k V m 3/kg 0.0889(C ar +0.375S ar )+0.265H ar -0.0333O ar 三原子气体容积 2RO Vm 3/kg 0.01866(C ar +0.375S ar )理论氮气容积 0N 2V m 3/kg 1008.079.0ar 0k N V ⨯+理论水蒸汽容积OH 2V m 3/kg0.111H ar +0.0124W ar +0.01610k V2．各受热面烟道中烟气特性表名称符号单位计算公式炉膛与凝渣管 蒸汽过热器锅炉管束 省煤器 空气预热器 进口过量空气系数 α' 给定 出口过量空气系数 α''给定 漏风系数 ∆α平均过量空气系数 αav2/)(αα''+'实际水蒸汽容积 O H 2Vm 3/kg 0k av 0OH )1(1610.02V V -+α烟气总容积V ym 3/kg0k av O H N 0RO V )1(V V V 222-+++α当netar,arfh 4190Q ≤6时，飞灰焓fh h 可忽略不计；实际烟气焓值只需要计算设备所处温度环境对应的焓值，不必全部算。
（二）炉膛热力计算 炉膛结构如图8-2所示。
图8-2 炉膛结构AB=3320mm ；BC=2280mm ；CD=3850mm ；DE=1970mm ； EF=3340mm ；FG=980mm ；GH=1470mm ；HI=640mm2.炉膛的传热计算名称符号 单位 计算公式或来源 数值前墙面积（包括炉顶） A qq m 2(0.5+0.64+0.98+1.47+3.34+1.97)×2.72 24.21 后墙面积 A hq m 2 (0.472+3.32+2.28+3.85)×2.72 26.98侧墙面积 A cq m 2要求学生计算复核 14.88炉排有效面积 R m 2(3.285+0.595+0.92+0.32)×2.30 11.78 炉膛周界总面积 A l m 2 24.21+26.98+2×14.88+11.78 92.73炉膛容积 V l m 3A cq ×2.72 40.47 水冷壁管径 d m 0.051 前墙结构尺寸管数n=16，管节距S=0.17m ，e=0.0255m ，曝光管长l 1=4.87m ，角系数 x 1=0.59，覆盖耐火材料层长l 2=3.53m ，角系数 x 2=1（角系数根据S/d=3.33，e/d=0.5及炉墙特点查取） 前墙有效辐射受热面积(包括炉顶) H qqm 2(4.87×0.59+3.53×1)×(16-1)×0.1716.36后墙结构尺寸 管数n=16，管节距S=0.17m ，e=0.0255m ，曝光管长l 1=4.63m ，角系数 x 1=0.59，覆盖耐火材料层长l 2=3.32m ，角系数 x 2=1（角系数根据S/d=3.33，e/d=0.5及炉墙特点查取） 后墙有效辐射受热面积 H hq m 2 (4.63×0.59+3.32×1)×(16-1)×0.17 15.44 烟窗结构尺寸管数n=8，管节距S=0.34m ，管长l =1.5m ，角系数 x=1， 烟窗有效辐射受热面积 H yc m 2 (8-0.5)×0.34×1.5×1 3.83 侧墙结构尺寸管数n=16，管节距S=0.105m ，e=0.065m ，曝光管炉壁面积A 1=7.98m 2，角系数 x 1=0.87，覆盖耐火材料层面积A 2=1.18 m 2，角系数 x 2=1 （角系数根据S/d=2.06，e/d=1.275及炉墙特点查取） 侧墙总有效辐射受热面积 H cq m 2 2×(7.98×0.87+1.18×1) 16.24炉膛总有效辐射受热面积 H f m 2H qq + H hq + H yc + H cq 51.87炉膛平均有效角系数 x )A /(l f R H - 炉膛有效辐射层厚度 δm l 1A /6.3V火床与炉墙面积之比ρ)A /(l R R -要求学生：在图8-2中标出与尺寸相关的结构名称，如炉膛宽度、深度等。
炉膛辐射换热量 Q f kJ/kg )h (l l ''-Q φ 炉膛有效辐射热流密度 q f kW/m 2 f f j H /B Q '炉膛容积热强度 q v kW/m 3 l r j V /B Q '，是否在合理范围内炉排面积热强度q RkW/m 2R /B r j Q '，是否在合理范围内（三）凝渣管的热力计算 凝渣管结构如图8-3所示。
图8-3 凝渣管结构1.凝渣管结构计算2.凝渣管的热力计算名称 符号单位计算公式或依据 数值 进口烟温 y t ' ℃ 炉膛出口烟温 进口烟焓 y h ' kJ/kg 炉膛出口烟焓 出口烟温 y t '' ℃ 先假定，后校核出口烟焓 yh '' kJ/kg 按凝渣管出口过量空气系数，查焓温表平均烟温av yt ℃()2/t t yy''+'名称符号单位计算公式或来源 数值第1、2排（错列部分）结构尺寸 管数n=8/排，管径d×δ=51×3mm ，横向节距1S '=0.34m ，纵向节距S 2=0.18m ，管长l =1.5m ，d /S 1'=6.67，角系数x '=0.2，管排数Z 2=2受热面积 A 'm 2 dl n π2 烟气流通截面积F 'm 2 051.05.185.185.2⨯⨯-⨯ 第3、4排（顺列部分）结构尺寸 管数n=16/排，管径d×δ=51×3mm ，横向节距1S ''=0.17m ，纵向节距2S =0.18m ，管长l =1.5m ，d /S 1''=3.33，角系数x ''=0.41 受热面积 A ''m 2 dl n π2 烟气流通截面积 F ''m 2 051.05.1165.185.2⨯⨯-⨯ 总受热面积 A m 2 A '+A ''烟气平均流通截面积 F av m 2 )F A F A /()A A (''''+''''+'凝渣管受炉膛辐射面积 A nz m 2 等于烟窗有效辐射面积凝渣管角系数x nz ()()22111x x ''-'--凝渣管有效辐射受热面积 H nz m 2 x nz A nz横向平均节距 S 1 m ()A A /A A 11''+'''''+''S S烟气有效辐射层厚度 δ m )14(9.0221-d S S d π相对横向节距 σ1 S 1/d 相对纵向节距σ2S 2/d凝渣管吸收炉膛辐射热量 f QkJ/kg j nz f /B H q ch 'η（q f 见炉膛热力计算）有效系数ψ对无烟煤和贫煤取0.6对烟煤、褐煤、烟煤的洗中煤取0.8传热系数 KkW/m 2·℃ ()ψψ-+11rpfl Q Q a传热量 cr QkJ/kg j av B /t A K '∆误差%要求：%5/)(rp cr rp <-Q Q Q说明：①横向冲刷错列管束时的对流放热系数线算图；②横向冲刷顺列管束时的对流放热系数线算图；③辐射放热系数线算图。
（四）过热器的热力计算 过热器结构如图8-4所示。
图8-4 过热器结构名称 符号单位计算公式或来源数值结构尺寸 管径d×δ=38×3.5mm ，横向节距1S '=0.068m ，1S ''=0.102m ，纵向节距S 2=0.1m ，管长l =1.57m ，横向管排数Z 1=30，纵向管排数Z 2=8 横向平均节距 S 1 m )/2S S (11''+'烟气通流截面积 横向冲刷 F hx m 2 ()l d 1Z 85.2-(这里l 为烟气横向冲刷的管长，l =1m)纵向冲刷 F zx m 2 4Z Z 85.2)051.003.1(221d π-⨯-受热面积横向冲刷 A hx m 2 dl π21Z Z (这里l 为烟气横向冲刷的管长，l =1m) 纵向冲刷A zx m 2 dl π21Z Z （这里l 为烟气纵向冲刷的管长，l =0.57m ）总受热面积 A z m 2 A hx + A zx蒸汽通流截面积逆流部分 f nl m 2 2)20035.0803.0(4162⨯-⨯⨯⨯π顺流部分f sl m 2 2)20035.0803.0(4142⨯-⨯⨯⨯π蒸汽平均通流截面积 f m 2 ()2/f f sl nl +管间有效辐射层厚度δm)14(9.0221-dS S d π要求学生：1.在图上用箭头标出工质流向；2.画出过热器区域立体布置图。
