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塔吊单桩基础施工计算---精品资料

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塔吊基础施工方案一、编制依据1.《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；2.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）；3.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；4. 建筑、结构设计图纸、总平面布置图及地勘报告；5. 塔式起重机使用说明书。

二、工程概况:XXXXXX工程项目, 位于XXXXX。

由XXXX设计院设计，建筑面积：XXXX3m2，冲孔灌注桩基础，X框架结构，层高为XXX米, 长度为XXX米, 宽为XX米,屋顶标高为XX米，总高度为36.00米，梯屋高度为41.10米，±0.000绝对高程为62.00m。

根据工程需要安装壹台塔吊，所装塔机型号为： ,生产厂家为：，最大起重量： T 塔机起重臂长度 m。

塔吊采用冲孔灌注桩承台基础,桩径为XXXmm,承台尺寸为XXXXXXXX ,桩混凝土等级为XXXXXX , 承台混凝土等级为XXXXXXX , 塔吊安装位置为XXXXXX轴 ,详见附图: 塔吊基础平面图。

三、施工前准备工作、施工工艺、施工方法详见本工程项目冲孔桩基础工程施工方案,以及施组的砼施工方案。

四、保证工程质量措施：4.1、开工前技术负责人和工地主管施工员、辅助施工员进行施工技术、质量要求交底，并在交底书上签名。

做到严要求、勤管理、精操作。

4.2、认真分析施工图，多次复核测量轴线和桩位，杜绝各种错漏。

4.3、严格执行冲孔桩的施工工序，各项工序执行“三检”认真执行冲孔桩施工操作规范，不能贪图方便，简化操作程序。

4.4、工程材料均要有出厂合格证，并经监理检验合格后，才能使用，未经检验合格的一律不得使用。

五、保证安全生产措施：5.1、开工时对操作人员进行施工安全交底和安全教育，并在有关责任书上签名。

5.2、施工人员进入现场必须戴安全帽，严禁穿拖鞋，高空作业须戴安全带，严禁高空作业工具、物品往下抛掷。

5.3、健全安全管理制度和交接班检查制度，在夜间施工时，每台桩机不能少于2人。

5.4、作业前，工长要向班组进行全面交底，并有签证手续。

各个工序均遵守安全操作规程。

班机长作业前，要明确分工，统一信号，统一指挥。

在打桩作业区，非生产人员不得靠近。

起吊桩构件不得碰撞，吊物下面不得有人通行。

桩机移位时，场地需平坦、坚实、畅通。

季节施工按有关规定执行，夜班施工要有足够的照明。

双班作业要有安全交接班记录。

多机多工种作业时，按方案流水段施工，以保证安全生产。

打桩作业人员禁止饮酒，操作时精神要集中，发现异常情况立即停机，遇有恶劣天气时，按规定停止作业。

打桩操作时，不得进行维修保养。

所有电器设备必须有专业电工接线，非电工人员不得擅自接线、改线，以防触电。

高处作业时与地面作业时均须遵守安全规定。

打桩作业停止时，应将桩锤提升至孔口位置，并立即切断电源。

5.5、班长和冲桩工在开机前，要全面检查桩机机械运转是否正常，电缆线的绝缘和电机接地是否良好，各种钢丝绳及各部件是否完好，严禁机具带病运转，严禁超负荷作业,经常检查钢丝绳的磨损情况，卡扣松紧情况，转向装置是否灵活，以免掉锤。

5.6、配专职安全员，负责检查验收安全，做到预防为主，发现问题及时纠正。

5.7、注意安全用电，总配电箱、各分箱均要设漏电开关。

实行“一机一闸一箱”制。

电缆架空，严禁拖地铺设，临时停工停电要拉闸加锁。

六、基础设计(单桩)计算书（1）基本参数塔吊型号XXXXXXX臂长60m,安装高度XXXXXm；塔身尺寸1.6m,基坑开挖深度-10m；现场地面标高0.0m,基础面标高-1.5m。

（2）计算参数1）塔机基础受力情况（表1）比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计算（图1）：F k=619.01×1.2=742.812kN F h=31×1.4=43.4kNM k=(1100+31×(1.35-0.1))×1.4=1594.25kN.mM基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础顶面所受倾覆力矩基础所受扭矩塔吊基础受力示意图2）桩顶以下岩土力学资料（表2）3）基础设计主要参数（图2）基础桩采用1根φXXXXXX冲孔桩灌注桩，桩顶标高-3.35m，桩端入微风化粉砂岩 0.6 m；桩混凝土等级C30，f C=14.3N/mm2 ,E C=30000N/mm2；f tk= 2.01N/mm2，桩长12.67m；钢筋HRB335,f y=300N/mm2 ,E s=200000N/mm2；承台尺寸长(a)XXXX m、宽(b)=XXXXm、高(h)=XXXXm；桩中心与承台中心重合,承台面标高-1.5m；承台混凝土等级XXXXX,f t=1.43N/mm2,f C=14.3N/mm2,γ砼=25kN/m3。

G k=a×b×h×γ砼×1.2=5.5×5.5×1.19×25×1.2=1225.125kN3.单桩允许承载力特征值计算（1）单桩竖向承载力特征值1）按地基土物理力学指标与承载力参数计算按下列公式计算：R a= R sa＋R ra＋R paR sa=μ∑q siaiR ra=μp C2f rs h rR pa=C1f rp A p式中R sa－桩侧土总摩阻力特征值；R ra－桩侧岩总摩阻力特征值；R pa－持力岩层总端阻力特征值；μp－桩嵌岩端截面周长；h r－嵌岩深度，当岩面倾斜时以低点起计；A p－桩截面面积，对扩底桩取扩大头直径计算桩截面面积；f rs、f rp－分别为桩侧岩层和桩端岩层的岩样天然湿度单轴抗压强度；C1、C2－系数，根据持力层基岩完整程度及沉渣厚度等因素而定。

A p =πd 2/4=3.14×2.4×2.4/4=4.524m 2C 1=0.40 C 2=0.05 R sa =u ∑q siai =πd ∑q siai =3.14×1.6×992.4=4985.818kN R ra1=u p C 2f rs h r =0.80×3.14×1.6×0.05×10000×2.2=4421.12kN R ra2=u p C 2f rs h r =0.80×3.14×1.6×0.05×10000×0.5=1005.28kN R pa =C 1f rp A p =0.8×0.40×10000×4.524=14476.8kNR a = R sa ＋R ra ＋R pa =4985.818+4421.12+1005.28+14476.8=24889.018kN 2）桩身截面强度计算 按下式验算桩身截面强度：p c c A f Q ψ=式中ψc －工作条件系数，灌注桩取0.7～0.8(水下灌注桩取较低值)，预制桩取0.8～0.9；f c －桩身混凝土轴心抗压强度设计值； A p －桩身横截面面积；Q －相应于荷载效应基本组合时的单桩竖向设计值。

Ψc =0.7Ψc f c A p =0.7×14.3×1000×3.14×1.6×1.6=20116.096kN （2）单桩水平承载力特征值计算 灌注桩的水平承载力特征值按下式计算：()⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++=n tk m k N g m o tk m Ha A f N W f R γζρυαγ112225.1式中：R Ha －单桩水平承载力特征值；α－桩的水平变形系数，按规范式(10.2.19)确定；5IE mb c o =αγm －塑性系数，圆形截面γm =2； f tk －桩身混凝土抗拉强度标准值；υm －桩身最大弯矩系数，按表10.2.23取值，视上部结构、承台、地梁对桩顶的约束程度及桩顶构造，分别按铰接或固接考虑；N 1k －桩顶扣除竖向活荷载作用的竖向力标准值；ρg －桩身纵筋配筋率；ζN －桩顶竖向力影响系数，竖向压力取ζN =0.8，竖向拉力取ζN =-1； A n －桩换算截面积，圆形截面为：W 0－桩身换算截面受拉边缘的截面抗弯模量，圆形截面取：⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=2123220od E E d d W g c s ρπ 式中d －桩身直径；d 0－扣除保护层的桩直径； E s －钢筋的弹性模量； E C －混凝土的弹性模量。

ρg =0.39%W o =πd/32[d 2＋2(E S /E C －1)ρg d 02] = 0.42m 3I o =W o d/2=0.42×1.6/2=0.336m 4EI=0.85E C I o =0.85×30000×107×0.336=8568000查(DBJ15-31-2003)P.118:m=6×103kN/m 4，b o =0.9(d+1)= 2.34m α=(mb o /E C I)0.2=(6×1000×2.34/8568000)0.2=0.277 α×L=0.277×17.66=4.892＞4αL=4.892>4，满足长桩要求。

按 α×L=4 查（DBJ15-31-2003）P.121: V m =0.768N lk =(F k ＋G k )/n=(742.812+1225.125)/1=1967.937kN γm =2 ζN =0.80A n =πd 2/4[1＋(E s /E c -1)P g ]=3.14×1.6×1.6×(1+(200000/30000-1)×0.39%)/4=2.054m 2R Ha =αγm f tk W 0/V m (1.25+22ρg )(1+ζN N 1k /γm f tk A n )=968.558kN （3）单桩抗拔力特征值计算 桩抗拔力的验算按下式计算：o i sia i p ta G l q R 9.0+∑=λμ式中G 0－桩自重，地下水位以下取有效重度计算； q sia －桩侧土摩阻力特征值； μp －桩周长，μp =πd ； λi －抗拔摩阻力折减系数。

0.9G 0=0.9×3.14×1.6×1.6×17.66×25/4=798.514kN R ta =u p Σλi q siai +0.9G 0=5.024×534.36+798.514=3483.14kN4.单桩桩顶作用力计算和承载力验算 （1）轴心竖向力作用下Q ik =(F k ＋G k )/n=(742.812+1225.125)/1=1967.937kN轴心竖向力1967.937kN 小于24889.018kN ，满足要求。

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《塔吊桩基计算》

《塔吊桩基计算》

计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ80，塔吊起升高度：41 m，塔身宽度：1.7 m，自重+最大起重荷载：1200kN，基础承台厚度Hc：2.5m，基础承台尺寸BcxBc：4.3mx4.3m，承台自重：1156 kN桩钢筋级别:HRB400，桩直径：1000m，桩间距a：3.3m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔机处于独立状态（无附墙）时，其受力为最不利状态，因此取塔机独立计算高度41m时进行分析作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=1200kN；塔吊基础产生的弯矩计算Mk=M1+M2：a.塔吊自重产生的倾覆弯矩M1M1=1700kN.mb.风荷载产生的弯矩M2风荷载标准值为ωk =βzμsμzω0=1.57x1.3x1.52x0.35=1.092kN/m塔机宽1.7米，高41米塔机所受风均布线荷载标准值Fvk=ωkBH1=1.09x1.7x41=75.9kNM2=0.5x FvkxH1=0.5x75.9x41=1556kN.mc. Mk=1700+1556=3256kN.m三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。

N ik =(Fk+Gk)/n±LhFvkMk•+；其中 n──单桩个数，n=4；Fk──作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；Gk──桩基承台的自重标准值；Mk──承台底面的弯矩标准值，取Mk；L──单桩相对承台中心轴的XY方向距离3.3x2/2=2.33m； Fvk—荷载效应标准组合时，塔机作用于承台顶面的水平力;h ——承台的高度Nik──单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=1200/4+(3256+75.9x2.5)/2.33= 1778.8 kN。

塔吊单桩基础施工计算

塔吊单桩基础施工计算

塔吊基础施工方案一、编制依据1.《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；2.《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）；3.《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）；4. 建筑、结构设计图纸、总平面布置图及地勘报告；5. 塔式起重机使用说明书。

二、工程概况:XXXXXX工程项目, 位于XXXXX。

由XXXX设计院设计，建筑面积：XXXX3m2，冲孔灌注桩基础，X框架结构，层高为XXX米, 长度为XXX 米, 宽为XX米,屋顶标高为XX米，总高度为36.00米，梯屋高度为41.10米，±0.000绝对高程为62.00m。

根据工程需要安装壹台塔吊，所装塔机型号为： ,生产厂家为：，最大起重量：T 塔机起重臂长度 m。

塔吊采用冲孔灌注桩承台基础,桩径为XXXmm,承台尺寸为XXXXXXXX ,桩混凝土等级为XXXXXX , 承台混凝土等级为XXXXXXX , 塔吊安装位置为XXXXXX轴 ,详见附图: 塔吊基础平面图。

三、施工前准备工作、施工工艺、施工方法详见本工程项目冲孔桩基础工程施工方案,以及施组的砼施工方案。

四、保证工程质量措施：4.1、开工前技术负责人和工地主管施工员、辅助施工员进行施工技术、质量要求交底，并在交底书上签名。

做到严要求、勤管理、精操作。

4.2、认真分析施工图，多次复核测量轴线和桩位，杜绝各种错漏。

4.3、严格执行冲孔桩的施工工序，各项工序执行“三检”认真执行冲孔桩施工操作规范，不能贪图方便，简化操作程序。

4.4、工程材料均要有出厂合格证，并经监理检验合格后，才能使用，未经检验合格的一律不得使用。

五、保证安全生产措施：5.1、开工时对操作人员进行施工安全交底和安全教育，并在有关责任书上签名。

5.2、施工人员进入现场必须戴安全帽，严禁穿拖鞋，高空作业须戴安全带，严禁高空作业工具、物品往下抛掷。

5.3、健全安全管理制度和交接班检查制度，在夜间施工时，每台桩机不能少于2人。

塔吊桩基础计算范文

塔吊桩基础计算范文

塔吊桩基础计算范文
一、桩基数量的确定：
确定桩基数量需要根据塔吊的重量和地基承载能力进行计算。

通常情
况下，桩基数量可根据以下公式进行计算：
N=W/P
其中，N为桩基数量，W为塔吊的总重量，P为单根桩基的承载力。

这样可以保证单根桩基能够承受足够的力量。

二、桩基直径的确定：
桩基直径的确定需要结合地基的土壤类型、承载能力以及塔吊的重量
等多种因素进行考虑。

对于土壤承载能力较强的情况下，一般可以采用较
小的桩径；相反，对于土壤承载能力较弱的情况下，需要采用较大的桩径。

根据经验公式和试验结果，可以制定合理的桩径范围。

三、桩基深度的确定：
桩基深度的确定主要考虑的是地下水位、地质构造以及土层性质等因素。

通常情况下，为了保证桩基的稳定性，桩基的埋深应大于冻土深度以
及地下水位。

同时，需要对桩基周边土壤的承载能力进行充分的考虑，以
确定桩基的深度。

四、配筋的确定：
配筋是为了增加桩基的抗弯强度，提高桩基的承载能力。

根据桩基的
受力条件和受力特点，可以通过抗弯设计原理计算出合理的配筋数量和位置。

通常情况下，桩基的配筋应满足一定的比例，以保证桩基在受力时能
够充分发挥其抗弯强度。

总之，塔吊桩基础计算涉及了多个方面的内容，包括桩基数量、直径、深度以及配筋等关键参数的确定。

这些参数的选择需要综合考虑地基的承
载能力、土质条件以及塔吊的重量等因素，以保证桩基的稳定性和安全性。

在实际计算中，还需要对相关规范和标准进行参考，并尽量进行现场试验
和监测，以验证计算结果的合理性。

塔吊桩基础计算

塔吊桩基础计算

塔吊桩基础计算书1、塔吊的基本参数塔吊及桩基础参数如下：塔吊型号：QTZ63 倾覆力矩M2=1583KN·m水平力F h=69.5KN 塔吊自重G1=320KN基础承台尺寸5×5×1.25m钻孔灌注桩直径0.8m 埋土深度d1=15m基础平面图如下：0.71 1.610.72.桩基承载力计算（1）、桩基荷载：承台自重G2=5×5×1.25×24=750KN垂直力P=G1+G2=320+750=1070KN最大倾覆力矩M max=M2+F v h=1583+69.5×1.5=1687.25KN单根钻孔灌注桩桩自重 G= gπR2L=2.5×9.8×3.14×0.42×15=184.6KN(2)、桩基竖向受力计算单桩竖向受力 ∑∑±±+=22ii y i i x x x M y y M n G P N =1.2×（1070+184.6）/4±1.0×1687.25×3.6/2×3.62=376.4±331.4max N =707.8KN min N =45KN桩承载力 p pk p s sk s Q Q R γηγη//+=桩中心距 a S =3.6m m 4.04.0442=⨯⨯==πππA d a S /d=9>6∴ s η=p η=1.0（分别为桩侧阻群效应系数和桩端阻群效应系数） 由JGJ 94-94第5.2.3确定 s η=p η=165根据JG ·JG94-94中5.2.8，单桩竖向极限承载力∑⋅=i sik sk l q Q μ=π×0.8×15×30=1131KN4.704.01402=⨯⨯=⋅=πp pk pk A q QKN KN Q Q R p pk p s sk s 8.7078.72765.1/8.1200//≥==+=γηγη故地基土满足受力要求(3)、桩身竖向承载力验算A f R c ψ==1.0×14.3×103×π×0.42=7189KN KN N 8.707max =≥故桩满足受力要求4、抗倾覆验算单桩自重 184.6KN承台自重 750KN塔吊自重 320KN单桩摩擦力 1131KN单桩抗拔力 750/4+320/4+184.6+1131=1583.1KN单桩所产生力矩 1583.1×3.6/2=4029≥1583KN ·m 故满足抗倾覆要求5、承台受力计算及配筋简化受力模型 F/2F/2M a c a分别考虑各力，则其弯矩图分别如下：F/2F/2m KN 1602G 2Fa M 1a2⋅===am KN 7.439ca 2a M M 3a ⋅=+⋅=故最大弯矩产生在塔吊与承台相接处界面 m KN M ⋅=+=7.5997.439160max承台混凝土选用C30，钢筋保护层0.05,m(1)、承台抗弯计算h=1.25m b=4m a=0.05m则计算高度 h 0=h-a=1.2m 承台主筋计算010.0125036003.140.14.1107.5992621=⨯⨯⨯⨯⨯==bh f M c s αα（混凝土强度小于C50，故1α取1.0） 受压区相对高度010.0211=--=s αξ 202.20593003.1412003600010.0mm f f bh A y c s =⨯⨯⨯==ξ 每个截面上下层均配17根Φ14 的II 级钢筋，实际s A =2616mm 2，满足要求。