当前位置：文档之家 › 塔吊基础设计计算书(单桩63)

塔吊基础设计计算书(单桩63)

  • 格式：doc
  • 大小：682.00 KB
  • 文档页数：8

第1页，共8页 塔吊基础设计(单桩)计算书

1.计算参数

（1）基本参数

采用2台QTZ63塔式起重机，1台45米、1台40米，塔身尺寸1.63m,承台面标高-12.20m。

（2）计算参数

1）塔机基础受力情况

基础荷载

P(kN) M(kN.m)

Fk Fh M MZ

503.80 35.00 1500.00 200.00

MkF

M zkF =F =M =zM =基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩hF h塔吊基础受力示意图

比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按工作状态计算如图：

Fk=503.80kN，Fh=35.00kN，M=1500.00+35.0×1.10=1538.50kN.m

Fk‘=503.80×1.35=680.13kN，Fh，=35.00×1.35=47.25kN，Mk=(1500.00+35.0×1.10)×1.35=2076.98kN.m

第2页，共8页 2）桩顶以下岩土力学资料

序号 地层名称 厚度

L(m) 极限侧阻力标准值qsik(kPa) 岩石饱和单轴抗压强度标准值frk(kPa) qsik*ιi

(kN/m) 抗拔系数λi λiqsik*ιi

(kN/m)

1 粘性土 1.9 55.00 100.00 104.50 0.70

73.15

2 粉质粘土 0.9 95.00 150.00 85.50 0.70 59.85

3 强风化 6.2 120.00 245.00 148.00 0.70 103.88

4 中风化 1.10 200.00 420.00 174.40 0.70 121.8

桩长 10.10 ∑qsik*ιi 512.40 ∑λiqsik*ιi 358.68

3）基础设计主要参数

基础桩采用1根φ1400人工挖孔灌注桩，桩顶标高-12.20m，桩端设扩大头，桩端入中风化 1.10m；桩混凝土等级C30，fC=14.30N/mm2 ,EC=3.00×104N/mm2；ft=1.43N/mm2，桩长10.10m；钢筋HRB335,fy=300.00N/mm2 ,Es=2.00×105N/mm2；

承台尺寸长(a)=3.50m、宽(b)=3.50m、高(h)=1.20m；桩中心与承台中心重合,面标高-12.20m；承台混凝土等级C30,ft=1.43N/mm2,fC=14.30N/mm2,γ砼=25kN/m3。

Gk=a×b×h×γ砼=3.50×3.50×1.20×25=367.50kN

2.桩顶作用效应计算 第3页，共8页 （1）轴心竖向力作用下

Nk=(Fk＋Gk)/n=(503.80+367.50)/1=871.30kN

（2）水平力作用下

Hik=Fh /n=35.00/1=35.00kN

3.桩基竖向承载力验算

（1）单桩竖向极限承载力标准值计算

hr=1.10m,d=1.40m=1400mm,hr/d=1.10/1.40=0.79,查表得，δr=1.04

Ap=πD2/4=3.14×(1.40+2×0.40)2/4=3.80m2

Qsk=u∑qsiki =πd∑qsiai=3.14×1.40×512.40=2252.51kN

Qrk=δrfrkAp=1.04×120×3.80=474.24kN

Quk=Qsk+Qsk=2252.51+474.24=2726.75kN

Ra=1/KQuk=1/2×2726.75=1363.38kN

4.桩基竖向承载力计算

轴心竖向力作用下

Nk=871.30kN＜Ra=1363.38kN,竖向承载力满足要求。

5.桩基水平承载力验算

（1）单桩水平承载力特征值计算

αE=Es/Ec=2.00×105/3.00×104=6.67,γm=2,δN=0.50

ρg=0.2+(2000-1400)/(2000-300)×(0.65-0.2)=0.36%

Wo=πd/32[d2＋2(ES/EC－1)ρgd02]=3.14×1.40/32×(1.402+2×(6.67-1)×0.36%×(1.40-2×0.10)2)=0.28m3

Io=Wod/2=0.28×1.40/2=0.19m4

EI=0.85ECIo=0.85×3.00×107×0.19=4845000kN.m2

查表得:m=35.00×103kN/m4 ， bo =0.9(d+1)=2.16m 第4页，共8页 α=(mbo/ECI)0.2=(35.00×1000×2.16/4845000)0.2=0.44

αL=0.44×10.10=4.40＞4 ，按 αL=4 查表得: Vm=0.768

Nk=(Fk’＋1.2Gk)/n=(680.13+1.2×367.50)/1=1121.13kN

An=πd2/4[1＋(Es/Ec-1)Pg]=1.54×(1+5.67×0.36%)=1.57m2

RHa=(0.75×αγmftW0/Vm)(1.25+22ρg)(1+δNN1k/γmftAn)=(0.75×0.44×2×1.43×1000×0.28／0.768)×(1.25 + 22×0.36/100)×[1 + 0.50×1121.13/(2×1.43×1000×1.57)]=481.73kN

(2)桩基水平承载力

Hik=35.00kN＜Rha=481.73kN,水平承载力满足要求。

6.抗拔桩基承载力验算

（1）抗拔极限承载力标准值计算

Tgk=1/nu1ΣλiqsikLi=1.40×4×358.68=2008.61kN

Tuk=ΣλiqsikuiLi=358.68×3.14×1.40=1576.76kN

(2)抗拔承载力计算

Ggp=Ggp1＋Ggp2=3.50×3.50×1.50×18.80/1＋3.50×3.50×8.50×(18.80 - 10)/1=1261.75kN

Gp=Gp1＋Gp2=3.80×1.60×25＋3.80×8.50×(25 - 10)=636.50kN

Tgk/2+Ggp=2008.61/2+1261.75=2266.06kN

Tuk/2+Gp=1576.76/2+636.50=1424.88kN

7.抗倾覆验算 第5页，共8页

bi=3.50/2=1.75m

倾覆力矩M倾=M＋Fh×h=1500.00+35.00×1.10=1538.50kN.m

抗倾覆力矩M抗=（Fk＋Gk）×bi＋(Tuk/2+Gp)×bi

=(503.80+367.50)×1.75+(1576.76/2+636.50)×1.75=4018.32kN.m

M抗/M倾=4018.32/1538.50=2.61

抗倾覆验算2.61＞1.6,满足要求。

8.桩身承载力验算

(1)正截面受压承载力计算

Nk =(Fk’＋1.2Gk)/n=(680.13+1.2×367.50)/1=1121.13kN

Ψc=0.90

ΨcfcAp=0.90×14.30×1000×1.54=19819.80kN

正截面受压承载力=19819.80kN＞NK=1121.13kN,满足要求。

（2）配筋计算

采用HRB335钢筋,fy=300.00N/mm2,按照配筋率ρ=ρg=0.36%计算：

As1=ρA=0.36%×3.14×1.402/4×106=5539mm2

桩身钢筋抗拔计算： 第6页，共8页 As2=2M倾/dfy=2×1538.50×106/(1400×300)=7326mm2

比较As1和As2,按As2配筋，取3118，As=31×254=7874mm2>AS2=7326mm2 (满足要求)

9.承台受冲切承载力验算

只考虑塔身边冲切承载力计算：

Fι=F－1.2ΣQik=Fk’=680.13kN，ho=1.20-0.10=1.10m=1100mm

βhp=1.0+(2000-1200/(2000-800)×(0.9-1.0)=0.93

а0=(3.50-1.63)/2=0.94m,λ=а0/ho=0.94/1.10=0.85

β0=0.84/(0.85+0.2)=0.80

um=4×(1.63+0.94)=10.28m

βhpβ0umftho=0.93×0.80×10.28×1.43×1000×1.10=12030.81kN

承台受冲切承载力=12030.81kN＞Fk=680.13kN,满足要求。

10. 承台受剪切承载力计算

V=Nk’=Fk’/n=680.13/1=680.13kN

βhs=(800/ho)1/4=(800/1100)0.25=0.92,λ=а0/ho=0.94/1.10=0.85

α=1.75/(λ+1)=1.75/(0.85+1)=0.95,b0=3.50m=3500mm

βhsαftb0ho=0.92×0.95×1.43×1000×3.50×1.10=4811.81kN

承台受剪切承载力=4811.81kN＞V=680.13kN,满足要求。

11.承台配筋计算

（1）承台弯矩计算

Ni=Fk=680.13kN，xi =0.70m

M=Nixi=680.13×0.70=476.09kN.m

（2）承台配筋计算

基础采用HRB335钢筋,fy=300N/mm2

As1=M/0.9fyho=476.09×106/(0.9×300×1100)=1603mm2

采用HRB335钢筋，fy=300N/mm2,最小配筋率ρ=0.15%计算配筋:

As2=ρbho=0.0015×3500×1100=5775mm2

比较As1和As2，按As2配筋,取1920@191mm (钢筋间距满足要求)

As=19×314=5966 mm2

承台配筋面积=5966mm2＞5775mm2,满足要求。

合集下载

QTZ63塔吊基础施工组织设计

QTZ63塔吊基础施工组织设计

.

word资料

工程名称：泰州医药城翰林学院教师、学生公寓

塔吊基础施工方案

编制人：

审核人：

审批人：

施工单位：北京城建道桥建设集团有限公司

2014年4月11日

.

word资料

目录

第一章 工程概况………………………………………………3

第二章 主要部分施工方法……………………………………3

第三章 安全技术措施…………………………………………6

第四章 塔吊抄测记录…………………………………………7

第五章 塔吊桩基础计算书……………………………………7

.

word资料

第一章 工程概况

一、 工程建设概况

泰州医药城教育教学区教师和学生公寓职业学院位于江苏省泰州市药城（具体位置详见总平面图），建筑面积48067.63平方米，地上18层，17层，共5栋楼。

建设单位：泰州华城医学教育投资发展有限公司

监理单位： 泰州开源工程设计咨询监理有限公司；

设计单位：江苏华电工程设计院有限公司；

勘探单位：江苏地质工程勘察院；

施工单位：北京城建道桥建设集团有限公司。

建筑物总高度为65.5米，因此选用QTZ63型号的塔式起重机，塔吊臂长58米。根据厂家提供图纸编制施工方案。

二、 塔吊概况

工程计划采用QTZ63型塔吊，基础型式为板式基础，回转半径56m，最大起重量为6t，最小起重量为1.3t，出厂时间为2010年。

第二章 主要部分 施工方法

一、土方工程

1、施工场地地势平坦，故机械挖土从室外场地自然地面挖至基础底为7.3米，采用大开挖1：1放坡，塔吊基础高1200mm，长*宽=5000mm*5000mm，查地质勘查报告，得承载力达到：210kpa.，QTZ63型塔吊安装要求基础配重不得低于60T，因此本工程地耐力不能满足技术要求。（塔吊位置及截面尺寸详见附图）。塔吊

QZT-63型塔吊基础施工方案

QZT-63型塔吊基础施工方案

QZT-63型塔吊基础施工方案

QTZ63型塔吊是一种大型建筑机械设备，具有以下基本性能：

1、最大起重量为6吨，最大起重半径为56米，最大工作高度为107.5米。

2、塔身截面为1.56米×1.56米，采用钢结构材料制造，具有良好的稳定性和承载能力。

3、塔吊采用变频控制技术，具有精准的起重和定位能力。

4、塔吊具有自动抗风功能，能够适应不同的风速和风向。

5、塔吊具有安全可靠的制动系统和限位保护装置，能够保证施工安全。

第四节塔吊基础施工方法及措施

为确保塔吊的安全和稳定运行，需采用以下基础施工方法和措施：

1、在基坑开挖前，需进行地面平整和压实，保证基坑底部平整牢固。

2、根据设计要求，在基坑底部浇筑混凝土基础，基础应具有足够的承载能力和稳定性。 3、在混凝土基础上安装塔吊支座，支座应安装牢固、平整，且与基础之间应有足够的间隙。

4、按照设计要求，在支座上安装塔吊，确保塔吊的垂直度和水平度符合要求。

5、在塔吊安装完成后，进行调试和试运行，确保塔吊的各项功能正常。

第五节塔吊基础施工工艺要求

1、基础施工前应制定详细的施工方案和施工工艺，确保施工顺利进行。

2、混凝土基础应按照设计要求进行浇筑，且应保证混凝土的质量和强度。

3、在安装塔吊支座时，应采用专业的安装工具和设备，确保支座的安装质量。

4、在安装塔吊时，应严格按照使用说明书和安装要求进行操作，确保塔吊的安全和稳定运行。

5、在施工过程中，应加强现场管理和安全监控，确保施工安全和质量。

第六节塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正 为确保塔吊的安全和稳定运行，需进行以下测定和校正工作：

1、在塔吊安装完成后，进行沉降和垂直度测定，确保塔吊的垂直度和水平度符合要求。

2、如发现偏差，应及时采取措施进行校正，确保塔吊的安全和稳定运行。

3、在塔吊运行过程中，应定期进行沉降和垂直度检测，及时发现和处理问题。

第七节塔吊基础计算书

根据设计要求和相关标准，对塔吊基础进行计算，得出以下参数：

塔吊计算书

塔吊计算书

矩形板式基础计算书

计算依据：

1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

一、塔机属性

塔机型号

TC5613-6

塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40

塔机独立状态的计算高度H(m) 43

塔身桁架结构 方钢管

塔身桁架结构宽度B(m) 1.6

二、塔机荷载

塔机竖向荷载简图

1、塔机自身荷载标准值 塔身自重G0(kN) 251

起重臂自重G1(kN) 37.4

起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 22

小车和吊钩自重G2(kN) 3.8

最大起重荷载Qmax(kN) 60

最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 11.5

最小起重荷载Qmin(kN) 10

最大吊物幅度RQmin(m) 50

最大起重力矩M2(kN·m) Max[60×11.5，10×50]＝690

平衡臂自重G3(kN) 19.8

平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)

6.3

平衡块自重G4(kN) 89.4

平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 11.8

2、风荷载标准值ωk(kN/m2)

工程所在地 广东江门

基本风压ω0(kN/m2) 工作状态 0.2

非工作状态 0.55

塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽，小车变幅

地面粗糙度 B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)

风振系数βz 工作状态 1.59

非工作状态 1.66

风压等效高度变化系数μz 1.32

风荷载体型系数μs 工作状态 1.95 非工作状态 1.95

风向系数α 1.2

塔身前后片桁架的平均充实率α0 0.35

风荷载标准值ωk(kN/m2) 工作状态 0.8×1.2×1.59×1.95×1.32×0.2＝0.79

非工作状态 0.8×1.2×1.66×1.95×1.32×0.55＝2.26

塔吊基础施工方案及地基承载力计算书(最终版)

塔吊基础施工方案及地基承载力计算书(最终版)

哈尔滨世茂滨江新城三期三区项目塔吊基础施工方案

中建三局第三建设工程有限责任公司 第 1 页 目 录

一、编制依据 ..................................................................................................................... 1

二、工程概况 ..................................................................................................................... 1

三、塔吊设计参数 .............................................................................................................. 2

四、塔吊基础设计 .............................................................................................................. 4

五、塔吊基础施工技术措施及质量验收 ............................................................................. 5

六、塔吊穿地下室处理措施 ............................................................................................... 7