1、
2、
介绍
在大功率服务器件中，为满足高效和绿色标准，一些供电设计师们发现使用移相全桥转换器更容易。这是| |因为移相全桥变换器可以在转换器原边获得零切换。这个应用程序的目的是设计报告审查的600W移相全桥变换器在电力系统中，利用TI的新UCC2895移相全桥控制器，并基于典型值。在生产设计需要修改的值最坏
情况的条件。希望这些信息将帮助其他电源设计者的努力设计一个有效的移相全桥变换器。
表1设计规范
描述最小值典型值最大值输入电压370V390V410V
输出电压11.4V12V12.6V 允许输出电压瞬变］600mV 加载步骤90%
输出电压600W
满负荷效率93%
电感器切换频率200kHz
3、功能示意图
4、功率预算
为满足效率的目标，一组功率预算需要设定。
^BUOGET =^OUT X 1 =45,2W
V H J
5、原边变压器计算T1
变压器匝比（al）:
VREF GNU
UPD
OUTA
CQMP QUIT HI
WTC
UL L AB oyrr&1*
DC LCD DUTE瞽
QELEF OUTF TT
TMiNl S-VNC M
mr GS15
RSUV WC1
□ cm ADELEF口
-jWTF I s srrec
估计场效应晶体管电压降（VRDSON ）:
V RDSON ~ 0*3 V
基于最小指定的输入电压时 70%的占空比选择变压器。
基于平均输入电压计算典型工作周期
（DTYP ）
("OUT 彳力整座N 0 66
(V|N - 2 兀
)
输岀电感纹波电流设置为输岀电流的
20%
需要注意在选择变压器磁化电感的正确数值 （LMAG ）。下列方程计算主变
压器
器运行在电流型控制。 如果LMA 太小，磁化电流会导致变换器运行在电压模式控制代替 peak-current 模式
这是因为磁化电流太大，它将作为PW 坡道淹没RS!的电流传感信号。
^2.76mH
图2显示了 T1原边电流（IPRIMARY ）和同步整流器Q 罰QF 电流对同步整流栅驱动电流的反应。注意 l （QE ） l （QF ） 也是T1的次级绕组电流。变量 D 是转换器占空比。
a1 =
N P
N s
3［二（￥N 和忡）x 口叱
=21
M OUT
P OUT X °隈
V OUT
= 10A
仃1）的最低磁化电感，确保变频
QA ?
=
b 評■赳毋/ (2 ：?刊1}
2~
=29.6 A
副边均方根电流(ISRMS2)，当电流通过变压器， QE QF 开通
Fifluce 2.71 Primarv and OE and QF FET Currents
计算T1次级均方根电流(ISRMS):
務二导匹+弩-
55A V OUT E
p
Al
二血
45A
S
心
2
晁2=民?却呼匚N SOA
副边均方根电流(ISRMS1)当能量被传递到副边：
^20 3A
IsRMEP
副边均方根电流（ISRMS3）引起的负电流在对方绕组随心所欲的时期 ，请参阅图2。
副边总均方根电流
（ISRMS ）:
计算T1原边均方根电流（IPRMS ）:
lP?AiL n 0.47 A
'lour
*PRMS1 " t ^MAX 、〔PF x U P 十
T1原边均方根电流（IPRMS1当能量被传递到次边
T1原边均方根电流（IPRMS2）当转换器
总T1原边均方根电流（IPRMS ）
lp RMS =Vlp R M S i 2 + lp RMS22-3JA
此设计一个Vitec 变压器被选中，型号75PR8107有一下规范
a1-21
-2.8mH
测量漏原边漏感：
L LK =4H H
变压器原边直流电阻：
DCRp^O.2151}
变压器副边直流电阻：
DCR s = 0.58￡2
^36.0 A
t'pp L P
?
T ------------------------
3
17 A
'PP
?2.5A
W°A
!pRMS1 =
= 2,5A
：D
MAX )
估计转换损失(PT1)是铜损的两倍。(注意：这只是一个估计
，基于磁设计总损失可能会有所不同。)
印
2 x (G M 孑 x DCRp + 2 x l ￡w>ls 2 x DCR S 卜 7.0W
计算剩余功率预算：
^BUDGET - ^BUDGET 卩“筑 38.1 W
6、QA, QB, QC, QD FET 选择
本设计以满足效率和电压要求 ，20A 650 V,CoolMOS FETs 英飞凌被选择 Qa Qb Qc Qd 场效应晶体管漏源电阻：
RdHon 心=?-220￡l
场效应晶体管输出电容指定F
Coss QA_SPEC 二 780pF
电压drain-to-source(VdsQA), 输出电容测量，数据表参数：
V dEQA =25V
计算平均输岀电容⑵:
C O SS_QA_A7G — C oss QA spEC
QA 场效应晶体管栅极电荷：
QA =15nC
激活栅场效应晶体管的门级电压 ：
V g = 12V
计算Qa 损失基于Rds 和门QA g
fc
Pg -
乂 R 昨 a +2X QA Q X V 3X -. 2JW
重新计算功率预算：
=
^BUDGET - 4 X Pg 去 29. 7 W
7、选择LS
计算(LS)是基于实现零电压所需的能量切换。这个电感需要能够消耗的能量开关的寄生电容节点。以下方 程选择LS 实现零电压在100%负荷降至50%负荷的基础上初级场效应晶体管的平均总输岀电容开关节点。 注意：可能比估计的有更多的寄生电容在开关节点， LS 估计可能需要调整根据实际寄生电容在最后的设
计。
为此设计一个26- pH Vitec 感应器被选为 60PR964零件号码。有以下规格。
"93pF
^aUDGET
V 八2
'pF _ 纠_PUT I
I 2 2xa1 J
L LK -26P H
DCR^ 二 27mil
LS 古计功率损耗(PLS)和调整剩余功率预算
P LS =2乎 l
PRK1s^
x
DC%名总 0.5W ^BUDGET = ^BUDGET - ^LS % 29.2W
& LOUT 选择
电感器设计为电感纹波电流 20%(4 LOUT):
P OUI ^D.2 = 600Wx0.2 ^1QA 际厂-12V
V °
UR (1 D TYP J
^2H H 汕OUT y
A
计算输出电感均方根电流(ILOUT_RMS):
L OUT RMS
Vitec 电感器电子公司2-田的电感，75PR108被选为这个设计。电感器有以下规范。
L
OUT =2 pH
输岀电感的直流电阻：
DCRgM - 750 pi)
估计输岀电感的损失(PLOUT),重新计算功率预算。 注意PLOU 是估计的电感器铜损的两倍的损失。注意基 于磁生产可能会有所不同。建议最好仔细检查磁与磁生产损失。
^BUDGET = PstJOGET 尺OUT a 25 4W
9、输岀电容C OUT
输出电容器选择基于稳态和瞬态 (VTRAN)负载要求。L OUT 改变满载电流的90%的时间
7,5 ps
负载瞬变期间，大部分的电流会立即通过电容器等效串联电阻
(ESRCOUT 。下面的方程用于选择ESRCOUT
和COUT 基于90%电流的负载。选择ESR 容许瞬变电压的90%(VTRAN)，当输出电容(COUT)由VTRA 的 10%所选择。
12m￡l
P
OLn - °-9 - tnu
论匚阴-
翻
满足我们的设计要求5个1500 -咸 铝电解电容器的选择从曼联
LS 直流电阻：
L s =26pH
^LOLIT — ^X lotlT X DCR ST
^3.SW
CAT
X P OUT X 0.9
V QUT ▼QV T
V TRAN *0 1
5.6mF
Chemi-Con 设计,零件号
山go
选择所需的输出电容也是前计算输出电容器均方根电流(ICOUT_RMS。
EKY-160ELL152MJ30S 。这些电容器的ESR 31m Q。
输出电容的数量:|
n=5
总的输出电容
C OUI= 1500 uF x n 7500 pF
有效输出电容ESR:
ESR COOT=^^ = 6.2mQ
计算输出电容器损耗(PCOUT):
%OJT -I Q O UT_h 匚SR QQUT二0.21 W
重新计算剩余功率预算：
P QUOGET =B UDGET「Pcour 丸25.2 W
10、选择QE and QF
为设计选择FETs总是尝试和错误。我们以满足电力需求的设计选择75 v,120A- FETs,从Fairchild ,型号
FDP032N08 这些FETs的下面特征。
QE^ =152nC
^d*(on)QE - 3.2lTl￡2
计算场效应晶体管平均输出电容(COSS_QE_AVG)基于数据表参数输出电容(COSS_SPEC)从COSS_SPE上测量的(Vds_spec)和最大的漏源电压在设计(VdsQE)将被应用到应用程序中的场效应晶体管。
当QE QF关断时，电压场效应晶体管的电压：
81
测试数据表上从场效应晶体管输岀电容上指定的电压：
仁十25V
从场效应晶体管数据表上制定的输岀电容：
^oss SPEC = OpF
QE QF上平均输出电容
OE MG=C OSS SPEC J JiUL ' 16 nF y v ut_sp?c
QE QF均方根电流