GBD值计算方法

营养成分的理论计算法营养成分表是预包装食品标签中必不可少的一部分，除了部分豁免强制标示营养标签的预包装食品，其他预包装食品必须标示营养成分表。

GB28050-2011《食品安全国家标准预包装食品营养标签通则》中“3.4食品中营养成分含量应以具体数值标示，数值可以通过原料计算或产品检测获得”。

检测法是比较直接和准确的方法。

而理论计算法也是一个很好方法，不仅可以节省检测时间和检测费用，计算得当的话，计算值跟实际营养成分含量是非常接近的。

理论计算法适用情况：当产品配方中成分已经明确，数据准确而充分；产品已有营养成分数据，调整配方后可以在原配方的营养成分基础上进行计算；理论计算结果与营养成分的检测值可以互相验证。

本文主要探讨强制标示的营养成分表的计算，包括：能量、核心营养素（蛋白质、脂肪、碳水化合物、钠）的含量值及其占营养素参考值（NRV）的百分百。

希望能够给食品企业研发、品控人员提供营养成分计算方法的参考。

营养成分的含量声称、比较声称以及修约间隔和“0”界限值参照GB28050-2011《食品安全国家标准预包装食品营养标签通则》，本文不再详述。

蛋白质、脂肪、碳酸化合物和钠的含量计算一、蛋白质的计算蛋白质是一种以氨基酸为基本单位的含氮有机化合物，是提供能量的重要营养素。

食品的蛋白质含量可以通过食品原料本身已经有准确数据，或者可信赖的食物成分数据库的营养成分数据进行计算。

蛋白质含量通常用以下公式计算：蛋白质（g/100g）=总氮量（g/100g）×蛋白质折算系数不同食品中蛋白质折算系数见表1。

对于含有两种或两种以上蛋白质来源的加工食品，统一使用折算系数6.25。

表1.蛋白质折算系数食品添加剂中含氮量的计算：对于某些食品来说，谷氨酸钠和呈味核苷酸二钠是常用的增味剂，尤其在调味品中使用比例较高，所以，计算总氮时不能忽略，计算方法如下：1、谷氨酸钠含氮量：14/187=7.49%=7.49g/100g其中谷氨酸钠（含1分子结晶水）分子量为1872、呈味核苷酸二钠含氮量：63/530=11.89%=11.89g/100g其中呈味核苷酸二钠（含7.25分子结晶水）平均分子量为5303、其他含氮食品添加剂计算方法同（1）和（2）食品中蛋白质含量为：蛋白质（g/100g）=Σ原料百分比×对应含氮量（g/100g）×对应蛋白质折算系数+Σ含氮食品添加剂百分比×对应含氮量（g/100g）×6.25注：蛋白质计算结果保留小数点后一位数，即精确至0.1g。

抗菌药物使用强度计算1．DDDs（用药频度）表达方式：某药一定时期销售总量：是指对同一品种、不同规格、不同厂家，分别计算同期其销售总量（g)，最后求和得到该品种消耗的总量（g）DDD(defined daily dose)：成人限定日剂量。

DDDs：用药频度。

DDDs=该药给定周期内销售总量（g）／该药的DDD值。

DDDs可反映不同周期的用药动态和用药结构，DDDs越大，说明该药的使用频率越高。

2.抗菌药物使用强度表达方式：如计算某医院抗菌药物使用强度，它的抗菌药物消耗量（累计DDD数）即为该医院住院患者消耗的所有抗菌药物DDDs相加；计算某科室抗菌药物使用强度，它的抗菌药物消耗量（累计DDD数）为该科室消耗的所有抗菌药物DDDs相加。

抗菌药物使用强度表达方式：抗菌药物使用强度=抗菌药物消耗量（累计DDD数）×100/（同期收治患者人天数）注：同期收治患者人天数=同期出院患者人数×同期患者平均住院天数··抗菌药物使用率和使用强度控制在合理范围内，住院患者抗菌药物使用率不超过60%，门诊患者抗菌药物处方比例不超过20%，抗菌药物使用强度力争控制在40DDD以下。

举例计算，1、比如指定某年一月一日共出院甲乙丙三人，病人甲使用注射用头孢米诺一次2g,一天两次，总共用了6天，替硝唑注射液一次0.4g,一天两次，总共用了6天；住院天数6天;病人乙使用注射用头孢呋辛钠一次1.0g,一天两次，总共用了2天;住院天数11天；病人丙住院5天，未使用抗生素。

查表，分别找出每种指定药物的DDD值。

抗菌药物累计DDD数=24g/2.0g+4.80g/1.5g+4.0g/3.0g=16.53；住院天数=6+11+5=22天抗菌药物使用强度=16.53/22*100=75.14DDD推及大范围全院。

2、以药房摆药出库计算，简化全院只有A、B两个科室，并且只有罗氏芬和头孢硫脒两种抗生素，科室A在1月份共摆罗氏芬100g，头孢硫脒60g，出院100人，每人平均住院5天；科室B在1月份共摆罗氏芬50g，头孢硫脒180g，出院200人，每人平均住院10天。

GBD 计算方法整体收缩机GBD （Gap Bulk Density ）的计算与缩径距离的计算 间隙体积密度GBD 的计算公式如下： GBD=TS G ⨯ S =W L ⨯ T=2-d DGBD —间隙体积密度[g/cm 3]；G —衬垫重量[g]，由测量仪器测量得出；S —衬垫面积[cm 2]；T —金属筒体与载体间的间隙[cm]；L —衬垫的长度[cm]，不同的产品衬垫长度不同，必须能在触摸屏上进行设置修改； W —衬垫的宽度[cm]，不同的产品衬垫的宽度不同，必须能在触摸屏上进行设置修改； D —整体收缩后金属筒体的内直径[cm]，由测量仪器测量得出；d —载体的直径[cm] ，由测量仪器测量得出；衬垫封装压缩后的标准间隙A 为：A=标准ρ×S G G —衬垫重量[g]，由测量仪器测量得出；标准ρ—衬垫压缩后的标准体积密度[g/cm 3] ，不同的衬垫的标准ρ不同，必须能在触摸屏上进行设置修改；S —衬垫面积[cm 2]；A —衬垫压缩后的标准间隙[cm]；整体收缩前的金属筒体的内径为Φ[cm] ，不同的产品整体收缩前的金属筒体的内径Φ不同，必须能在触摸屏上进行设置修改；则金属筒体在直径上需要整体压缩的距离B 为：B=Φ-d-2A例如：某衬垫的称重G 为82.4g ；衬垫长度L 为31.8cm ，衬垫宽度W 为7.9cm ；整体收缩前的金属筒体的内径Φ为10.3cm ；载体直径d 测定为9.22cm ；衬垫压缩后的标准体积密度标准ρ为0.85g/cm 3；衬垫压缩后的体积密度范围为0.8—0.9 g/cm 3。

则衬垫压缩后的标准间隙A 为； A=标准ρ×S G =85.09.78.314.82⨯⨯=0.386cm 则金属筒体在直径上需要整体压缩的距离B 为：B=Φ-d-2A=10.3-9.22-2⨯0.386=0.308cm在不考虑金属筒体整体收缩后的回弹因素，理论计算的GBD GBD=T S G ⨯=386.09.78.314.82⨯⨯=0.85 g/cm 3 考虑金属筒体整体收缩后的回弹因素，实际测定的金属筒体内径D 为10.02，则金属筒体与载体间的间隙T 为： T=2-d D = 222.9-02.10=0.4cm 实际的GBD 为： GBD=T S G ⨯=4.09.78.314.82⨯⨯=0.82 g/cm 3 在衬垫压缩后的体积密度0.8—0.9 g/cm 3范围内，为合格产品。

PU 资料聚氨酯计算公式中有关术语及计算方法1. 官能度官能度是指有机化合物结构中反映出特殊性质(即反应活性)的原子团数目。

对聚醚或聚酯多元醇来说，官能度为起始剂含活泼氢的原子数。

2. 羟值在聚酯或聚醚多元醇的产品规格中，通常会提供产品的羟值数据。

从分析角度来说，羟值的定义为：一克样品中的羟值所相当的氢氧化钾的毫克数。

在我们进行化学计算时，一定要注意，计算公式中的羟值系指校正羟值，即 羟值校正 = 羟值分析测得数据 + 酸值 羟值校正 = 羟值分析测得数据 - 碱值对聚醚来说，因酸值通常很小，故羟值是否校正对化学计算没有什么影响。

但对聚酯多元醇则影响较大，因聚酯多元醇一般酸值较高，在计算时，务必采用校正羟值。

严格来说，计算聚酯羟值时，连聚酯中的水份也应考虑在内。

例，聚酯多元醇测得羟值为224.0，水份含量0.01%，酸值12，求聚酯羟值 羟值校正 = 224.0 + 1.0 + 12.0 = 257.03. 羟基含量的重量百分率在配方计算时，有时不提供羟值，只给定羟基含量的重量百分率，以OH%表示。

羟值 = 羟基含量的重量百分率×33 例，聚酯多元醇的OH%为5，求羟值 羟值 = OH% × 33 = 5 × 33 = 1654. 分子量分子量是指单质或化合物分子的相对重量,它等于分子中各原子的原子量总和。

（56.1为氢氧化钾的分子量）例，聚氧化丙烯甘油醚羟值为50，求其分子量。

对简单化合物来说，分子量为分子中各原子量总和。

羟值官能度分子量10001.56⨯⨯=336650100031.56=⨯⨯=分子量如二乙醇胺，其结构式如下： CH 2CH 2OH HN<CH 2CH 2OH分子式中，N 原子量为14，C 原子量为12，O 原子量为16，H 原子量为1，则二乙醇胺分子量为：14+4×12+2×16+11×1=1055. 异氰酸基百分含量异氰酸基百分含量通常以NCO%表示，对纯TDI 、MDI 来说，可通过分子式算出。

1、某日外汇牌价：即期汇率GBD/USD=1.6783/933个月掉期率80/70问：3个月GBD/USD的远期汇率是多少？2、如果上例中1个月掉期率是20/30,问一个月的远期汇率是多少？3、已知：EUR/USD=1.2850/55USD/CHF=1.5715/25求：EUR/CHF=4、已知：USD/CHF=1.5715/25USD/JPY=114.50/60求：CHF/JPY=5、已知：GBP/USD=1.9068/73求：USD/GBP=？6、已知：EUR/USD=1.2850/55GBP/USD=1.9068/73求：EUR/GBP=？7、已知：即期汇率：USD/CHF=1.7310/203个月30/40即期汇率：GBP/USD=1.4880/903个月50/40求：3个月远期GBP/CHF=？答案：1、GBP/USD=(1.6783-0.0080)/(1.6793-0.0070) =1.6703/1.6723即 3 个月远期利率GBP/USD=1.6703/1.6723。

3、EUR/CHF= (1.5715X1.2850) / (1.5725X1.2855)=2.0194/2.02144、CHF/JPY=(114.50/1.5725)/(114.60/1.5715) =72.8140/72.92406、EUR/GBP= (1.2850/1.9073) / (1.2855/1.9068) =0.6737/427、3个月远期汇率为：USD/CHF= (1.7310+0.0030) / (1.7320+0.0040)=1.7340/1.7360GBP/USD=(1.4880-50)/(1.4890-40)=1.4830/1.4850则3个月远期GBP/CHF=(1.7340X1.4830)/(1.7360X1.4850)=2.5715/2.57808、即期汇率USD/CHF=1.6510/202 个月142/1473 个月172/176请报价银行报出2-3个月的任选交割日的远期汇率。

由于各种锅炉及其锅炉形式、燃烧方式的不同,锅炉过剩空气系数也不同,为了统一尺度对锅炉排放的二氧化硫进行监管,国家环保部在制定标准时定义排放浓度时也同时定义了温度K273、大气压101325pa、锅炉烟气过剩空气系数(燃煤锅炉a=1.8,燃油、燃气锅炉a= 1.2)等条件,折算到该条件下的排放浓度达到标准规定值即为“达标排放”,超过规定值即为“超标排放”。

环保局的监测数据均按标准折算,以确定是否超标应予处罚,并按此计算排放总量。

实测值与折算值得出的重量是一样的。

(过剩)空气系数过剩空气系数是燃料燃烧时实际空气需要量与理论空气需要量之比值,用“α”表示。

计算公式:α=20.9%/(20.9%-O2实测值) 其中:20.9%为O2在环境空气中的含量,O2实测值为仪器测量烟道中的O2值举例:锅炉测试时O2实测值为13%,计算出的过剩空气系数α=20.9%/(20.9%-13%) =2.6 国标规定过剩空气系数应按α=1.8(燃煤锅炉),α=1.2(燃油燃气锅炉)进行折算。

举例:燃煤锅炉,锅炉测试时O2实测值为13%,SO2排放值500ppm,计算出的过剩空气系数α=2.6,那么根据国标规定,折算后的SO2排放浓度=SO2实测值×(α实际值/α国标值)=500ppm×(2.6/1.8 )=722ppm 举例:燃油燃气锅炉,锅炉测试时O2实测值为13%,SO2排放值500ppm,计算出的过剩空气系数α=2.6,那么根据国标规定,折算后的SO2排放浓度= SO2实测值×(α实际值/α国标值)=500ppm×(2.6/1.2 )=1083ppmPPM 是浓度单位的一种。

表示百万分之一简单的说:严格地说他们不是单位,只是比率的表示。

1ppm=1mg/kg=1mg/L=1×10-6常用来表示气体浓度,或者溶液浓度。

ppm是英文parts permillion的缩写,译意是每百万分中的一部分,即表示百万分之(几),或称百万分率。

职业卫生报告常用计算公式Company number：【WTUT-WT88Y-W8BBGB-BWYTT-19998】*.*计算方法（写在检测条件后）*.*.*采用短时间接触容许浓度（PC-STEL）标准评价检测结果为在该作业地点有害物质浓度最高时所测有害物质15min时间加权平均浓度。

15min时间加权平均浓度的计算方法为：（1）采样时间为15min时，15min时间加权平均浓度为该样品检验结果，mg/m3。

（2）采样时间不足15min，进行一次以上采样时，按下式计算：C STEL＝（C1T1+C2T2+.……C n T n）/15式中：C STEL－15min时间加权平均浓度，mg/m3；C1、C2、C n－测得空气中有害物质浓度，mg/m3；T1、T2、T n－劳动者在相应的有害物质浓度下的工作时间，min。

（3）劳动者接触时间不足15min，按下式计算：C STEL＝CT/15式中：C－测得空气中有害物质浓度，mg/m3；T－劳动者在相应的有害物质浓度下的工作时间，min。

*.*.*采用时间加权平均容许浓度（PC-TWA）标准评价检测结果为在该作业场所职业病危害因素8小时时间加权平均浓度。

8小时时间加权平均浓度按下式计算：C TWA＝（C1T1+C2T2+.……C n T n）/8式中：C TWA－空气中有害物质8h时间加权平均浓度，mg/m3；C1、C2、C n－测得空气中有害物质浓度，mg/m3；T1、T2、T n－劳动者在相应的有害物质浓度下的工作时间，h。

*.*.*采用最大超限倍数评价许多有PC-TWA的物质尚未制定PC-STEL。

对于粉尘和未制定PC-STEL的化学物质，即使其8hTWA没有超过PC-TWA，也应控制其漂移上限。

因此，可采用超限倍数控制其短时间接触水平的过高波动。

超限倍数所对应的浓度是短时间接触浓度，采样和检测方法同PC-STEL。

对未制定PC-STEL的化学有害因素，在符合8h时间加权平均容许浓度的情况下，任何一次短时间（15min）接触的浓度均不应超过的PC-TWA的倍数值。

1、某日外汇牌价：即期汇率GBD/USD=1.6783/933个月掉期率 80/70问：3个月GBD/USD的远期汇率是多少？2、如果上例中1个月掉期率是20/30，问一个月的远期汇率是多少？3、已知：EUR/USD=1.2850/55USD/CHF=1.5715/25求： EUR/CHF=？4、已知：USD/CHF=1.5715/25USD/JPY=114.50/60求： CHF/JPY=？5、已知：GBP/USD=1.9068/73求： USD/GBP=？6、已知：EUR/USD=1.2850/55GBP/USD=1.9068/73求： EUR/GBP=？7、已知：即期汇率：USD/CHF=1.7310/203个月 30/40即期汇率：GBP/USD=1.4880/903个月 50/40求： 3个月远期GBP/CHF=？答案：1、GBP/USD=（1.6783-0.0080）/（1.6793-0.0070） =1.6703/1.6723即3个月远期利率GBP/USD=1.6703/1.6723。

3、EUR/CHF=（1.5715×1.2850）/（1.5725×1.2855） =2.0194/2.02144、CHF/JPY=（114.50/1.5725）/（114.60/1.5715） =72.8140/72.92406、EUR/GBP=（1.2850/1.9073）/（1.2855/1.9068） =0.6737/427、3个月远期汇率为：USD/CHF=（1.7310+0.0030）/（1.7320+0.0040） =1.7340/1.7360GBP/USD=（1.4880-50）/（1.4890-40）=1.4830/1.4850则3个月远期GBP/CHF=（1.7340×1.4830）/（1.7360×1.4850） =2.5715/2.57808、即期汇率USD/CHF=1.6510/202个月 142/1473个月 172/176请报价银行报出2-3个月的任选交割日的远期汇率。

3.2干吸工序工艺计算干燥塔处理的气体量：Q*22.4*1000Vd=98*b*y由 Q=2450000/（24*340）=b=9.00%y=99.9%*99.65%=300.25*22.4*1000得 Vd=98*0.09*0.9955035气体含水量：B=18/22.4*Vd*Pw/(P-Pi-Pw)（kg/t 100%H2SO4） P——大气压力（Pa）Vd——处理的干燥气体量（m3/h）所以B=18/22.4*（7.73/（95-7.73））*765971.4=进入吸收塔成为H2SO4的SO3量=300.25*99.9%*99.65%*1000/98=3.3 干燥塔及其循环槽的物料衡算3.3.1干燥塔的物料衡算(1)干燥塔入口炉气成分1 净化工序补加空气量：3.1设计计算条件式中：Pw——在一定温度下饱和水蒸汽压（Pa）；Pi——干燥塔入口的操作压力（Pa）式中：Q——H2SO4的产量（100%H2SO4计） b——气体中SO2的浓度 （%） y——硫的利用率 （%）干燥塔入口补加空气量=872625.69-765971.42=2 干燥塔入口炉气含水量：设补加空气全部在电除雾之后加入，空气由湿气图查得含水量 6.7则补加空气带水量=106654.2489*0.0067=干燥塔入口炉气总含水量=54519.46+714.58=(2) 干燥塔出口气体带水量干燥后指标：水分≤0.1则干燥后气体含水量=0.1/1000*872625.67=(3)循环酸量由于塔径还未确定，故按酸浓度差计算。

入塔酸：浓度：93.00%温度：50℃干燥塔的吸水量=55234.05－87.263=由物料平衡得：x*1.7993*1000*93%=(x*1.7993*1000+55146.78)*92.7%解得：x=9470.54762(4)干燥系统各塔串酸量1.吸收塔循环酸与干燥塔循环酸对串酸量。

设：93%硫酸～98%硫酸为 x（kg/h）；98%硫酸～93%硫酸串酸量为y1（kg/h）由H2O平衡得：55146.78+19.59%*y1=24.08%*x由SO3平衡得：80.41%y1=75.92%xx= 1.06将（3-3）式代入（3-1）55146.78+19.59%y1=0.24081.055y1得：y1=x=2 吸收塔循环酸与104.5%H2SO4塔循环酸对串酸量104.5%吸收SO3量=3036.24*30% =104.5%硫酸产量=300.25*1000*30%/104.5%=其中： 水量=86194.765（1-0.853）=设： 105%酸——98%酸串酸量为z（kg/h）98%酸——105%酸串酸量为y2（kg/h）由H2O平衡得：0.19592y2=0.1469z+12670.63由SO3平衡得：0.8041y2+73199=0.8531z+73199y2= 1.06将（3-6）代入（3-4）式得：0.1959*1.06z=0.1469z+12670.63解得: z=207927.63y2= 1.06*207927.63=3.3.2干燥塔循环酸槽的物料衡算干燥塔循环酸槽的物料衡算见表3-33.4 干燥塔及其循环槽的热量衡算3.4.1干燥塔的热量衡算1. 炉气带入热量 Q1（t=40℃）SO2带入热量：q1=3049.95*40*41.57=O2带入热量： q2=3242.98*40*29.37=N2带入热量：q3=32314.02*40*28.45=H2O蒸汽带入热量：q4=3068.56*40*32.716=式中： 41.57，29.37，28.45，32.716分别为0~40℃时SO2,O2,N2,H2Q1=q1+q2+q3+q4=49670308.082. 水的冷凝热Q2水在40℃时冷凝热为24.6（KJ/kg）Q2=(55234.05－87.263) 24.6=1356610.8923. 入塔酸带入热量Q350℃ 93% H2SO4的热焓I1=78.7（KJ/kg）Q3=9470.55*1.7993*1000*78.7=134********. 93%酸稀释热Q4式中：Q——稀释热（J/mol H2SO4）n——对于1mol硫酸所用水的摩尔数对于浓度为C1的硫酸，当稀释到浓度为C2时，放出热量按下式计算：式中：Q2－Q1——每摩尔H2SO4放出的热量（J）n2 n1——浓度分别为C2 C1时每摩尔H2SO4所含水的摩尔数93.00% H2SO4→92.70% H2SO4Q2－Q1=14403－13900=503（KJ/kmol）Q4=503*9470.55*1.7993*1000/98=87462237.15. 炉气带出热量Q5（t=45℃）SO2带出热量：q1=3049.95*45*41.64=O2带出热量：q2=3242.98*45*29.295=N2带出热量：q3=32314.02*45*28.5=H2O蒸汽带出热量：q4=3068.56*45*32.74=式中：41.64，29.395，28.51，32.74分别为0~45℃时SO2，O2，N2，Q5=q1+q2+q3+q4=55953779.456. 出塔酸带出热量Q6和酸温（KJ/kmol）（KJ/kmol ）1868.47983.117860⨯+⨯=n n Q 1868.4]7983.1178607983.117860[112212⨯+⨯-+⨯=-n n n n Q Q 41.098/9318/71==n 139001868.47983.141.01786041.01=⨯+⨯=Q 429.098/7.9218/3.72==n 144031868.47983.1429.017860429.02=⨯+⨯=QQ6=Q1+Q2+Q3+Q4－Q5=1423611420则出塔酸的热焓：I2=查表知：92.7% H2SO4 I2=83.274（KJ/kg）时的温度t= ℃3.4.2干燥塔循环槽的热量衡算1) 从干燥塔冷却器来的92.7% H2SO4带入热量Q1=17095474.92*I2) 从98%酸循环系统串来98.5% H2SO4带入热量Q2=1227939.97*79.34=97424757.563) 混合热由98.5% H2SO4，92.7% H2SO4两种浓度的H2SO4，混合成93% H2SO4。

三元催化器GBD封装及控制系统摘要：汽车三元催化器是减少汽车排放污染物的主要机外净化手段，其封装质量直接影响催化效果，即解决和降低车辆排放有毒有害物质，提高净化能力。

汽车排放污染及净化问题一直都是各国政府高度重视的问题，控制汽车排放污染也一直是竞相研究的重要课题。

“国Ⅵ”的排放标准对汽车的排放要求越来越高，因此，掌握如何控制催化器的催化效果势在必行。

本课题的目的在于研究一种基于智能制造理念的三元催化器GBD封装及控制成套设备，更有效的提高催化器的催化性能。

关键词：汽车；三元催化器；GBD封装；国Ⅵ0 前言在现代文明中，汽车已经成为人类不可或缺的最重要的交通运输工具，在汽车产业高速发展、汽车产量和保有量不断增加的同时，汽车排放的尾气污染也成为了大气污染、环境污染和人类健康危机的主要因素。

“国Ⅵ”在排放标准上提高了30%，氮氧化物减少77%，颗粒物减少67%。

同时引入整车排放测试要求，从根本上保证排放达标。

这就要求机内与机外净化技术必须结合起来。

本课题主要研究机外净化技术，三元催化转化器（以下简称催化器）是汽车排气系统的关键元器件，其作用是增强有害气体（CO、HC和等）的活性，促使其进行一定的氧化-还原反应，转化为等，使有害气体变成无害气体，汽车尾气得以净化。

催化器主要由带涂层的载体、衬垫、壳体三部分组成，通过封装工艺实现组合，并通过控制封装密度GBD、塞入压力等相关参数，使催化器的催化效果最大化。

1 催化器组成部分三元催化器主要由带涂层的载体、衬垫、壳体三部分组成（如图1所示），通过封装工艺实现组合。

（1）载体主要用于支持活性成分，使制成的催化剂具有合适的形状、尺寸、机械强度。

载体主要有陶瓷载体和金属载体，本研究采用的是陶瓷载体。

由于陶瓷材质的特殊性以及特殊的烧结成型方式，使得载体自身的尺寸精度较差，按照传统的封装方式，势必引起GBD数值的波动，对催化器的可靠性带来了不利的影响。

（2）衬垫载体与壳体的配合采用衬垫方式，由于排气温度变化较大，加之壳体与载体的材料热膨胀系数差异较大（壳体为不锈钢材质，载体为陶瓷材质），所以衬垫的作用是很重要的。

1、某日外汇牌价：即期汇率GBD/USD=1.6783/933个月掉期率 80/70问：3个月GBD/USD的远期汇率是多少？2、如果上例中1个月掉期率是20/30，问一个月的远期汇率是多少？3、已知：EUR/USD=1.2850/55USD/CHF=1.5715/25求： EUR/CHF=？4、已知：USD/CHF=1.5715/25USD/JPY=114.50/60求： CHF/JPY=？5、已知：GBP/USD=1.9068/73求： USD/GBP=？6、已知：EUR/USD=1.2850/55GBP/USD=1.9068/73求： EUR/GBP=？7、已知：即期汇率：USD/CHF=1.7310/203个月 30/40即期汇率：GBP/USD=1.4880/903个月 50/40求： 3个月远期GBP/CHF=？答案：1、GBP/USD=（1.6783-0.0080）/（1.6793-0.0070）=1.6703/1.6723即3个月远期利率GBP/USD=1.6703/1.6723。

3、EUR/CHF=（1.5715×1.2850）/（1.5725×1.2855）=2.0194/2.02144、CHF/JPY=（114.50/1.5725）/（114.60/1.5715）=72.8140/72.92406、EUR/GBP=（1.2850/1.9073）/（1.2855/1.9068）=0.6737/427、3个月远期汇率为：USD/CHF=（1.7310+0.0030）/（1.7320+0.0040）=1.7340/1.7360GBP/USD=（1.4880-50）/（1.4890-40）=1.4830/1.4850则3个月远期GBP/CHF=（1.7340×1.4830）/（1.7360×1.4850）=2.5715/2.57808、即期汇率USD/CHF=1.6510/202个月 142/1473个月 172/176请报价银行报出2-3个月的任选交割日的远期汇率。

第42卷第23期包装工程2021年12月PACKAGING ENGINEERING·207·GBD机器人自动封装生产线电气系统设计熊颖1a，汤学华1b，张勇2，牛凡1c，周志勇1b（1.上海电机学院 a.机械学院 b.设计与艺术学院 c.商学院，上海201306；2.上海航天设备制造总厂有限公司，上海201100）摘要：目的针对国六标准三元催化器GBD机器人自动封装生产线设计需求，为了提高GBD的封装效率和质量，减少重复劳作，减轻生产过程中的劳动强度，降低企业生产成本，以缩短生产线生产周期、提升自动化水平。

方法重点完成生产线电气系统设计等内容，改变传统的单PLC控制方法。

结果在原有的封装生产线的基础上，突破多PLC控制系统的关键技术，研制出了GBD机器人自动封装生产线电气系统。

通过实际生产使用，有效地提升了生产线封装效率，将单载体单次缩径整线生产节拍由60 s缩短至45 s，有效提高了生产线的封装效率。

结论实践证明，该GBD封装生产线能平稳运行，显著提升企业的自动化水平。

关键词：PLC；GBD封装生产线；电气系统设计；逻辑控制中图分类号：TB486+.3；TP278 文献标识码：A 文章编号：1001-3563(2021)23-0207-07DOI：10.19554/ki.1001-3563.2021.23.029. All Rights Reserved.Design of Electrical System for GBD Robot Automatic Packaging Production LineXIONG Ying1a, TANG Xue-hua1b, ZHANG Yong2, NIU Fan1c, ZHOU Zhi-yong1b(1a.School of Mechanical Engineering b.School of Art and Design c.School of Business, Shanghai Dianji University, Shanghai 201306, China; 2.Shanghai Aerospace Equipments Manufacturer Co., Ltd., Shanghai 201100, China)ABSTRACT: The work aims to improve the packaging efficiency and quality of GBD, reduce the repetitive work, lowerthe labor intensity in production process and decrease the enterprise production costs according to the design requirementsof GBD robot automatic packaging production line for three-way catalytic converter in China VI vehicle emission stan-dards, so as to shorten the cycle of the production line and enhance the level of automation. The electrical system of pro-duction line was designed and the traditional single PLC control method was changed. On the basis of the original pack-aging production line, the key technology of multi-PLC control system was realized, so the electrical system for GBDrobot automatic packaging production line was developed. Through the operation in actual production, the electrical sys-tem effectively improved the packaging efficiency of the production line, shortened the production time of single-carriersingle shrinkage whole line from 60 s to 45 s, and effectively enhanced the packaging efficiency of the production line.Practice has proved that the GBD packaging production line can run smoothly and can significantly improve the automa-tion level of the enterprise.KEY WORDS: Programmable Logic Controller; GBD packaging production line; electrical system design; logic control收稿日期：2021-02-05基金项目：上海市经信委项目（沪J-2018-25）；上海多向模锻工程技术研究中心项目（20DZ2253200）作者简介：熊颖（1997—），女，上海电机学院硕士生，主攻电力系统及其自动化。