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梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=2450mm，H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。

梁模板使用的木方截面80×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=11N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=11N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。

三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下200200 200 39.44kN/mA B梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f ——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.50+24.00×0.50×2.45+1.50×0.50×2.45]+1.4×2.50×0.50=39.44kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×39.439×0.2002=-0.158kN.mf=0.158×106/27000.0=5.843N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于11.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×39.439=4.733kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4733/(2×500×18)=0.789N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.00N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.50+24.00×0.50×2.45+1.50×0.50×2.45=31.408N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×31.408×200.04/(100×9000.00×243000.0)=0.156mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.156mm 小于 [v] = 200/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下200 200 200105.25kN/mA B图梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f] 其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q ——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×2.45=105.252N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×105.252×0.2002=-0.421kN.mf=0.421×106/132300.0=3.182N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于11.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×105.252=12.630kN截面抗剪强度计算值 T=3×12630/(2×2450×18)=0.430N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.00N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 28.80×2.45=70.56N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×70.560×200.04/(100×9000.00×1190700.0)=0.071mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.071mm小于 [v] = 200/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；aA ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×2.45×0.40/4=10.53kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10.525kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。

我的毕业设计计算书完整版

设计说明书第一章室内给水工程（冷水）一、系统的选择由于高层建筑对消防给水的安全可靠性能要求严格，故高层建筑应独立设计生活给水系统、消防给水系统。

高层建筑，若只采用一个给水系统供水，建筑低层的配水点所受的静水压力很大，易产生水锤，损坏管道及附件，流速过大产生水流噪音；低层压力过大，开启水龙头时，水流喷溅严重；使用不便，根据建筑给排水设计手册上卫生器具的最大静水压力不得超过0.35MPa。

因此高层建筑给水系统必须分区。

设计任务书给定了市政给水管网提供常年的水压为0.2MPa。

根据给水最小所需压力估算方法：第一层0.10MPa,第二层0.12MPa，二层以上增加一层压力需增加0.04MPa，所以1到4层为一个区，上面5到9层为一个区，总共就两个区。

1到4层用学校管网直接供水，四层以上高区由变频+气压罐供水。

屋顶不设置生活水箱。

工程投资相对较少，采用低区市政管网直接供水，消除了低区供水依赖减压阀来降低静水压力的现象，低区供水压力稳定可靠。

二、系统的组成本建筑的给水系统由引入管、水表节点、给水管(PVC管)、给水附件、地下贮水池、水泵等设备组成。

三、设计参数及水量生活用水定额：q d=250m3/（人·d），小时变化系数：k h=2.5，床位数：m=386，每日使用时间：24小时，市政给水管网提供常年的水压：0.2MPa。

四、加压设备及构筑物1) 加压水泵选用DA1-50×8级型的水泵，其流量是3.5—6.5/L S，扬程为52--95m，功率为22KW，两台，一用一备。

2）地下贮水池m标准矩形贮水池，公称容积为1103水池尺寸：7800mm×5000mm×3000mm；水池顶部标高-1.5m,最高水位标高-1.8m, 池底标高为-4.5m。

第二章室内排水工程一、系统的选择根据《给排水设计手册-建筑给排水》第二版，排水系统划分为合流制和分流制两种。

合流制：指粪便污水与生活废水，生产污水与生产废水在建筑物内部分开用管道排至室外。

自编工程量计算书

建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页建设单位：工程名称：第页共页。

正式的总的计算书

目录目录-----------------------------------------------------1 第一章荷载的选择和计算-------------------------------2 第二章楼梯部分----------------------------- -----------3 第三章钢筋混凝土现浇楼板计算---------------------------4 第四章截面设计与配筋设计-----------------------------23 参考文献------------------------------------------------27第一章荷载选择和计算1.1 板荷载的恒载部分1.1 楼面恒载计算20厚花岗岩面层28×0.02= 0.56 KN/m²30厚水1:4水泥砂浆找平20×0.03=0.6 KN/m²120厚混凝土楼面板25×0.12=3 KN/m²合计:4.16 KN/m²取 4.2 KN/m²1.2 屋面恒载计算上人屋面:8~10厚地砖铺平面层20×0.01=0.2 KN/m²25厚水泥沙浆20×0.025=0.5 KN/m²40厚混凝土防水层22×0.04=0.88 KN/m²满铺0.15厚聚乙烯薄膜层0.1 KN/m²25厚聚乙烯保温隔热板0.5×0.025=0.01 KN/m²20厚1:2.5水泥沙浆找平层20×0.02=0.4 KN/m²20厚水泥珍珠岩找坡层0.4 KN/m²钢筋混凝土屋面板25×0.12=3.0 KN/m²合计：5.49 KN/m²取 5.5 KN/m²非上人屋面:40厚370×370大阶砖20×0.04=0.8 KN/m²25聚苯乙烯薄膜一层0.5×0.025=0.01 KN/m²1.5厚防水卷材0.01 KN/m²1.5厚聚合物水泥基防水涂料0.01 KN/m²20厚水泥沙浆找平层20×0.02= 0.4 KN/m²20厚水泥珍珠岩找坡层20×0.02= 0.4 KN/m²钢筋混凝土屋面板25×0.12=3.0 KN/m²合计：4.63 KN/m²取 4.6 KN/m²1.3 卫生间恒载计算4~5厚陶瓷棉砖0.12 KN/m²25厚水泥沙浆20×0.025=0.5 KN/m²15厚水泥沙浆找平20×0.015=0.3 KN/m²40厚C20细石砼22×0.04=0.88 KN/m²水泥炉渣垫层14×0.35=4.9 KN/m²20厚水泥沙浆保护层20×0.02=0.4 KN/m²20厚水泥砂浆找平20×0.02=0.4 KN/m²80mm厚混凝土现浇板25×0.08=2.0 KN/m²合计：9.5 KN/m²取9.5 KN/m²第二章楼梯部分（取1#楼梯的一个标准层计算）2.1 楼梯板设计取板厚h=120mm ,约为板斜长的1/30.板倾斜角tanα=161.5/260=0.621, cosα=0.849tanα=158.3/260=0.609, cosα=0.854 .取1m宽板带计算.1#楼梯的标准层和剖面图如下：(a)荷载计算(b)截面设计板水平计算跨度ln=3.12m(6层), ln=2.86m(2～5层)弯矩设计值2=0.1×11.732×3.122=11.42KN/m(6层) , M=1/10×M=1/10×Pln2=0.1×11.648×2.862=9.6KN/m(2～5层)板的有效高度Pln=120-20=100mmhαs=M/α1f c bh02=11.42×106/1.0×9.6×1000×1002=0.119,查表得ξ=1-(1-2αs)1/2=0.127rs=0.5×(1+(1-2αs)1/2)=0.936As=M/rsfyho=11.42×106/210×0.936×100=581mm26层:选配Φ10@130,As=604mm2αs=M/α1f c bh02=9.6×106/1.0×9.6×1000×1002=0.1,查表得ξ=1-(1-2αs)1/2=0.12rs=0.5×(1+(1-2αs)1/2)=0.947As=M/rsfyho=9.6×106/210×0.947×100=483mm22～5层:选配Φ8@100,As=503mm2分布钢筋每级踏步1根Φ8.第三章钢筋混凝土现浇楼板计算3.1 楼板内力计算一荷载不利情况布置和边界条件的确定根据最不利荷载布置原则，求某区格板跨内截面最大弯矩形时，应按在此区格板布置活荷载，其他板棋盘式布置活荷载。

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4
余方弃置
V=室外地坪下埋设的基础体积
V=[**+**+**]*2-[**+**+**]*5-(2*2*+**+****
5
垫层
A4-58
垫层铺设
m3
V=垫层面积*垫层厚度
V=**2+**5+2*2)*
6
独立基础
A4-1
毛石混凝土基础
m3
V=基础体积
V=回填体积-垫层体积-素混凝土填实
7
独立基础
A4-52
工程量计算书
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序
号
清单
编号
名称
定额
编号
工程内容
单位
计算公式
计算式
数量
1
平整场地
A1-1
平整场地
m2
S=首层建筑面积
S=*+*+1*+5*2+*2
2
挖一般土方
A1-6
人工挖土方
m3
挖方计算公式：
V1=(a+2C+KH)*(b+2C+KH)*H+1/3K2H3(基础)
V2=(B+2C+KH)*H*L（连梁）
V1=[（++*2）*（++*2）*2+1/(3***8)]*2+[++*2)*++*2)*2+1/(3***8)]*5+++*2)*++*2)*2+1/(3***8)
V2=+2*+***
3
回填方
A1-144

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公路浸水重力式挡土墙设计及计算1基本设计参数选择（注意规范中对浸水挡土墙砂浆的标号有最低要求）根据《建筑地基基础设计规范》、《公路路基设计规范》、《公路路基设计手册》和《支挡结构设计手册》的要求并结合工程的实际情况，初选参数如下：1.1挡土墙自重及重心计算c =0.6e挡土墙自重计算简图将挡土墙分割为多个规则形体，可得每延米挡土墙的重力如下：1k t 111.05 4.182350.4735kN /m 22G bh γ==⨯⨯⨯=；1220.3 1.05 1.00m 33x a b =+=+⨯=；2k t 0.6 4.182357.6840kN/m G ch γ==⨯⨯=；210.3 1.050.6 1.65m 22c x a b =++=++⨯=； 3k t 111.05 4.1823 50.2331kN /m 22G bh γ==⨯⨯⨯=；310.3 1.050.6 1.05 2.2983m 33b x a bc =+++=+++⨯=； 4k t (tan )0.5(0.3 1.050.6 1.05)2334.4425kN/m G e a b c h αγ=+++=⨯+++⨯=；411(tan )(0.3 1.050.6 1.05) 1.4975m 22x a b c h α=+++=⨯+++=； 5k t 11(tan )0.5(0.250.5)230.7188kN /m 22G e e αγ==⨯⨯⨯⨯=； 511(tan )(tan )(0.3 1.050.6 1.05)(0.250.5) 3.0367m 33x a b c h e αα=++++=++++⨯⨯=6k t 11()f (0.3 1.050.6 1.25)0.3223 23.5520kN /m 22G a b c d γ=+++=⨯+++⨯⨯=； 622()(0.3 1.050.6 1.25) 2.1333m 33x a b c d =+++=⨯+++=； 7k t 11f (f tan )0.32(0.320.25)230.2944kN /m 22G αγ=-=-⨯⨯⨯⨯=-；711()(f tan )(0.3 1.050.6 1.25)(0.320.25) 3.1733m 33x a b c d α=+++-=+++-⨯⨯=k 1k 2k 3k 4k 5k 6k 7k 216.81kN/m G G G G G G G G =++++++=那么，每延米挡土墙的体积为：31k 2k 3k 4k 5k 6k 7kt9.4265m /m G G G G G G G V γ++++++==地下水位以上每延米挡土墙的体积1V 和排开水的体积分别为：31111(22tan ) 3.0625m /m 2V c H H α=+= 321 6.3640m /m V V V =-=1.2土压力计算车行道硬路肩挡土墙布置图按《公路路基设计手册》提供的公式，可以计算得到主动土压力系数为：主动土压力tg tg θψ=-0002()(22)tg ()(22)a b h b d H H a h A H a H a h α'''''++-++=''+++；ψϕαδ=++；cos()(tg tg )sin()K θϕθαθψ+=++；根据图示挡土墙，可以换算得到相应的计算参数：arctan(0.25/1)14.04α==；1arctan(1/0.25)75.96α== arctan(1.9/6.0)17.58β==；0arctan(0.1/1) 5.71α==22δ=；35.00ϕ=；318kN /m γ=；0201.118qh γ===土压力系数计算：0002()(22)tg ()(22)1.5 4.52 1.1(4.51)5(52 1.52 1.1)0.25(5 1.5)(52 1.52 1.1)0.09a b h b d H H a h A H a H a h α'''''++-++=''+++⨯+⨯⨯+-⨯+⨯+⨯⨯=++⨯+⨯=3514.042271.04ψϕαδ=++=++=tg tg 0.7θψ=-=-=34.99θ=；111.05m 0.70.25d h tg tg θα'===++；3 4.530.72.53m 0.70.25b a tg h tg tg θθα''--⨯===++；4135 1.05 2.53 1.42m h H h h =--=--=cos()cos(34.9935)(tg tg )(0.70.25)0.34sin()sin(34.9971.04)a K θϕθαθψ++=+=+=++324枯水期挡土墙土压力计算简图对于枯水位而言，其地下水位距离挡土墙顶部的高度为：1 2.5m H =对于枯水位而言，其地下水位距离挡土墙底部的高度为：2 2.5m H =在土体作用下，在地下水面处，土压力强度为：211a 18 2.50.3415.3kN/m p H K γ==⨯⨯=作用在挡土墙底部的土压力强度为：2212a (10)15.3(1810) 2.50.3422.1kN/m p p H K γ=+-=+-⨯⨯=土柱产生的土压力为：23a 270.349.18kN/m p q K '==⨯= 交通荷载产生的土压力为：24a 200.34 6.8kN/m p qK ==⨯=每延米挡土墙上作用的土压力1p 大小：a111112.515.319.1kN /m 22E H p ==⨯⨯= 每延米挡土墙上作用的土压力2p 大小：a2121 2.515.338.25kN/m E H p ==⨯=；a222121()0.5(22.115.3) 2.58.5kN /m 2E p p H =-=⨯-⨯= 每延米挡土墙上作用的土压力3p 大小：a313310.5 2.539.1811.6kN /m 2E h p ==⨯⨯= a3233()(5 2.53)9.1822.7kN/m E H h p =-=-⨯=每延米挡土墙上作用的土压力4p 大小：a444 1.42 6.89.57kN/m E h p ==⨯=考虑到作用在墙底浮力的折减，查《路基设计手册》，可知作用在挡土墙底部的浮力f G 为：f w 20.510 6.364031.82kN/m G V ξγ==⨯⨯=1.3倾覆稳定验算（1）基于倾覆稳定系数的倾覆稳定验算按照《公路路基设计规范》验算挡墙稳定性时，其荷载分项系数取1。

毕业设计手写计算书流程【范本模板】

毕业设计手写计算书计算思路1 设计资料2 结构选型2.1 结构体系选型：采用全现浇框架结构（纵横向承重）体系 2.2 其它结构选型：屋面和楼面均采用现浇钢筋混凝土楼板3 结构布置3.1 确定柱网:框架主梁跨度6—9m 之间为最经济，次梁跨度一般为4-6米。

3.2 梁初选截面：抗震规范第6.3。

6条规定：b ≥200；主梁：h = (1/8～1/12) l ，b ＝（1/3～1/2）h ；次梁：h = (1/12～1/16) l ，b ＝（1/3～1/2）h.3.3 柱初选截面：抗震规范第6。

3.1条规定:矩形柱bc 、hc ≥300,圆形柱d ≥350；115c i b H =；()12c c h b =（i H ：结构层高）3.4 板初选厚度：单向板跨度位于1.7—2.5米，一般不宜超过2。

5米；双向板跨度不宜超过4米。

单向板：h = l /40 ～ l /45 （单向板) 且h ≥60mm; h = l /50 ~ l /45 (双向板) 且h ≥80mm.4 框架结构计算4.1 确定框架的计算简图1. 结构层高和梁跨度确定：注意首层结构层高指基础顶面至楼板顶面的距离2. 梁线刚度:对于现浇楼板,考虑楼板的约束，边跨梁取01.5I I =，中跨梁取02.0I I =。

3. 柱线刚度:4.2 楼面恒载作用下框架内力计算1. 恒荷载计算：屋面恒荷载→顶层屋面梁线荷载（包括边跨和中跨）；楼面恒荷载→中间层梁线荷载（包括边跨和中跨）,屋面恒荷载→顶层边节点集中荷载、顶层中间节点集中荷载；楼面恒荷载→中间层边节点、中间节点集中荷载。

2. 计算简图：层高及梁线刚度取值与前面相同，但注意柱线刚度考虑模型固结与实际不符,除底层外，上层各柱的线刚度乘以0。

9修正。

3. 分层力矩分配法：计算各层的弯矩图→各层弯矩图叠加→整体在恒载作用下的弯矩图→将节点不平衡弯矩再分配一次进行修正→框架梁在实际分布荷载作用下按简支支梁计算跨中弯矩→总弯矩图。

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一，冷负荷计算地下室冷负荷计算照明：商场照明查暖通空调设计手册取20W/m²。

并由暖通空调设计手册表2-44查得CLQ。

Qc()=1000n1n2N CLQN—灯具散热形成的冷负荷W/m²n1—镇流器消耗功率系数。

镇流器设在顶棚内n1=1.0。

n2—灯罩隔热系数。

可利用自然通风n2=0.5。

CLQ—照明散热冷负荷系数商场人员散热形成的热负荷：人员：商场属于轻级劳动。

查空气调节设计手册表2-47，当室温为25℃时，每人散发的显热qs=64，潜热为qL=117。

由表2-46查得群集系数Φ=0.89。

查空气调节设计手册表2-45，人员进入室内4小时，CLQ=0.66。

按每0.5人/m²。

概算如下：Qc()=qs n ΨCLQ=64×919.94×0.89×0.66=17.29KWQc()= qL n Φ=117×0.89×919.94=47.90KWQc=Qc()+Qc()=30360.22+84094.35=65.19KW休息室人员散热形成的冷负荷：Qc()=qs n ΨCLQ=64×15.01×0.89×0.66=0.300KWQc()= qL n Φ=117×0.89×15.01=0.833KWQc=Qc()+Qc()=0.300+0.833=1.13KW控制室人员散热形成的冷负荷：Qc()=qs n ΨCLQ=64×52.04×0.89×0.66=0.075KWQc()= qL n Φ=117×0.89×52.04=0.208KWQc=Qc()+Qc()==0.283KW地下室人员湿负荷：W r=（1/1000）nΦωW r——人体湿负荷Kɡ/hn——室内人员总数Φ——群集系数Φ=0.89。

查空气调节设计手册表2-45得ω——每名成年男子的散湿量，查空气调节设计手册表2-47，ω=175 W r=（1/1000）nΦω=（1/1000）×471.97×0.89×175=73.51 Kɡ/h一层冷负荷计算东外墙：东外墙皆为II类370mm墙。

简易计算书

设计概况本工程为多层办公建筑，室内外高差为0.30米。

本专业设计内容有：生活给水系统﹑消火栓给水系统、灭火器配置﹑雨水系统﹑生活污水系统。

本工程各系统计算如下：一.生活给水计算：各给水立管计算：卫生器具给水当量N g 按照《建筑给水排水设计规范》GB50015-2003年版确定如下：洗脸盆：0.75；洗手盆：0.5冲洗水箱浮球阀坐、蹲便器：0.5；自闭式冲洗阀小便器：0.5；污水盆：0.75根据《建筑给水排水设计规范》（GB 50015-2003）建筑生活给水管道的设计秒流量计算公式如下：q=0.2αg Nq －计算管段的给水设计秒流量（L/s ）α－根据建筑物用途而定的系数，本工程取1.5g N －计算管段的卫生器具给水当量总数代如数据: q=0.2*1.5*25.54=2.21L/s设计秒流量：Q g =2.21L/S (用水当量按54.25设计)查给水水力计算表得：管径：DN65,v=0.66m/s则给水立管参照以上计算作相应配置。

二．Ⅰ．消火栓系统：1．室外消火栓用水量：25L/s室内消火栓用水量：10L/s每根竖管最小流量：10L/s每枝水枪最小流量：5L/s2. 消火栓选择：本工程设有一套消防系统，小区的地下车库内有一个集中的消防水泵房，在水泵房内设有消防泵等。

在屋顶上有18m ³的消防水箱及加压泵组，满足本栋建筑的消火栓、自动喷淋消防要求。

本工程消火栓选用薄型室内消火栓。

消防箱内设DN65消防栓一只，DN65x25M 衬胶龙带一根，DN65xDN19水枪一支和25M 软管卷盘一套及启动消防泵的按钮等全套，消防箱内(附近)配有MFZ/ABC4（手提式磷酸铵盐干粉灭火器）三具。

3.本工程所需消防泵的技术参数：Q=15L/sm H 72.1392.08.12=+=高m H xh 5.13=（查表）h 消火栓水头损失=2m环管 Q=10L/s ，DN150，L=180，V=0.56m/s ，I=0.020立管 Q=10L/s ，DN150，L=15，V=0.56m/s ，I=0.020沿h h 3.1=∑=1.3×（180×0.020+15×0.020）=5.07mm H 30.3407.50.25.1372.13=+++=∑则本工程消火栓系统所需消火栓泵的流量为10L/s ；室内消火栓系统至消火栓环管所需的压力为34.30m 。

我的刚结构计算书-9页文档资料

课程设计课程名称：钢结构学院：土建学院专业：基岩姓名：陈宇学号：080807110367年级：基岩081任课教师：秦桦2019年1 月5 日一、平台结构平面布置，确定主次梁跨度。

⑴确定结构布置方案及结构布置形式通过收集资料，综合分析，主梁采用两跨;次梁采用六跨。

主梁计算跨度4.5m。

次梁计算跨度3.0m。

主次梁连接采用高强度螺栓连接，⑵平台结构的平面布置及柱、主梁和次梁的平面位置。

⑶平面布置的理由根据主次梁的经济跨度和平台结构的安全性，采用如上布置方式。

二、平台板设计（可采用钢板或钢筋混凝土预制板）平台板为预制钢筋砼板, 铺50mm 厚的钢筋混凝土预制板和30mm 厚的素混凝土面层，焊与次梁上。

查《荷载规范》，钢筋混凝土自重按25KN/m3,素混凝土按24 KN/m3，则平台板和面层的重力标准值为：0.05×25+0.03×24=2.97KN/m 2，则永久荷载取为3KN/m 2.三.、次梁设计（采用型钢,钢材为Q345）次梁的计算简图如图2所示:第 1 页共 10 页先暂时不考虑次梁自重.次梁上均布荷载为:q=(1.2×3+1.4×15) ×3=73.8KN/m 跨中截面抵抗矩:M max =81ql 2=81×73.8×4.52=186.81KN·m需要截面抵抗矩:q4500图 1 平台结构平面布置图图 2 次梁的计算简图W nx ≥ fr M x x =31005.11081.1866⨯⨯=573905,53mm 3≈573.91cm 3选取截面为I32a,其截面特性为: I x = 11100cm 4,W x = 692cm 3I x /S x = 27.48 自重： 52.72×9.8=0.51666KN/m 考虑梁的自重后,最大弯矩为:M x =81(73.8+1.2×0.51666)×4.52=188.38KN·m最大剪力: V=(73.8+1.2×0.51666)×2.25=167.44 KN⑴抗弯强度验算:nx x x W r M =69205.11038.1886⨯⨯=259.26N/mm 2＜f=310N/mm 2⑵剪应力验算：wx xt I VS = wxxt S I V )( =5.975.274100044.167⨯⨯ ≈64.15N/mm 2＜fv=180N/mm 2⑶支座处局部压应力验算：支座反力为167.44KN. 假定支撑长度a =150mm,由型钢表查得:第 2 页共 10 页h y = R+t = 15.0+11.5=26.5mm. 腹板厚度t w =15.0mm, 局部压应力为:σc = zw l t Fϕ= )5.26150(5.91044.1670.13+⨯⨯⨯ ≈99.86N/mm 2＜f = 315N/mm 2因有铺板密铺在梁的受压翼缘上与其牢固相连,能阻止梁受压翼缘的侧向位移,故不必验算整体稳定性。

L=15米空心板结构计算书

中国水利水电第一工程局有限公司-勘测设计院L=15m 车行桥空心板结构计算书1 毛截面几何特性计算1.1 基本资料1.1.1 主要技术指标桥跨布置:1 15.00 m ，桥梁全长15.00 m 。

跨径:标准跨径：15.00 m 计算跨径：14.64m 。

桥面总宽:8.50 m ，横向布置为0.50 m （防撞护栏）+7.50 m （行车道）+0.50 m （防撞护栏。

）设计荷载：城—B 级，参考CJJ 77-98《城市桥梁设计荷载标准》 1.1.2 材料规格普通钢筋采用335,235HRB R ; 空心板块混凝土采用C25;桥面铺装采用C30防水混凝土。

1.2 截面几何尺寸图1.2.1桥面横断面布置图图1.1 横断面图1.2.2板块结构几何尺寸(a) 中板截面(b) 边板截面图1.2 截面几何尺寸图1.3 毛截面几何特性计算本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的中国水利水电第一工程局有限公司-勘测设计院中国水利水电第一工程局有限公司-勘测设计院32237.5000.100 4.000/18.000/30/m m m m g m m kN m kN m A m C kN mγγ=A ⨯=⨯⨯2===铺装层断面面积，单位：混凝土重度，单位：参考规范：CJJ 77-98《城市桥梁设计荷载标准》结合实际情况，按各板平均分担来考虑。

则每块空心板分摊到单位延米桥面系重力为:'218.000/ 3.000/6kN m g kN m ==2.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）3g 因为，铰缝由C30混凝土填充,因此其自重为:232.2可变作用效应计算本桥汽车荷载采用城—B 级，参考CJJ 77-98《城市桥梁设计荷载标准》它由车道荷载组成。

《桥规》规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。

2.2.1 汽车荷载横向分布系数计算根据截面几何尺寸特点,利用《桥梁结构电算程序设计》,得出各块板的横向分配影响线竖标值见表2-2。

我的计算书

目录第一章工程概况 (2)第二章方案的选择与比较 (3)第三章给水系统的计算 (4)3.1 管道材质的选择 (4)3.2 给水用水定额及时变化系数 (4)3.3 给水管段的水力计算 (4)3.4 管网内局部和沿程水头损失之和的计算： (6)3.5水表的选型及计算水表的水头损失 (6)3.6给水系统所需压力的校核 (7)第四章排水系统的计算 (8)4.1排水管的计算 (8)4.1.1别墅排水横支管的计算 (8)4.1.2 别墅排水立管的计算 (9)4．2 通气管的确定 (9)参考文献 (10)小结 (10)第一章工程概况本建筑为别墅。

给水条件是建筑东部距外墙10m处有DN200市政给水管一根，给水管的水压为0.3MPa，管顶标高为-1.5m；建筑北面有DN500市政污水管一根，管顶标高为-3.00m。

第二章方案的选择与比较给水管的水压为0.3MPa 0.3MPa=300K Pa=30m 2H O 初步确定给水方案，估算给水所需水压：楼层≥3时, H=12+4×1=16m 2H O < 30m 2H O所以，可以选用直接给水方式，利用城市市政给水管网的水压直接向用户供水。

当城市市政给水管网的水压和水量能满足居住小区的供水要求时，采用直接给水方式比较适宜。

第三章给水系统的计算3.1 管道材质的选择给水管--------PP-R 塑料管；生活排水管-------- PVC-U 塑料管； 3.2 给水用水定额及时变化系数本建筑的建筑总面积为318.5m 2,其有效使用面积为280 m 2，使用人数为8人。

由《建筑给水排水工程》P26表2.2.2查的，别墅小时变化系数K h =2.3-1.8，此处取K h =2.0, 用水定额为每人每天300L,每天使用时间为24小时。

用水量计算如下：最高日的用水量： Q d = mq d =8×300 = 2400 ( L/d ) 最高时的用水量： Q h = TK Q hh = 2400×2/24=200 ( L/h )3.3 给水管段的水力计算步骤：一．根据系统图选择最不利配水点，确定计算管路；二、以计算管路流量变化处为节点，从最不利配水点开始进行节点编号；三、根据建筑的性质选择计算秒流量的公式；四、进行给水管网的水力计算；五、确定非计算管路的管径。

计算书

北京市XXXX广告牌结构结构计算书审核人：校对人：计算人：XXXXXXXXXX有限公司一工程概述工程名称：XXXXXXXXXXXXXX工程地点：XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX工程概况： XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX二屋顶中英文发光字支架工程设计依据1、设计的基本资料基本风压： W0＝0.45KN/m2；地区粗糙度： C类；2、结构设计和计算应遵循的理论和标准及相应的计算方法：2.1、屋顶中英文发光字支架按照维护结构设计，2.2、屋顶中英文发光字支架构件在风荷载作用下结构具有安全性。

2.3、屋顶中英文发光字支架构件内力计算采用弹性计算方法，其截面最大应力设计值不超过材料强度设计值：σ<f式中：σ——荷载和作用产生的截面最大应力；f——材料强度设计值。

3、基本计算公式（1）场地类别:--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。

本工程按C类地区计算风压。

(2) 风荷载计算(WK)屋顶中英文发光字支架属于外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采用风荷载计算公式: W k＝βgZ·μs·μz·W o （7.1.1-2）式中：W k——垂直作用在屋顶中英文发光字支架表面上的风荷载标准值（KN/m2）；βgZ——高度Z处的阵风系数，按照《建筑荷载设计规范（GB50009-2001）》第7.5.1条规定。

根据不同场地类型，按照下列公式计算：βgZ＝K(1+2μf)其中K为地区粗糙度调整系数，μf为脉动系数。

经简化得：A类场地：βgZ＝0.92×[1+35-0.072×（Z/10）-0.12]；B类场地：βgZ＝0.89×[1+（Z/10）-0.16]；C类场地：βgZ＝0.85×[1+350.108×（Z/10）-0.22]；D类场地：βgZ＝0.80×[1+350.252×（Z/10）-0.30]；本工程为C类，故取βgZ＝0.85×[1+350.108×（Z/10）-0.22]。

计算书

第1章绪论1.1桥梁概述1.1.1桥梁在交通工程中的作用桥梁在我国有着悠久的历史，浮桥早在汉唐时期就已经被广泛应用，桥梁工程领域技术的发展历经久远，如今城市中的桥梁已经发挥了和公路一样的交通作用。

桥梁是道路的重要组成部分，是交通工程中的关键性枢纽，在交通和交通发展中起着非常重要的作用。

桥梁也是国家经济和社会发展的重要基础设施，是一个国家或地区经济实力、科学技术、生产力发展等综合国力的体现。

桥梁是国家重要的基础设施，交通功能十分重要。

路是桥的延伸，桥是路的起点。

桥梁作为道路系统的关键和控制部位，在现代交通中发挥着重要作用和占有着重要地位。

随着不断发展的交通事业，桥梁的地位显得越来越重要。

同时，桥梁的需求也在不断的增加，这就需要我们不断地改进桥梁管理手段和方法，不断地提升桥梁在交通事业中的理念。

随着我国国民经济的迅速发展和经济的全球化,大力发展交通运输事业,建立四通八达的现代交通网络,这不仅有利于经济的进一步发展,同时对促进文化交流、加强民族团结、缩小地区差别、巩固国防等方面,也都有非常重要的意义。

我国自改革开发以来,路、桥建设得到了飞速的发展,对改善人民的生活环境,改善投资环境,促进经济的腾飞,起到了关键性的作用。

1.1.2桥梁的结构类型1.1.1.1 梁式桥梁式桥是一种在竖向荷载作用下无水平反力的结构，主梁为主要承重构件，受力特点为主梁受弯。

主要材料为钢筋混凝土、预应力混凝土，多用于中小跨径桥梁。

目前在公路上应用最广泛的是预制装配式的钢筋混凝土简支梁桥。

这种梁桥的结构简单，施工方便，对地基承载能力的要求也不高，但其通常跨径在25米以下。

当跨度较大时，需要采用预应力混凝土简支梁桥，但跨度一般也不超过50米。

为了达到经济、省料的目的，可根据地质条件等修建悬臂式或连续式的桥梁。

对于很大跨径，以及对于承受很大荷载的特大桥梁，可建造使用高强度材料的预应力混凝土桥梁外，也可建造钢桥。

梁式桥采用钢筋砼建造的梁桥能就地取材、工业化施工、耐久性好、适应性强、整体性好且美观；这种桥型在设计理论及施工技术上都发展得比较成熟。

盈建科计算书范文

盈建科计算书范文一、背景介绍：盈建科是一家专门从事建筑工程的公司，成立于2005年，总部位于中国北京。

公司致力于为客户提供全方位的建筑工程服务，包括设计、施工、监理和装修等。

经过多年的发展，盈建科已经成为建筑工程领域的领先企业，赢得了广大客户的信任和赞誉。

二、项目目标：本次计算书的目标是为一些特定的建筑项目进行成本估算，并为客户提供详细的报价。

该项目是一座高级住宅小区，总建筑面积约为5000平方米，包括住宅楼和配套设施。

客户要求在既定的投资预算内完成项目，并保证工程品质和安全。

三、项目成本估算：1.土地成本：根据项目位置和当地市场价格，估算土地成本为5000万元。

2.建筑设计费用：根据项目规模和复杂度，建筑设计费用估算为200万元。

3.主体工程造价：主体工程包括建筑物的结构和外立面等一系列施工工程，估算造价为5000万元。

4.安装工程费用：安装工程包括管道、电气、空调等设施的安装，估算费用为2000万元。

5.装饰装修费用：装饰装修费用包括室内外装修、家具购置等，估算费用为3000万元。

6.材料和设备采购费用：材料和设备采购费用估算为1000万元。

7.其他费用：包括项目管理费用、审批费用、保险费用等，估算为500万元。

四、报价计算：1.项目总成本：2.盈利利润：3.合同总价：五、报价说明：六、风险和控制措施：建筑项目存在一定的风险，例如人力、资源、技术等方面的风险。

为了降低风险并保证工程质量，我们将采取以下控制措施：-严格遵守国家和地方的法律法规，确保项目合法合规；-严格按照设计和施工标准进行工程施工，确保工程质量；-合理安排施工进度和资源，确保项目按时交付；-加强团队管理和培训，提高员工的技术水平和安全意识；-建立完善的质量控制和风险管理机制，及时发现和解决问题。

七、结语：本次计算书为客户提供了一份详细的建筑工程成本估算和报价，希望能满足客户的需求和预期。

我们将以专业、负责、高效的工作态度，为客户提供优质的建筑服务，实现共赢和可持续发展。

框架结构手算计算书

1 建筑设计1.1 建筑方案的比选与确定根据毕业设计任务书的要求，在参观了一些办公大楼的基础上，我先后做出了三个方案，经过初选，摈弃方案三，现将方案一与方案二做一比较，以此确定最终的建筑设计方案。

1.1.1建筑功能比较由于此保险公司办公楼要求有营业大厅，故可以采用两种方式，一种是将营业大厅单独设置在一边，即采用裙楼的方式，主楼办公区8层，裙楼2层，这样功能划分明确，且建筑物有错落感，外形美观，但结构布置和计算麻烦些；另一种则用对称的柱网，一楼设置营业大厅，与办公区2－8层的布置不同，这样主要的问题就是底层的功能划分了，考虑方便，美观，防火等，此方案绘图和计算相对容易些，考虑到是初次设计完整的一栋框架结构，主要目的是掌握思想方法，故采用方案2，柱网完全采用对称布置。

关于底层平面的布置的问题又有如下两种方案：方案一建筑底层平面布置完全对称，这样有利于引导人流，且外形较好，里面效果好，现浇整体布局较为紧凑，便于设计计算和施工；由于底层有大型的营业大厅，而且要求与办公区隔离，该方案楼梯布置比较困难，若分两边布置，则使建筑无门厅主楼梯，不利于交通组织，将其因为对称布局带来的优势丧失，且将对电梯的布置带来问题；若于中门厅处布置一部主楼梯，则为了防火需要（以防形成“袋形走廊”），要在建筑两侧加设防火楼梯与防火出口，造成不经济，且将楼梯置于建筑两头不利于抗震设计。

方案二建筑底层平面非对称布置，可能导致交通组织不明确，但在设置两个入口后问题得到解决，营业大厅不布置在中间，而是放在最右边，有其单独的入口，中间用一道门即可与办公区的门厅隔离，达到设计要求。

该方案楼梯布置较为合理，于门厅布置主楼梯一部，通向楼顶，设置防火卷门，即起到消防楼梯的作用，引导人流且同两部电梯配合得当；于厕所边布置楼梯一部，可以协助主楼梯分散人流，服务与办公区的人员；此方案会导致柱的偏心受力情况较多，结构布置时稍麻烦。

1.1.2结构布置比较方案一：采用内廊式，纵向承重方案，在纵向布置框架承重梁，在横向布置联系梁。

我的固废计算书

设计计算书1垃圾预产量温江区城市人口规划2010年城市人口36.01万人，用地规模62.24平方公里；远景规划至2030年，城市人口47万人，用地规模47平方公里。

根据建设方提供的资料，城市生活垃圾产量预测见表1、库容计算根据上表，本填埋场的库容为：619.55×104m 3 2、填埋场设计选取填埋场的高度为20m则填埋场的面积为309775201055.6194=⨯=A 2m3、渗滤液产生量渗滤液的产生量：=⨯⨯⨯=-310A I C Q 96.409365101.9663097755.03=÷⨯⨯⨯-d m 3式中，Q ——渗滤液水量m 3/dC ——浸出系数，本公式中选C=0.5I——降雨量，mm/dA——填埋场面积，m24、垃圾坝( 1)坝体高度土石坝的高度主要由填埋库容确定。

对于某一特定的填埋场地和红线范围 ,最大库容对应某一坝高，根据现有经验 ,坝高一般在 30ｍ以下 ,按水工分类标准都属于低坝。

此垃圾坝的坝高为20m.( 2)坝坡一般确定坝坡均在 1∶2附近。

上下游可采用同样的坝坡。

填埋场内边坡每隔一定高度根据需要设土工膜锚固平台。

填埋垃圾一侧的坝面因上覆防渗层 ,可仅做压实土层防护。

( 3)坝顶构造填埋场往往将土石坝顶作为运输或巡检通道 ,不宜将坝顶宽度定的太小，一般不少于 5ｍ。

5、渗滤液调节池有效容积：V=20000m3，L×B×H=60×50×6排水管道：Φ300玻璃钢夹纱管材，1500m。

Φ700检查井55个，平均埋深2.0m6、截洪沟沿填埋场外建一条截洪沟，该截洪沟按20年最大降雨量设计，50年降雨量校核。

汇水面积0.46km2，设计流量0.8m3/s，沟上顶宽1.2m，下底宽0.8m，深0.4m，浆砌条石，砂浆抹面。

长度为1436m。

7、计量系统计量系统是对进出垃圾处理场的垃圾运输车进行称量，以记录原生垃圾的进场和出场的情况。

框架结构手算计算书

1.1.2结构布置比较方案一：采用内廊式，纵向承重方案，在纵向布置框架承重梁，在横向布置联系梁。

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学号：SC0901028四川大学网络教育学院2009级函授本科电气工程专业毕业设计（计算书）题目：长湖110KV变电站电气一次部分初步设计学生姓名：廖振强教学系部：专业：电气工程及其自动化指导教师：2011年2月目录第一章设计原始资料第二章相关负荷统计分析第三章主变的选择及定型第四章主接线方案的确定第五章主接线方案相关参数的计算第六章短路电流的计算第七章设备的选择及校验第八章配电装置第九章避雷针及接地装置第一章设计原始资料一、设计原始资料1·随着生产的发展电力系统不断扩大，待设计长湖变电站就是为适应这种情况而建设的市郊中间变电站，在供给周围负荷的同时，也传递部分系统的交换功率。

长湖变电站的电压等级为110/35/10KV，设两台主变，变电站最终规模的进出线回路数为：110KV 4回（其中2回备用）35KV 5回（其中1回备用）10KV 11回（其中2回备用）2·根据系统运行方式，长湖变电站不是电压枢纽点。

没有特殊的要求，另外，有部分功率由11KV电网经过长湖变电站送至35KV系统的赵庄变电站。

3·系统电源情况与长湖变电站连接的系统电源共由三个：一个是110KV系统的王庄变电站，一个是110KV青坪火电厂，一个是35KV系统的赵庄变电站。

具体情况如下：（1）110KV系统王庄变电站，在该站高压母线上的短路容量为500MVA，该站待设计的长湖变电站6.5KM。

（2）110KV青坪火电厂，接线如图×青坪火力发电厂接线图（3）35KV系统赵庄变电站，在该站高压母线上的短路容量为365MVA该站距待设计的长湖变电站8.77KM。

（4）最小容量为最大短路容量的3/4，电厂不变。

4·站址地理情况长湖变电站选定的站址条件较好，土地较为平整，充裕。

5·气象及地质条件年最高温度+39.2℃ 海拔高度20.5M 年最低温度-3℃ 地震烈度6度一下最高日平均温度+34.4℃原有公路通往市区待设计长湖变电站青坪火电厂南郊变铝厂厂系统赵庄变电站系统王庄变电站6·负荷资料110KV青坪火电厂提供3.45MW电能，其余由110KV王庄变电站供给。

另外，经由长湖变电站送到35KV赵庄变电站的穿越功率为1.89MW。

注：1）用户距长湖变电站在4~12MW之内。

2）负荷功率因素均取COSΦ0.853)负荷同时率K t=0.94)年最大负荷利用小时均取Tmax=4500小时/年5）以上负荷不包括网损在内，网损率一律取5%6）电台要求取双回路供电注：所用电计算负荷=照明用电+生活区用电+其余经常的或连续的负荷之和×0.85（KVA）其中0.85为综合系数。

二、设计内容1·负荷分析及变压器的容量、台数及型式的选择2·进行主接线的技术经济比较，确定主接线最佳方案3·计算短路电流及主要电气设备选择；4·选择所用变压器的型号及台数，并确定所用变压器的接线方式5·进行变电站的电气总平面布置6·进行避雷针的布置保护范围计算7·接地装置的布置及计算三、设计成品1·设计说明书一份（包括短路电流计算过程及主要设备选择计算过程选择结果表，避雷器和避雷针的选择计算过程）2·变电站电气主接线图一张3·变电站电气总平面布置图一张4·变电站110KV出线间隔至主变间隔断面图一张5·变电站直击雷保护范围图一张6·变电站接地装置布置图一张第二章相关负荷统计分析一、负荷统计∑P35=701厂+铝厂+南郊变+备用=5.24+5.16+4.42+6=20.82MW∑P10=机械厂+自行车厂+冻肉厂+电台+绢纺厂+木材厂+803厂+建材厂+备用=1.89+1.20+1.24+0.49+3.56+1.07+1.28+1.51+4=16.24MW∑P所=照明用电+生活用电+其余经常的或连续的负荷之和×0.85(KV A)=9.7+10+(3.24+3.24+4.5+2.7+1.1+2.5+20+4.5)*0.85=19.7+35.513=55.213KV AS所=∑P所/cosΦ=55.213/0.85=64.96KVA=0.065M VAS35=K t×∑P35/ cosΦ×1.05=0.9×20.82/0.85×1.05=23.15MV AS10= K t×∑P10/ cosΦ×1.05=0.9×16.4/0.85×1.05=18.06MV AS穿= P穿/ cosΦ=1.89/0.85=2.22M VAS110=S35+S10+S所+S穿=23.15+18.06+0.065+2.22=41.28MV A∑PI=701厂+铝厂+电台+绢纺厂+803厂=5.24+5.16+0.49+3.56+1.28=15.73MW∑PⅡⅢ=南郊变+备用+机械厂+自行车厂+冻肉厂+木材厂+建材厂+备用=4.42+6+1.89+1.24+1.07+1.51+4=21.33MWSⅠ=(1+0.05)×Kt×Kn×∑PⅠ/COSΦ=1.05×0.9×1×15.73/0.85=17.49MV ASⅡⅢ=(1+0.05)×Kt..Kn×∑PⅡⅢ/cosΦ=1.05×0.9×21.33/0.85=23.71MV AⅠ类负荷占比重为：SⅠ/S110×100%=17.49/41.28×100%=42.37%ⅡⅢ类负荷占的比重为：SⅡⅢ/S110×100%=23.71/41.28×100%=57.44%S所=0.065MV A=65KV AS总= S110=41.28MV A=41280KV A第三章主变的选择及定型1、变电所装设两组及以上主变压器时，每组容量的选择应按照其中任一组停用时，其余变压器容量至少能保证所供的全部一级负荷或为变电所全部负荷的60～75%，通常一次变电所用75%，二次变电所用60%。

主变台数的确定：2、由于本所不是电压中枢纽点，无特殊的调压要求，所以选择不带调压的主变，而且ⅠⅡ类负荷占比重较大，为了方便维修选择两台主变。

3、相数绕组的选择：根据原始资料选择，具有一种电压等级的变电所中，如通过各自绕组的功率均到该变压器容量的15%以上，或低压侧负荷，但在变电所内需装无功补偿设备时主变宜采用三绕组主变。

由于ⅠⅡ类负荷的存在，为了确保这类负荷供电可靠性。

STe≥S总且STe=0.6 *S总=0.6×41280=24768KV A所以，主变容量为：STe=31500 KV A台数：2台型号：SFSL1-31500/110额定容量为：31500/31500/31500额定电压（KV）高中低121±2×2.5% 38.5±2×2.5% 11变比：121/38.5/10.5连接组别：Y0/Y0/△负载损耗（KW）△P0=38.4△P高-低=229.1△P1-2=212△P2-3=181.6阻抗电压（%）高-中高-低中-低18 10.5 6.5空载电流（%）：0.8%参考价格（万元）：22.2万元10KV绕组的功率：S10/Se=（23.15×1000/31500) ×100%=57.3%＞15%35KV绕组的功率：S35/Se=（23.15×1000/31500）×100%=73.5%＞15%110KV绕组的功率：S110/Se=(41.28×1000/31500)×100%=313.04%＞15%三、自用变压器的选择台数：由于变电站的自用电较少，因此采用一台变压器作自用变压器容量：Se＞Smax=65KV A型式：三相四线制型号：查产品目录选用SJL1-80/10型变压器参考价格：（万元）:0.241万元连接组别：Y/Y0-12第四章主接线方案的确定一、主接线应满足的要求：（一）设计原则：以设计任务为依据，根据国家现行的安全可靠，经济适用。

符合国情的电力建设与发展的方针，严格按照技术规定和标准，结合工程实际的具体特点，准确地掌握原始资料，保证设计方案的可靠性，灵活性，经济性和发展性。

(二)电气主接线的确定应满足的要求：为了使ⅠⅡ类负荷的供电可靠性，其主要在于故障或需要进行检修时，保证其供电不中断，必须满足灵活性，稳定性，扩建性，经济性。

（三）设计步骤：1·原始资料的分析2·对拟定的方案进行技术，经济比较，选出最好的方案3·绘制电气主接线图初步拟定一下方案：（1）方案一：110KV采用单母分段、35KV采用单母分段带旁路、10KV采用单母分段优点：1）用断路器把母线分段，重要用户可从不同段引出两个回路，双电源供电。

2）当一段母线发生故障，分段断路器将故障段切除，保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电。

3) 用断路器把母线分段，重要用户可从不同段引出两个回路，双电源供电。

当一段母线发生故障，分段断路器将故障段切除，保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电。

缺点：1）当某段母线或母线隔离开关故障或检修时，该段母线的回路都要在检修期间内停止使用。

2）当出线为双回路时，常使架空线路出线交叉跨越。

3）扩建时需向两个方向扩建。

适用范围：110-220KV配电装置的出线回路数为3-4回时。

接线图如图1。

图1（2）方案二：110KV用外桥35KV，10KV用单母分段其优点：可以进行轮换检修由分段断路器在继电保护作用下自动将故障段母线自动切除，供电可靠性较高。

缺点：在母线或母线隔离开关故障或需要对其检修时，连接在该母线上的回路都在故障或检修期长时间停电。

其接线图如图2：图2（3）方案三：110KV采用单母分段35KV采用双母线10KV采用单母分段其优点：1）可靠性好、灵活性高，检修母线可不用停电。

2）检修任一母线隔离开关，仅该回路停电;工作母线故障；所有回路能迅速恢复供电。

3）便于扩建。

其缺点：由于母线接线的设备较多，配电装置复杂，同时投资和占地面积较大。

其接线图如图3：图3（4）方案四：110KV用双母线，35KV用单母分段，10KV用单母分段其优点：1）用断路器把母线分段，重要用户可从不同段引出两个回路，双电源供电。

2）当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障段切除，保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电。

3）可靠，灵活性高，轮流检修母线可不用停电。

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