预应力空心板张拉方案.doc

20米空心板预应力张拉方案及参数计算1、工程概况XX桥6跨,跨径20m,预应力空心板梁共30片,梁体混凝土强度等级为C50.预应力钢绞线强度为1860Mpa,钢绞线张拉控制应力为1395Mpa.2、施工机具准备和安排本工程的施工机具在进场前都经过严格的检验和验收,机具数量和型号见下表.3、张拉工期安排本桥梁板已全部预制完毕,计划一次性张拉完毕.从2015年3月6日开始张拉,3月10日结束.4、施工方法与施工工艺4．1张拉当梁体强度达到设计强度的90％以上,并经监理工程师同意后方可张拉,预应力张拉前先进行标高观察并做好记录,然后进行预应力张拉工作.预应力张拉根据设计要求的步骤和程序进行.张拉完成后,再测定空心板标高并做好记录,并且与张拉前的空心板标高作比较,分析预应力张拉前后空心板的反弹.张拉、压浆施工时按规定做好各项施工记录,报监理工程师.钢绞线下料长度应根据孔道长度、锚具长度、限位板厚度、千斤顶长度、工作锚长度、预留长度来进行下料,编束采用铅线每隔50～80cm绑扎一道,然后利用自制穿束器穿束,安装锚具,千斤顶,接着张拉.张拉采用双控法一端张拉工艺,张拉程序为：0→初拉力<15%δk>→30%δk→100%δk<持荷2min>→锚固.预应力张拉应注意以下事项：a、锚具和夹具出厂前由供方提供质量证明书.锚具的强度、硬度、锚固能力等应按有关规定进行检验,符合要求才能使用.b、张拉前,应对预应力孔道钢筋按规定要求做试验,张拉前必须对构件端部预埋件、砼、预应力孔道全面检查,如发现有蜂窝、裂缝、露筋、空洞及孔道穿孔等缺陷,须按有关规定采取措施,端部的预埋钢板一定要垂直于孔道中心线,钢板上的焊渣、毛刺、砼残渣等要清除干净.c、张拉时砼强度不低于设计强度的90％,张拉顺序严格按照设计规定.d、为确保张拉的准确性,在张拉前对张拉设备进行标定.e、锚头平面必须与钢束孔道垂直,锚孔中心要对准管道中心.f、张拉应标注出标记以直接测定各钢绞线的伸长量,对伸长量不足的钢绞线应再次张拉到设计吨位.g、钢束张拉完毕后,严禁撞击锚头和钢束,钢绞线多余的长度应用切割机切除,切除后留下的钢绞线长度<指露出锚圈长度>不小于3cm.4．2压浆压浆前用空压机吹入无油份的压缩空气清洗管道,接着用0.01kg/L的生石灰水冲洗,用压缩空气吹干.水泥浆要求采用拌和机拌和,拌出的水泥浆必须具有良好的泌水性和和易性,在拌和时可渗入由试验确定的外掺剂.压浆时注意观察出气孔和出浆孔流出的水泥浆的变化,当流出的稠度和流入的稠度一致时,出气孔方可封闭.压浆后２４小时内严禁梁体和管道振动.待水泥浆强度达到规定强度时浇筑封锚砼,浇筑前要对锚端砼面凿毛湿润.压浆时应注意以下事项：ａ、压浆前必须对孔道先进行检查,对排气孔、压浆孔、钢筋滑移等情况全面检查,并对压浆设备进行安装检查.ｂ、压浆前应用压力清洗孔道,然后用空气排除孔内积水.ｃ、孔道压浆水泥采用标号４2.5级以上的普通硅酸盐水泥配制水泥浆,水灰比在0.4～0.5之间,搅拌后三小时泌水率宜控制在2％,为了保证有足够的流动性可掺入一定比例的减水剂.ｄ、压浆泵输浆压力保持在0.7Mpa,以保证压入孔道的水泥浆密实.ｅ、压浆顺序先下后上,并应对集中一处的孔道一次压完,以免因孔道漏浆造成孔道睹塞.当出浆孔流出相同的水泥浆后即用木塞塞住并保持一定的稳压时间,然后停止输浆.ｆ、压浆时,每班留取不少于三组的7.07×7.07×7.07cm3立方体试块,标养28天,检查抗压强度作为水泥浆质量的评定依据.4.3封锚预应力锚固后的外露钢绞线长度不小于50mm,多余部分采用砂轮切割机切除,压浆后应将锚具清洗干净,浇筑封头砼前对直接接触的砼凿毛处理,设置钢筋网,浇筑封锚砼. 砼强度应与梁设计砼强度相同,其厚度不小于100mm,必须严格控制封锚后的梁体长度,使其与设计长度一致.4.4张拉工艺流程4.5张拉顺序①②③④4.6张拉程序0→初拉力<15%δk>→30%δk→100%δk<持荷2min>→锚固.5．张拉伸长值校核预应力张拉采用双控法张拉,同时应以伸长值进行校核,实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内,如果差值超过6％应停止张拉,分析查明原因,必要时对理论伸长值进行修正.5．1预应力理论伸长值可按下式计算△L=P P×L/A P×E S具体计算见伸长值计算表5.2实际伸长值计算实际伸长值△L1=△L1+△L2△L1--从初应力至最大张拉力间的实际伸长值〕mm〔△L2-初应力下推算伸长值〕mm〔,可采用相邻级的伸长值〕采用15%δk→30%δk实际伸长值〔6.质量保证措施6．1锚具等张拉设备必须按要求进行各个项目的检测,检测合格后方可用于施工.6．2千斤顶与压力表应配套校验,以确定张拉力与压力表之间的关系曲线.在施工过程中油表、油泵、千斤顶严禁滥用.6．3按锚具型号及预应力钢绞线规格配套张拉设备,同时保证张拉设备量具有一定富余.6．4现场配有专用设备维修人员,保证设备完好率,以确保张拉工作的连续性.6．5张拉过程严格按规范要求,由专人统一指挥,施工前应向操作人员作好交底,及时准确做好施工记录.6．6张拉过程中千斤顶第一拉力的作用线应与预应力钢绞线的轴线一致,预应力钢绞线在张拉控制应力达到稳定后方可锚固.7．安全保证措施7．1砂轮切割机必须设安全防护罩,切割时用力均匀,防止碎片伤人.7．2张拉作业时,四周设防护,严禁非作业人员进场,所有作业人员均在千斤项一侧进行作业.7．3张拉作业时,如果发现异常情况应立即停止张拉,待查明原因后方可继续张拉.7．4压浆作业人员须戴防护目镜,以防止油管内液压油及水泥浆伤人.8．梁板张拉压浆作业人员组织：现场负责人：现场技术员：试验负责人：安全负责人：技术负责人：工程负责人：作业人员：XX桥预应力张拉参数计算一、理论伸长量：梁板为空心板,弯道弧度不大,可简化为直线段计算其伸长量.已知：δk＝1395Mpa,A p=140mm2,L钢绞线=19.6+0.1+0.34=20.04m=20.04×103mm,E p =195×103N/mm 2,张拉力P p =δk×A p =1395×140=195.3×103N.则理论伸长量： mm Ep Ap L Pp L 143101951401004.20103.195Δ333=×××××=＝理 实测伸长量2Δ1ΔΔL L L +=1ΔL ——从初应力到最大张拉应力实测伸长值； 2ΔL ——初应力以下的推算值,采用相邻级的伸长值.现取初应力δκ15%δ初＝： 0——→δk 〕2min 〔二、 张拉过程张拉应力与油压表对应读数计算：则ΔL1=L100%δk －L15%δk ,ΔL2=L30%δk －L15%δk ΔL ＝ΔL1+ΔL2＝L100%δk + L30%δk －2L15%δk ＝[134.4,151.5]。

后张法预应力砼张拉施工方案第一章、工程概况一、工程概况二、水文、地质概况1、水文资料勘探深度范围内无地下水显现。

二、地质资料工点区涉及地层要紧为：第四系全新统风积细砂，下伏基岩为白垩系上统页岩夹砂岩。

按地层由新到老、由细到粗的原那么，1~3m厚为细砂，呈褐黄色；3~8m为页岩夹砂岩，呈褐黄色，粉砂状结构。

三、结构概况1、设计荷载：公路Ⅱ级。

二、设计车速：30Km/h。

3、桥长：m +20*3 m + m =。

4、桥梁宽度：m（防护栏杆）+ m（桥面净宽）+ m（防护栏杆）=7m5、地震：大体烈度7度，按7度设防。

6、要紧材料：1）、混凝土：上部20m预应力空心板梁、桥面现浇层、支承垫石C50混凝土盖梁、桥墩、桩基础、桥台、挡块、耳背墙C35混凝土搭板C30混凝土桥面铺装层10㎝C50混凝土、8cm沥青砼第二章预应力施工部位及要紧技术参数一、施工部位预制预应力空心板梁，梁高为，单跨跨径20 m。

预应力混凝土空心板梁共采计18片，边梁6片，梁宽度；中梁12片，梁宽。

二、技术参数一、预应力钢束采纳高强度、低松弛预应力钢绞线。

技术参数应符合现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》的规定，钢绞线单根直径为Ф，标准强度f=1860MPa，弹性模量为×105MPa。

pk钢绞线应无损伤、无死弯、无锈蚀，有出厂合格证和实验、化验单。

利用前逐盘抽样做抗拉、抗弯实验，性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定方可利用。

二、其抗拉标准强度fpk=1860MPa，中板采纳5Ф一束，中板预应力钢绞线锚下张拉操纵应力为957MPa，每束伸长量131mm，边板采纳6Ф一束，边板预应力钢绞线锚下张拉操纵应力为1148MPa，每束伸长量140mm，钢束张拉采纳“双控”操纵，以操纵应力为主，引伸量复核，混凝土强度大于等于设计强度的90%才能许诺进行张拉钢束。

3、锚具采纳15-5型、15-6型系列锚具及其配件，预应力管道采纳圆形波纹管。

16米预应力空心板张拉计算书一、编制依据1、《昆明市环湖东路第6合桥梁工程梁阶段施工图设计》：2、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》3、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 401-20004、《预应力混泥土用钢绞线》GB/T5224-2003二、材料准备及试验根据设计图纸，本合同段16米预应力空心板桥所用预应力钢绞线采用ф钢绞线(7ф5 ,公顷面积139mm2,标准强度fpk=1860 MPa,弹性模量E P = X105 MPa，设计采用高程低松驰钢绞线，松弛率% 。

三、张拉机具张拉油泵型号为：OVMZB4-500千斤顶型号为：仪表型号为：60 MPa工具锚型号为：OVM15G-1所用千斤顶、压力表均已委托云南建筑工程监督站标定。

详见《测试证书》：第207号，千斤顶编号为2805，对应压力表：09.11.12.437，校准方程为：Y=第206号，千斤顶编号为2806对应压力表号为09.11.12.487校对方程为Y=四、伸长值及控制预应力计算1、锚端张拉控制应力为：&K==2、单根钢绞线张拉控制力为：P=1395ⅹ139=3张拉端控制力为：1）、中板（12根钢绞线）P=ⅹ12=2)、边板（13根钢绞线）P=ⅹ13=4、钢绞线理论伸长值：△L=PⅹL)/(ApⅹEp)P-张拉端控制力为ⅹ103NL-钢绞线有效长度（mm）,由于本预置厂为两片布置，钢绞线有效长度不相等时须实际丈量其有效长度（有效长度为钢绞线两端工具锚夹片内口距离为米）；Ap-钢绞线截面积为139 mm2Ep-钢绞线弹性模量（ⅹ105 MPa）初应力时理论伸长量：△=ⅹⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm30%控制力（二倍初应力）时理论伸长量：△=ⅹⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm65%控制力时理论伸长量：△=ⅹⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm100%控制力时理论伸长量：△L=ⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm5、钢绞线实际伸长值：△L实=△L1+△L2△L1-从初应力至最大张拉应力间的实际丈量伸长值（mm）△L2-初应力时的理论推算值（mm），初应力控制为最大张拉力的15%。

20米空心板先张法控制张拉计算书一．预应力筋张拉顺序为：0 初应力σ0（10%σk ～20%） 100%σK持荷2 分钟σk（锚固）预制空心板梁采用应力与应变双重控制，即张拉力通过油表读数控制，但应与实际伸长值校核，实际伸长值与理论伸长值误差控制在6%之内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施加以调整并经监理工程师同意后方可重新张拉。

二．整体张拉时其数据如下：对于20m板，采用Φj12.7mm高强度钢绞线。

1.中板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×13×10-3=1718.07KN。

对于表09.11.22.2290：回归方程 Y1=0.0223X-0.238；Y2=0.0223X-0.238（Y 为油表读数，X为张拉力）,钢绞线长度L按照37.2m计算。

a.应力10%时：张拉力P1=P*10%=1718.07*10%=171.81KNY1=0.0223*P1-0.238=0.0223*171.8-0.238=3.59MpaY2=0.0221*P1+0.0568=0.0221*171.8+0.0568=3.85Mpa△L=P1*L/A*E=171.8*37.2*105/98.7*13*1.95*105=2.55㎝b.应力20%时：张拉力P2=P*20%=1718.07*20%=343.61KNY1=0.0223*P2-0.238=0.0223*343.61-0.238=7.42MpaY2=0.0221*P2+0.0568=0.0221*343.61+0.0568=7.65Mpa△L=P2*L/A*E=343.61*37.2*105/98.7*13*1.95*105=5.11㎝c.应力100%时：张拉力P3=P*100%=1718.07*100%=1718.07KNY1=0.0223*P3-0.238=0.0223*1718.07-0.238=38.07MpaY2=0.0221*P3+0.0568=0.0221*1718.07+0.0568=38.03Mpa△L=P3*L/A*E=1718.07*37.2*105/98.7*13*1.95*105=25.54㎝2.边板（13颗钢绞线）:控制张拉力P=1339×98.7×14×10-3=1850.23KN。

一标段20m预应力空心板张拉方案根据设计图纸P127六-8要求，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得低于5%，高于10%，现结合本工地的实际情况，将有关细节明确如下：1.预制梁板混凝土强度达到90%时，即40*90%=36Mpa以上的梁板方可张拉。

2.张拉设备3.钢绞线：标准为GB/T5224-1995,207级，R y b=1860Mpa，公称直径Φs15.24mm。

4.钢绞线的弹性模量E的确定：根据试验报告（编号：YGJ-10110016），E=（196+194+192）/3=194Gpa。

5.钢绞线的伸长量的计算(按两端同时张拉的方法计算)（1）锚下控制力△K的确定;根据图纸P126-四-2-（1）要求为75%控制，即f pk=1860*75%=1395Mpa.（2）横截面面积：140mm2（3）锚圈口摩阻损失，根据经验按3%考虑（4）千斤顶张拉力P的确定：P=1395*40*（1+3%）=201159N（每根）（5）预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数μ的确定：本工地为充气抽拔成孔，根据《公路桥梁施工技术规范》JTJ041-2000附录G-8建议，μ=0.55.仅在弯道部分计。

（6）孔道每束的局部偏差对摩擦的影响系数K值的确定：同上取K=0.05，全段均应考虑。

（7）分段计算拉伸量A上部弯起孔道的一端拉伸量计算，如下图所示：CD段θ=140=0.122173rad，其余段θ=0，则，AB段△L1=201159*84/140*1.94*105=0.622 cmP z1=1395*140=195300 NBC段△L2=195300*110.8/140*1.94*105=0.797cmP z2=195300*e-（0.0015*1.108）cm=194976 NCD段△L3=194976*244.3/140*1.94*105=1.754cmP z3=194976*e-（0.0015*2.443+0.55*0.122173）cm =181638NDE段△L4=181638*6.306/140*1.94*105=4.217cmP z4=181638*e-（0.0015*6.306+0.55*0.122173）cm =168235N总拉伸量为：0.622+0.797+1.745+4.217=7.390cmB底部微弯起孔道的一端拉伸量计算，如下图所示CD段θ=12.50=0.021817，其余段θ=0，AB段△L1=201159*84/140*1.94*105=0.622 cmP z1=1395*140=195300 NBC段△L2=195300*60.6/140*1.94*105=0.436cmP z2=195300*e-（0.0015*0.606+0.55*0）cm=195123NCD段△L3=195123*130.9/140*1.94*105=0.940cmP z3=195123*e-（0.0015*1.309+0.55*0.021817）cm =192417NDE段△L4=192417*788.6/140*1.94*105=5.587cmP z4=192417*e-（0.0015*7.886+0.55*0）cm =190154N总拉伸量为：0.622+0.436+0.940+5.587=7.585cmC夹片回缩量补充张拉长度的确定：根据规范规定要求，回缩量不仅大于6mm，本工地按5mm控制。

20米空心板梁后张拉法预应力施工实施方案某桥工程20米长后张拉法预应力空心板梁共40片，其中边板2片，中板38片。

一、根据设计，本空心板梁预应力钢材为3Фj15.24，1860钢铰线和QM15-3锚具。

二、由于本桥斜角33°57′33″，每片板梁端头预应力筋锚固点均成阶梯形状，故决定采用YCQ25-200千斤顶二台，单根钢绞线按序号对称张拉。

三、本工程40片板梁安排YCQ25-200千斤顶二台，ZB4-500型电动高压油泵二台，灌浆设备一套，千斤顶与油泵按规定进行检验标定。

四、20米长空心板梁钢绞线理论伸长值的计算：设计提供预应力控制值为564.5KN ， N1直线束（每片3束） N2曲线束（每惩片2束），N1 X=9.748O 米；N2 X=9.726米；θ=0.097rad，根据3Фj15.24钢绞线测试报告，截面积Ap=140.487×3=421.5MM2，δk=1860Mpa-II，弹性模量Es=1.969×10M5/MM2 ; 采用预埋铁皮波纹管成孔，由JTJ施工规范查得孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数K值取0.001，钢绞线孔道壁的磨擦系数U取0.19。

N1 直线束因θ=0，可不考虑孔道磨擦阻响影响，则P•L 564500⨯9.748⨯2⨯105△L= = =132.61MMAp·Es 421.5⨯1.969⨯105N2 曲线束θ=0.097rad,P • L 1-e-(k·x+u θ/2)△L= · [ ]×2Ap·Es k·x+u θ/2=128.89692mm 取△L=128.9mm四、张拉原则及张拉程序：1、张拉原则：I、根据设计要求张拉按两边成对对称张拉，张拉顺序如下：先张拉N1拉①束，再张拉N2②束，最后张拉N1第③束。

II、为保证施加预应力有效地传递和使构件均匀受力并减少弹性压缩损失，张拉宜分阶段对称地进行，每阶段持荷时间不小于1min 。

预应力空心板张拉计算书陈湾大桥空心板预应力张拉计算书一、概况K0+061陈湾大桥其上部结构16m、20m预制空心板，设计采用后张法施工工艺。

钢绞线为φs15.2、标准强度1860Mpa，锚下控制应力为1395Mpa。

二、注意事项①．预制梁板预应力钢束必须待混凝土立方体强度达到设计混凝土强度等级的85%后，且混凝土龄期不小于7d，方可张拉。

并采用两端同时张拉。

②．施加预应力应采用张拉力与伸长量双控。

当预应力钢束张拉大到设计张拉力时，实际引伸量值与理论伸量值的误差应控制在6%以内。

③．左N2右N2左N1右N11预应力钢束张拉必须采取措施以防止梁体发生侧弯，张拉程序为：左右右左N2。

④．孔道压浆采用C50水泥浆。

由于本工程所使用的钢绞线为低松弛钢绞线，故采用张拉程序为（用应力表示）：0→0.10σk →0.20σk→1.0σk→持荷5min→锚固式中：σk——锚下控制张拉应力；σk =0.75fpk=0.75×1860=1395Mpa（主梁预应力钢束）为了防止主梁的侧弯，每一根钢束分3次张拉，采用对称张拉。

一组一组完成，张拉时应保证两端对称、均匀，张拉完成后，应及时压浆，并对端支座梁端及时进行封锚。

三、理论伸长值计算16m、20m空心板分中板、边板两种板型△L=PpL/APEPPp—预应力筋的平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2）Ep—预应力筋的弹性模量（N/mm2）△PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）；χ—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； 2 κ—孔道每束局部偏差对磨擦的影响系数；μ—预应力筋与孔道壁的磨擦系数；参与计算的参数表1①16m空心板1.中板参与计算的参数表23N1孔道：4×Φs15.2 σk =1395Mpa ab段P（κχ+μθ）P=P（1-e-）/（κχ+ μθ）=781200×（1- e-0.013185）/0.013185 =780685ab段L=PpL/APEP=（780685 ×879）÷（140×4×1.95×105）=6.4mmbc段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=192063=780685×（1- e-0.019544）/0.019544 =773106bc段L=PpL/APEP=（773106×1396）÷（140×4×1.95×105）=9.9mm cd段P）P=P（1-e-（κχ+μθ）/（κχ+ μθ）=192063=773106×（1- e-0.00829275）/0.00829275 =769909cd段L=PpL/APEP=（769909×5528．5）÷（140×4×1.95×105）=39mm L=(6.4+9.9+39)×2=110.6mm N2孔道：3×Φs15.2 σk =1395Mpa ab 段Pκχ+μθ）P=P（1-e-（）/（κχ+ μθ）4=585900×（1- e-0.002655）/0.002655 =585123ab段L=PpL/APEP=（585123 ×1770）÷（140×3×1.95×105）=12.6mmbc段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=192063=585123×（1- e-0.0416315）/0.0416315 =573111bc段L=PpL/APEP=（573111×1571）÷（140×3×1.95×105）=11.0mmcd段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=192063=573111×（1- e-0.00573125）/0.00673125 =571186cd段L=PpL/APEP=（571186×4487．5）÷（140×3×1.95×105）=31.3mm L=(12.6+11+31.3)×2=109.8mm2.边板参与计算的参数表35N1孔道：4×Φs15.2 σk =1395Mpa ab段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=781200×（1- e-0.0013185）/0.0013185 =780685ab段L=PpL/APEP=（780685×879）÷（140×4×1.95×105）=6.3mmbc段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=192063=780685×（1- e-0.019544）/0.019544 =773106bc段L=PpL/APEP=（773106×1396）÷（140×4×1.95×105）=9.9mmcd段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=192063=773106×（1- e-0.00829275）/0.00829275 =769909cd段L=PpL/APEP6=（769909×5528．5）÷（140×4×1.95×105）=39mm L=(6.3+9.9+39)×2=110.4mm N2孔道：4×Φs15.2 σk =1395Mpa ab 段P+μθ）P=P（1-e-（κχ）/（κχ+ μθ）=781200×（1- e-0.002655）/0.002655 =780164ab段L=PpL/APEP=（780164×1770）÷（140×4×1.95×105）=12.6mmbc段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=192063=780164×（1- e-0.0416315）/0.0416315 =764147bc段L=PpL/APEP=（764147×1571）÷（140×4×1.95×105）=11mmcd段P）P=P（1-e-（κχ+μθ）/（κχ+ μθ）=192063=764147×（1- e-0.00573125）/0.00673125 =761581cd段L=PpL/APEP=（761581×4487．5）÷（140×4×1.95×105）=31.3mm 7L=(12.6+11+31.3)×2=109.8mm ②20m空心板1.中板参与计算的参数表4N1孔道：5×Φs15.2 σk =1395Mpa ab段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=976500×（1- e-0.01317）/0.001317=975857ab段L=PpL/APEP8=（975857 ×878）÷（140×5×1.95×105）=6.3mmbc段P+μθ）P=P（1-e-（κχ）/（κχ+ μθ）=192063=975857×（1- e-0.019544）/0.019544 =966383bc段L=PpL/APEP=（966383×1396）÷（140×5×1.95×105）=9.9mmcd段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=192063=966383×（1- e-0.01129275）/0.01129275 =960947cd段L=PpL/APEP=（960947×7528.5）÷（140×5×1.95×105）=53mmL=(6.3+9.9+53)×2=138.4mm N2孔道：4×Φs15.2 σk =1395Mpa ab 段P（κχ+μθ）P=P（1-e-）/（κχ+ μθ）=781200×（1- e-0.0039975）/0.0039975 =779641ab段L=PpL/APEP=（779641×2665）÷（140×4×1.95×105）=19mm9bc段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=192063=779641×（1- e-0.0416315）/0.0416315 =763635bc段L=PpL/APEP=（763635×1571）÷（140×4×1.95×105）=11mmcd段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=192063=763635×（1- e-0.0084525）/0.0084525 =760417cd段L=PpL/APEP=（760417×5603．5）÷（140×4×1.95×105）=39mm L=(19+11+39)×2=138mm2.边板参与计算的参数表410N1孔道：5×Φs15.2 σk =1395Mpa ab段P（κχ+μθ）P=P（1-e-）/（κχ+ μθ）=976500×（1- e-0.01317）/0.001317 =975857ab段L=PpL/APEP=（975857 ×878）÷（140×5×1.95×105）=6.3mmbc段P-（κχ+μθ）P=P（1-e）/（κχ+ μθ）=192063=975857×（1- e-0.019544）/0.019544 =966383bc段L=PpL/APEP=（966383×1396）÷（140×5×1.95×105）=9.9mmcd段Pθ）P=P（1-e-（κχ+μ）/（κχ+ μθ）=192063=966383×（1- e-0.01129275）/0.01129275 =960947cd段L=PpL/APEP=（960947×7528.5）÷（140×5×1.95×105）=53mmL=(6.3+9.9+53)×2=138.4mm N2孔道：5×Φs15.2 σk =1395Mpa ab 段Pκχ+μθ）P=P（1-e-（）/（κχ+ μθ）11=976500×（1- e-0.0039975）/0.0039975 =974551ab段L=PpL/APEP=（974551×2665）÷（140×5×1.95×105）=19mmbc段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=192063=974551×（1- e-0.0416315）/0.0416315 =954544bc段L=PpL/APEP=（954544×1571）÷（140×5×1.95×105）=11mmcd段PP=P（1-e-（κχ+μθ））/（κχ+ μθ）=192063=954544×（1- e-0.0084525）/0.0084525 =950521cd段L=PpL/APEP=（950521×5603．5）÷（140×5×1.95×105）=39mm L=(19+11+39)×2=138mm ③结论16m空心板1220m空心板四、其它因素造成的钢绞线伸长值锚具变形、钢筋回缩按6mm计（一端）两端合计12mm 详见《设计说明》第二部分桥梁，第3条设计要点，第3.3款。

后张法预应力空心板张拉施工方案一、工程概述我标段共有中桥五座，通道一道，设计均为16m后张法预应力砼空心板,砼标号为C50，本标段共有后张预应力空心板520片。

二、施工准备工作1、原材料准备钢筋采用唐钢生产的Ⅰ、Ⅱ级钢筋，钢绞线采用烟台鞍钢斯凯特钢丝有限公司生产的钢绞线，锚具采用河南开封中原预应力工艺设备厂生产的锚具，水泥采用冀东水泥股份有限公司生产的P。

O42。

5R 水泥,砂采用抚宁洋河砂场的砂。

水采用自打井饮用水,外掺剂采用秦皇岛顺凯达建筑材料有限公司的SKD-5型减水剂，以上各种原材料经检验均符合《技术规范》要求，并经监理工程师认可，进场数量满足目前施工要求。

2、机械设备准备（1）120KW发电机1台，30KW发电机1台,30T龙门吊二组，钢筋切断机1台,成型机1台，闪光对焊机1台，电焊机4台，HZS50型混凝土拌和楼2座，ZL30型装载机2台,振捣棒20根。

混凝土拌和站已经计量部门标定完毕，具备生产能力.(2）张拉配套设备4套(千斤顶、高压油泵、压力表），已经校验符合要求.(3)锚具、夹具、连接器等经检测符合《技术规范》要求.3、施工组织机构及技术交底由桥梁副经理田春孝负责生产安排，桥梁三队负责施工,技术员2名，试验员2名,现场管理人员5名，技术工20名，普工40名。

施工前对全体施工人员进行一次详细的技术交底和安全交底，主要包括施工工艺、方法、操作过程、质量控制要点及质量检验标准、方法，以及安全操作规程和安全注意事项。

三、施工工艺1、预制场的布设预制场共承担520片后张法预应力空心板的预制工作。

根据施工工期要求,本工程在预制场内建造56个底模，底模用C30砼浇筑而成，中间砼厚度为35cm，端头2m砼厚度为45cm，端头3m铺设钢筋网,间距为20c m×20cm.2、预应力施工1）、预应力孔道成孔采用预埋金属波纹管成孔工艺.波纹管要求无损伤、不变形，用于制造金属波纹管的低碳钢带其厚度不宜小于0.3mm。

16米预制空心板张拉计算方案一、基础数据本标段16米预制空心板正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。

按设计要求空心板混凝土强度达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d，方可张拉预应力钢束，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0 初应力σcon（持荷5min）锚固，张拉顺序为N2、N1。

二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：中跨空心板N1钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×4 =781.20KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。

其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：16米空心板中板预应力钢束张拉力计算明细表（表一）16米空心板边板预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、压力表读数计算本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为21021009，校准方程为Y=0.03309X-0.02762。

对应油压表编号130577484编号为2#千斤顶对应的压力表编号为21021006，校准方程为Y=0.03311X+0.10190。

对应油压表编号130577505Y-油压表读数（MPa），x--张拉力值（KN）故中跨空心板N1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为130577484P1=0.03309X-0.02762=781.2×0.03309-0.02762=25.57MP a2）压力表编号为130577505P2=0.03311X+0.10190=0.03311×781.2+0.10190=25.97MP a其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表三）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)表四）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表五）预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表六）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表七）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表八）三、理论伸长量的复核计算1、预应力钢束的平均张拉力计算采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.15故16米中跨空心板的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.23，X取7.85m；N1钢束θ为9°，弧度为0.0244，N2钢束θ为4°，弧度为0.06978。

伊绥高速A2合同段预应力张拉专项施工方案中交第一公路工程局有限公司伊绥高速A2合同段项目经理部中国·伊春二00九八月十日预应力张拉、压浆技术交底一、工程概况伊绥高速A2，共有桥梁十二座，上部构造为预应力混凝土空心板梁、T梁和箱梁。

共有20米空心板梁394片，其中20mT梁930片；25m箱梁56片。

二、张拉前的准备工作1、波纹管㈠布置波纹管:首先用钢筋加工环形架作为波纹管的定位架，纵向间距为1m，横向位置按设计图纸上的坐标定位,然后设置防蹦钢筋。

㈡筑混凝土前应检查波纹管是否有孔洞或变形，接头处是否用胶带密封好，在与锚垫板接头处，要用东西堵塞好，以防水泥浆渗进波纹管或锚孔内。

㈢浇筑混凝土时应尽量避免振捣棒直接接触波纹管，以防漏浆堵孔。

2、钢绞线㈠钢绞线采用7φs15.2，270级，标准强度Ryb=1860Mpa，松弛率不大于3.5% (低松弛）。

㈡钢绞线下料要在干净整洁的地面上进行，并清除表面上的锈迹及杂物，下料时用砂轮切割机切割，严禁焊割。

㈢穿束前，将钢绞线理顺，用扎丝绑扎好，以防在穿束过程中钢绞线打绞，张拉时受力不均，导致有的钢绞线达不到张拉控制应力而有的则可能被拉断。

㈣穿束时，将钢束中单根钢绞线编号，以便张拉时做到对应编号，对称张拉。

3、锚具①锚板、夹具组装前，检查孔道外钢绞线及锚具是否擦洗干净，防止出现滑丝；②锚具安装后，检查钢绞线是否打绞，工作锚板是否平稳对中，锚板距张拉端喇叭管的距离是否合适，避免张拉时锚板摩擦槽壁或锚板距张拉端喇叭管的距离过近而影响张拉；③检查夹具是否打紧打齐。

三、预应力施工当梁板混凝土强度满足设计中的张拉强度时，应进行穿束张拉施工。

预应力施工是梁板预制施工中重要的工序，因此应严格按照设计及规范要求操作。

钢绞线在下料平台上用砂轮切割机下料，下料完毕后，对所下的钢绞线进行梳整、并按序号编束。

空心板混凝土达到一定强度后拆除模板，砼强度到90％后，且砼龄期不小于7天，穿钢绞线张拉采用两台穿心式液压千斤顶进行对称张拉。

20米空心板梁后张法预应力筋张拉及压浆施工方案xxxxxxxxxxxx为20米预应力空心板.预应力空心板共31片，预应力钢筋设计为每片4束，中板每束5根钢绞线，边板下部每束6根钢绞线,上部每束5根钢绞线,施工采用预制场集中预制。

空心板的预制均采用金属波纹管成孔，两端对称张拉。

一、技术方案1、材料:预应力钢束采用Ф15。

2mm，ƒpk=1860MPa，张拉时锚下控制预应力σcon=0。

72fpk=1339.2MPa。

钢绞线采用ASTM416—99标准低松弛钢绞线，钢绞线的截面面积为140mm2，弹性模量E p=195Gpa。

中板上部钢束长N2为20.98m，下部钢束长N1为20.91m。

边板上部钢束长N2为20。

98m，下部钢束长N1为20。

91m。

锚具:选用DQM15型系列锚具。

锚具出厂时有产品的出厂检验书，锚具及钢绞线进场后对外观进行检查，并有硬度检验和静载锚固能力试验等完整的检验数据。

千斤顶,油表均已经正式检测机构标定,标定结果符合规范要求。

2、张拉条件：预应力钢绞线的张拉在构件外观及几何尺寸符合质量要求和梁板砼强度达到95%后且养护时间不小于7天即可进行张拉.3、钢绞线的穿束:钢绞线采用人工编束后由人工进行穿入。

钢绞线切断采用砂轮切割机。

4、张拉程序：0 →初应力（15％）→бcon(持荷5min）后锚固，张拉顺序为左N1→右N2→右N1→左N2.5、张拉方法：所有钢绞线均采用两端对称张拉,张拉采用双控法进行,以应力控制为主，伸长量作为校核.空心板两端千斤顶就位后，先施加张拉力的15％,记录此时伸长值为△L1;再施加100％张拉力，记录的伸长值为△L2，实际伸长值△L=△L2+△L1。

如伸长值偏低，可施加到张拉力的102%，但不管何种情况下,都不允许超过张拉应力的102％，且实际伸长值与理论伸长值的差值必须控制在±6%之间。

如在张拉过程中发现伸长值异常，应停止张拉,查明原因后方可继续进行。

预应力空心板张拉方案预应力空心板张拉方案一、工程概况×小桥，位于×村跨越永定河支流，新建桥梁中心桩号为K8+798，桥梁中线的法线与河道水流方向的交叉角度为0º。

桥梁上部结构采用2—13m 后张法预应力混凝土简支空心板，下部结构：桥台为柱式台，钻孔桩基础，桥墩为柱式墩，钻孔桩基础。

本桥桥面为双幅2×（0.5m 墙式护栏+11.0m 行车道+0.5m 墙式护栏）+7m 间隔带，全宽31m 。

全桥共有36块预制板，其中28块中板，8块边板，板高0.7m 。

二、编制依据1)《×道路工程一阶段施工图设计》； 2)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50- ）； 3)《公路工程技术标准》（JTG B01- ）； 4)《公路工程质量验收评定标准》（JTJ F80/1- ）； 5)现场踏勘、调查所掌握的第一手资料； 6) 我单位现有技术管理力量、物资装备以及多年来在类似工程施工中积累的丰富施工经验。

三、准备工作预应力钢束根据图纸设计要求本工程采用抗拉强度标准值MPa f pk 1860 ，公称直径15.20mm 的低松弛高强度钢绞线，钢绞线性能与质量应符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224）中相关规定。

依图纸选取设计参数：预应力钢束弹性模量MPa E p 51095.1⨯=，松弛率035.0=ρ，松弛系数3.0=ξ。

根据设计图纸说明：锚具变形、回缩按6mm （一端）计算，金属波纹管摩阻系数25.0=μ，偏差系数0015.0=κ。

钢绞线的下料，应采用切断机或砂轮锯切断，严禁采用电弧切割。

钢绞线应保持清洁，在存放和搬运过程中应避免使其产生机械损伤和有害的锈蚀。

进场后的存放时间不宜超过6个月，且宜存放在干燥、防潮、通风良好、无腐蚀气体和介质的仓库内，在室外存放时，不得直接堆放在地面，应支垫并遮盖，防止雨露和各种腐蚀性介质对其产生不利影响。

预应力钢束由多根钢丝或钢绞线组成且当采取整束穿入孔道内时应预先编束，编束时应将钢丝或钢绞线逐根理顺，防止缠绕，并应每隔1~1.5m 捆绑一次，时期绑扎牢固，顺直。

20米空心板预应力张拉方案与参数计算引言：预应力技术是一种通过人工施加预先的压应力的方法来改善混凝土材料性能的工艺技术。

在大跨度的空心板结构中，预应力技术被广泛应用。

本文将以一种20米空心板为例，介绍其预应力张拉方案的设计和参数计算。

1.张拉方案设计：在设计预应力张拉方案时，需要考虑混凝土的强度、空心板的受力性能、预应力筋的位置和数量等。

以下是一种可能的预应力张拉方案设计：1）预应力筋的数量：根据空心板的设计要求和受力分析，确定预应力筋的数量。

一般情况下，预应力筋的数量应尽量减少，以降低成本和减小对混凝土的影响。

2）预应力筋的位置：确定预应力筋的位置，一般采用的是对称布置方式。

在空心板的两侧分别布置预应力筋，以保证空心板的平衡性和受力均匀性。

3）预应力筋的张拉力：通过受力分析和结构设计，确定预应力筋的张拉力。

张拉力的大小将直接影响到空心板的受力性能和承载能力。

2.参数计算：以下是预应力张拉方案的参数计算：1）混凝土的强度：根据空心板的设计要求和要求承受的荷载，确定混凝土的抗压强度等级。

根据混凝土抗压强度的参数，可以确定预应力筋的张拉力等。

2）预应力筋的截面积：根据空心板的设计要求和预设的预应力筋位置，计算出预应力筋的截面积。

预应力筋截面积的确定，将直接影响到预应力筋的张拉力和混凝土的受力性能。

3）预应力筋的伸长量：根据空心板的设计要求和张拉力的大小，计算出预应力筋的伸长量。

预应力筋的伸长量与预应力筋的长度和张拉力值有关，通过计算可以确定。

预应力筋伸长量的计算公式如下：△L=L×f/Es其中，△L是预应力筋的伸长量，L是预应力筋的长度，f是预应力筋的拉应力，Es是预应力筋的弹性模量。

结论：本文以一种20米空心板为例，介绍了预应力张拉方案的设计和参数计算。

通过合理的方案设计和精确的参数计算，可以保证空心板的受力性能和结构稳定性，提高空心板的承载能力，并确保结构的安全性。

预应力空心板钢束张拉计算书预应力空心板钢束张拉采用双控法进行张拉,同时对伸长量及应力进行控制,理论伸长量计算如下：△L= P×L／（A y×Eｇ）Ｐ＝Ｐ［１－e －（ｋｘ＋μθ）］／（ｋｘ＋μθ）(注:当预应力钢材为直线且k=0时,p=p)管道偏差系数：ｋ＝0.0025 １／ｍ张拉应力：Ｐ＝195.3×103N弹性模量：Eｇ=1.95×105 Mp钢绞线截面积：A y=140mm2管道摩擦系数：μ=0.20计算参考《桥梁施工工程师手册》伸长量长度计算按工作段、曲线段、直线段三部分进行计算。

一、16m空心板一、下部管道N1:曲线段长段：x1=2.005m直线段长度：x2=11.593m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ1=0.059rad ①ｋｘ1＋μθ1=0.0025×2.005+0.2×0.059=0.0168≈0.02查《桥梁施工工程师手册》表7－36１－e －（ｋｘ1＋μθ）=0.02即P1=Ｐ［１－e －（ｋｘ1＋μθ）］／（ｋｘ1＋μθ1）=P=195.3×103N△L =2△L1+△L2= P×L／（A y×Eｇ）=195.3×103×17.003×102/140×1.95×105=12.164㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量：12.164-1.2=10.96㎝≈11.0㎝10%P时伸长量：1.1㎝20%P时伸长量：2.2㎝105%P时伸长量：11.55二、上部管道N2:曲线段长段：x1=3.234m直线段长度：x2=9.193m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ2=0.2 rad①ｋｘ1＋μθ2=0.0025×3.234+0.2×0.2=0.048≈0.05查桥梁施工工程师手册表7－36１－e －（ｋｘ＋μθ）=0.049即P1=P×0.049/0.05=191.4×103N②x2为直线段则：P2=P1=191.4×103N△L =2△L1+△L2= 2×191.4×103×3.934×102/140×1.95×105+191.4×103×9.193×102/140×1.95×105=11.96≈12.0㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量:12.0-1.2=10.8㎝10%P时伸长量：1.0820%P时伸长量：2.16㎝105%P时伸长量：12.6二、20m空心板一、下部管道N1:曲线段长段：x1=2.154m直线段长度：x2=15.296m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ1=0.059rad ②ｋｘ1＋μθ1=0.0025×2.154+0.2×0.059=0.0168≈0.02查《桥梁施工工程师手册》表7－36１－e －（ｋｘ1＋μθ）=0.02即P1=Ｐ［１－e －（ｋｘ1＋μθ）］／（ｋｘ1＋μθ）=P=195.3×103N③x2为直线段：P2=P1=195.3×103N△L =2△L1+△L2= P×L／（A y×Eｇ）=195.3×103×21.004×102/140×1.95×105=15.03钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量：15.03-1.2=13.83㎝≈13.810%P时伸长量：1.3820%P时伸长量：2.36㎝105%P时伸长量：14.49二、上部管道N2:曲线段长段：x1=3.505m直线段长度：x2=12.697m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ2=0.236rad①ｋｘ1＋μθ2=0.0025×3.505+0.2×0.236=0.0559≈0.06查桥梁施工工程师手册表7－36１－e －（ｋｘ＋μθ）=0.058即P1=P×0.058/0.06=188.8×103N②x2为直线段则：P2=P1=188.8×103N△L =2△L1+△L2= 2×188.8×103×4.205×102/140×1.95×105+188.8×103×12.697×102/140×1.95×105=14.6㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量:14.6-1.2=13.4㎝10%P时伸长量：1.3420%P时伸长量：2.68㎝105%P时伸长量：14.07㎝三、13m空心板一、下部管道N1:曲线段长段：x1=1.915m直线段长度：x2=8.791m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ1=0.044rad ④ｋｘ1＋μθ1=0.0025×2.005+0.2×0.044=0.01查《桥梁施工工程师手册》表7－36１－e －（ｋｘ1＋μθ）=0.01即P1=Ｐ［１－e －（ｋｘ1＋μθ）］／（ｋｘ1＋μθ）=P=195.3×103N⑤x2为直线段：P2=P1=195.3×103N△L =2△L1+△L2= P×L／（A y×Eｇ）=195.3×103×14.021×102/140×1.95×105=10.03㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量：10.03-1.2=8.83㎝10%P时伸长量：0.883㎝20%P时伸长量：1.766㎝105%P时伸长量：9.27二、上部管道N2:曲线段长段：x1=2.791m直线段长度：x2=7.07m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ2=0.157 rad①ｋｘ1＋μθ2=0.0025×2.791+0.2×0.157=0.038≈0.04查桥梁施工工程师手册表7－36１－e －（ｋｘ＋μθ）=0.04即P1=P=195.3×103N②x2为直线段则：P2=P1=195.3×103N△L =2△L1+△L2= △L =2△L1+△L2= P×L／（A y×Eｇ）=195.3×103×14.052×102/140×1.95×105=10.05㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量:10.05-1.2=8.85㎝10%P时伸长量：0.885㎝20%P时伸长量：1.77105%P时伸长量：9.3㎝四、10m空心板一、下部管道N1:曲线段长段：x1=1.915m直线段长度：x2=5.811m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ1=0.044rad ⑥ｋｘ1＋μθ=0.0025×1.915+0.2×0.044=0.01查《桥梁施工工程师手册》表7－36１－e －（ｋｘ1＋μθ）=0.01即P1=Ｐ［１－e －（ｋｘ1＋μθ）］／（ｋｘ1＋μθ）=P=195.3×103N⑦x2为直线段：P2=P1=195.3×103N△L =2△L1+△L2= P×L／（A y×Eｇ）=195.3×103×11.04×102/140×1.95×105=7.90㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量：7.90-1.2=6.7㎝10%P时伸长量：0.67㎝20%P时伸长量：1.34㎝105%P时伸长量：7.035二、上部管道N2:曲线段长段：x1=2.33m直线段长度：x2=4.995m从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和：θ2=0.122rad①ｋｘ1＋μθ2=0.0025×2.33+0.2×0.122=0.03②查桥梁施工工程师手册表7－36１－e －（ｋｘ＋μθ）=0.03即P1=P=195.3×103N②x2为直线段则：P2=P1=195.3×103N△L =2△L1+△L2= △L =2△L1+△L2= P×L／（A y×Eｇ）=195.3×103×11.055×102/140×1.95×105=7.91㎝钢筋回缩和锚具变形为： 6㎜理论伸长量：7.91-1.2=6.71㎝10%P时伸长量：0.671㎝20%P时伸长量：1.342㎝105%P时伸长量：7.05㎝张拉伸长量一览表：。

园子沟梁场空心板梁预应力钢绞线张拉方案一、计算依据计算依据《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000及设计图纸，钢绞线采用宁夏新日恒力钢丝绳股份有限公司生产的符合GB/T5224-2003标准的φ15.2钢绞线，R b y=1860Mpa，松驰率为2.5%。

经试验：φ15.2钢绞线弹性模量及截面积：Ep=(196.8+198+198+197.4+197.4+197.4)/6=197.5Gpa,Ap=139mm2上述弹性模量Ep及截面积Ap为试样试验值（详见钢绞线力学性能试验报告）。

二、张拉程序张拉采用具有自锚性能的夹片式锚具，张拉程序为：０→10%δcon→100%δcon（持荷载2min）三、张拉应力控制预应力钢绞线采用张拉力和伸长值双控张拉施工，张拉控制应力采用δＫ=1395 Mpa，张拉采用单根张拉，先调整全部单根初应力(取10%δK)，调整顺序为先里后外，对称调整。

初应力全部调整后，即可单根张拉至100%δK，张拉顺序同调整初应力顺序，先里后外。

φ15.2钢绞线单根张拉控制力为：δＫ=1395Mpa, Ap=139mm2δcon=δＫ* Ap=1395 Mpa*139mm2=193.905KN10%δcon=19.391 KN100%δcon=193.91 KN四、伸长量计算１、依据台座形式及钢绞线锚固形式，钢绞线计算长度为：计算长度Ｌ：=张拉台长+钢横梁宽(两端)+夹片锚具长，现场实测长度87.96m。

2、根据钢绞线理论伸长值计算公式ΔL=FL/(ApEp)(式中Ap=139mm2，Ep=1.975*105N/mm)计算各阶段张拉中钢绞线的伸长值：中梁：0.1δcon时：ΔL1=19391* 87960/（197500*139）=62mm δcon时：ΔL2=193910*87960/(197500*139)=621mm 则钢绞线在控制应力时的量测伸长值：621-62=559mm五、张拉力与油表读数对应关系预应力张拉采用240KN油压千斤顶，张拉油泵采用60Mpa高压力油泵，均经调试并测试能达到正常使用(详见测试报告)，张拉力与油表读数对应关系见表：张拉力与油表读数对应关系表达式注：一元一次线性回归方程为Y=4.800X-0.935，Y为力值KN，X 为油表读数MPa。

空心板预应力张拉方案空心板预应力张拉方案文档1. 引言本文档详细介绍了空心板预应力张拉方案的各个方面。

空心板预应力张拉方案是一种用于加固结构的方法，通过在空心板中施加预应力，提高结构的承载能力和耐久性。

本文档将从以下几个方面进行细化介绍。

2. 空心板预应力张拉方案的基本原理2.1 空心板预应力张拉的定义2.2 空心板预应力张拉的作用原理2.3 空心板预应力张拉的施工原理3. 空心板预应力张拉方案的设计要点3.1 空心板预应力张拉的设计目标3.2 空心板预应力张拉的设计参数3.3 空心板预应力张拉的设计计算4. 空心板预应力张拉方案的施工步骤4.1 空心板预应力张拉方案的准备工作4.2 空心板预应力张拉方案的张拉设备搭设4.3 空心板预应力张拉方案的张拉工艺流程4.4 空心板预应力张拉方案的张拉参数调整与监测5. 空心板预应力张拉方案的质量控制5.1 空心板预应力张拉方案的材料验收要求5.2 空心板预应力张拉方案的工艺质量控制5.3 空心板预应力张拉方案的监测与记录6. 空心板预应力张拉方案的施工安全措施6.1 空心板预应力张拉方案的施工现场安全6.2 空心板预应力张拉方案的施工人员安全6.3 空心板预应力张拉方案的设备安全7. 空心板预应力张拉方案的经济效益分析7.1 空心板预应力张拉方案的投资成本7.2 空心板预应力张拉方案的使用寿命7.3 空心板预应力张拉方案的维护费用8. 附件本文档所涉及的附件如下：附件1：空心板预应力张拉方案设计图纸附件2：空心板预应力张拉方案施工流程图附件3：空心板预应力张拉方案监测记录表9. 法律名词及注释本文档所涉及的法律名词及其注释如下：法律名词1：XXXXXXXXXXX 注释：XXXXXXXXXX 法律名词2：XXXXXXXXXXX 注释：XXXXXXXXXX。