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现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计一、平面结构布置：由单向板的经济跨度2～3m，次梁的经济跨度4～6m，主梁的经济跨度6～8m，确定主梁的跨度为6.3m,次梁的跨度为5.2m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.1m。
楼盖结构布置图一。
（下一页）图一：平面布置图二、截面尺寸的选择●板：h≧L/40≧2100/40=52.5mm，工业厂房h≧60,取板厚h=80mm。
●次梁截面高度h=（1/15~1/12）L=5200/15~600/12=400~500mm，取h=400mm，截面宽度b=（1/3~1/2）h=400/3~400/2=133~200mm，取b=150mm。
●主梁：截面高度h=(1/12~1/10)l=6300/12~7500/10=450~787mm，取h=500mm，截面宽度b=（1/3~1/2）h=500/3~600/2=200~300mm，取b=200mm。
●柱：h×b=400mm×400mm三、板的设计（1）荷载计算因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于4KN/m^2 ，从经济角度。
所以活荷载分项系数取1.3。
分项系数分别取1.35和1.4时候，Gk+Qk=12.78475表一：板荷载计算表(2）计算简图次梁截面为150×400mm，根据图二计算连续板的净跨；连续板的边跨一端与梁整体连接，另一端搁置在墙上，中跨两端都与梁固接，故计算跨度L0如下计算。
图二连续板的结构布置图图三：板的计算简图边跨：ln=2100-120-150/2=1905mml0=ln+h/2=1965+80/2=1945<ln+1/2墙支承宽度=1905+120/2=1965mm中跨：ln=2100-150=1950mml0=ln=1950mm跨度差=（1965-1950）/1950×100%=0.0077%≦10%可按跨度连续板计算内力,取1m宽板带计算单元,g+q=11.648kN/m（3）内力及截面承载力计算中间板带②～⑥轴线之间,各区格板的四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面和中间支座考虑板的内拱作用,计算弯矩可以减少20%计算表如下：四、次梁设计次梁按塑性内力重分布方法计算。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计混凝土结构名称为:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计院(直属系):力学与工程学院年级/专业/10级土木工程专业:班，学号为:游郑雪: 20103025钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计主题轻工仓库为钢筋混凝土内框架结构，平面图如图所示。
楼层高4.5米，配有楼梯。
试设计现浇钢筋混凝土楼板。
二、设计内容1.结构布局图:柱网、主梁、次梁和板的布置2、板的强度计算(按塑性内力重分布计算)3、次梁强度计算(按塑性内力重分布计算)4、主梁强度计算(按弹性理论计算)5、绘制结构施工图(1)、板钢筋图(1:100)(2)、次梁钢筋图(1:40岁；1:20)(3)、主梁钢筋图(1:40岁；1:20)弯矩m，剪力v包络图三.设计数据1.自由练习:30毫米厚的水磨石地面，0.65千牛顿/平方米。
15mm厚板底抹灰，0.25 kN/m2楼面活荷载标准值为6.5kN/m22、钢筋混凝土容重:25千牛顿/立方米3、材料选择(1)、混凝土:C15，(2)加固:HRB400用于主梁和次梁，HRB335可用于板和梁中的其他钢筋。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算一、平面结构布局:1.确定主梁跨度为6.6m，次梁跨度为5.1m，主梁每跨布置两个次梁，楼板跨度为。
楼层结构布局如下:2、根据高跨比的情况，当时满足刚度要求，不检查挠度。
对于工业建筑的楼板，厚度是必需的。
3.次梁的截面高度应满足H=(1 | 18 ~ 1 | 12) L=(333 ~ 500) mm的要求。
4、主梁的截面高度应满足h=(1 | 15 ~ 1 | 10)=(400 ~ 600 mm)，h=600mm，取b=300mm.二、板的设计(由塑性内力重分布计算):1.负载计算:板的恒定载荷标准值:取1m宽的平板计算:水磨石面层0.65 kN/m ⒇80 mm钢筋混凝土板0.08×25=2kn/m ⒉15mm⒇15mm板底混合砂浆0.25 kN/m ⒇恒载:G=0.6520.25=2.9kn/m 2，活荷载:Q=6.0 kN/m 2。
钢筋混凝土单向楼盖设计计算书一、平面结构布置：１、确定主梁的跨度为,次梁的跨度为,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为。
楼盖结构布置图如下：２、按高跨比条件，当时，满足刚度要求，可不验算挠度。
对于工业建筑的楼盖板，要求，取板厚3、次梁的截面高度应满足～～，取则～～，取。
4、主梁的截面高度应该满足～～，，则～～，取。
二、板的设计<按塑性内力重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取1m宽板带计算：水磨石面层80mm钢筋混凝土板15mm板底混合砂浆恒载：活载：恒荷载分项系数取 1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于，所以活荷载分项系数取 1.3。
于是板的设计值总值：=2、板的计算简图：次梁截面为，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。
按塑性内力重分布设计，板的计算边跨：，取 (>中跨：板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
计算简图如下图：3、内力计算及配筋：系数如下：用塑性内力重分布理论计算，则有αm则由可计算出、、、，计算结果如下表：由题知：则，）<）<mm2）8@170 8@1708@2606/8@2508@2206/8@220<、）和中间支座<）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
4、确定各种构造钢筋：⑴分布筋选用6@300。
⑵嵌入墙内的板面附加钢筋选用8@200。
⑶垂直于主梁的板面附加钢筋选用8@200。
⑷板角构造钢筋:选用8@200,双向配置板四角的上部。
5、绘制板的配筋示意图：采用弯起式筋,详见板的配筋图.三、次梁设计<按塑性内力重分布计算）：1、次梁的支承情况：2、荷载计算：由板传来：次梁肋自重：次梁粉刷重恒载：活载：设计值总值:=3、确定计算跨度及计算简图。
塑性内力重分布计算时，其计算跨度：中跨：边跨：,取 (> 因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下：3、内力计算： 由可计算出、、、，计算结果如下表：由可计算出、、、，计算结果如下表：⑴、次梁跨中按T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度，按，故取。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计某工厂仓库的楼盖建筑平面图，如图一所示，环境类别为一类。
楼面均布活荷载标准值为5.5kN / m2，楼盖结构形式为现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，竖向承重结构体系采用外砖墙和钢筋混凝土内柱承重方案：1.设计资料(1)楼面恒载：楼面面层用20 mm厚石灰砂浆粉刷。
(2)材料：混凝土强度等级C25 ；梁内受力纵筋为HRB335，其他为HPB235钢筋。
2．楼盖的结构平面布置墙厚240 mm，板伸入墙体120 mm，次梁伸入墙体240 mm，纵墙在主梁端部处有外伸扶壁120 mm×370 mm,主梁搁置长度370 mm。
柱截面350 mm×350 mm。
主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.3 m、次梁的跨度为7.5 m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.1 m，L02／l 01 =7.5／2.1=3.57≥3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2200／40=55 mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥80 mm，取板厚h=80 mm。
次梁截面高度应满足h=L0／18～L／12=7500／18～7500／12=416.7～625 mm。
考虑到楼面活荷载比较大，取h=500mm。
截面宽度取为b=200 mm。
主梁的截面高度应满足h=L0／15～L／10=6300／15～6300／10=420～630 mm，取h=600 mm，b=300 mm。
楼盖结构平面图布置图见图二。
3．板的设计⑴荷载板的恒荷载标准值水泥砂浆面层： 0.65 kN / m280 mm钢筋混凝土板0.08×25=2 kN / m220 mm 石灰砂浆0.02×17=0.34 kN / m2小计 2.99 kN / m2板的活荷载标准值： 5.5kN / m2恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 kN / m2，所以活荷载分项系数应取1.3。
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计设计资料某多层内框架结构房屋二层建筑平面图如下(不含楼梯间)8©一*® 、0 ◎⑥ ④⑥ ⑥采用钢筋混凝土楼盖.ib/ic>4,楼面自上而下的做法:30mm厚水磨石面层.RC现浇板板底粉刷15mm厚混合砂浆•板面活荷载标准值7 KN/m?.混凝土强度等级为C25.梁内受力主筋为HRB335()」其余采用HPB235级钢筋.环境类别为一类.二.楼盖的结构平面布置主梁横向布置•次梁纵向布置.主梁的跨度为5.9m,次梁的跨度为6.3m注梁每跨内布置两根次梁板的跨度为1965 mm, 1970 mm, 1965 mm.l o2/loi=6.3/l.965=3.2,0此按单向板设计.按跨高比条件要求板厚h> 1970/40=49 mm.对工业建筑的楼盖板•要求hN80 mm,取板厚h=80 mm.次梁截面高度应满足h=lo/18 - 1（）/12=6300/18 - 6300/12考虑板面上作用的荷载较大.取h=450 mm.截面宽度取为b=200mm.主梁的截面高度取为1/12=5900/12=491,因荷载较大•取梁高h=600mm.截面宽度取为b=250mm.三•板的设计（按考虑塑性内力重分布理论计算）1.荷载计算钢筋混凝土重度：25KN/mm3.水泥沙浆重度：20 KN/nmr .混合砂浆重度：17 KN/mm3.C25 混凝土：⑦=1.0,£ =11.9N/〃加$ j =iHPB235 钢筋:f y =2\0N/mm2^b =0.614HRB335 钢筋:f y =3OON/〃"2 屋=0.55板的恒荷载标准值30mm厚水磨石面层：0.65 KN/m280mm 厚钢筋混凝土板：0.08x25=2 KN/nr15mm 厚混合砂浆粉刷:0.015x17=0.255 KN/m2活荷载标准值: q k=7 KN/m2可变荷载控制设计时设计值：1.2x2.875+1.3x7=12.55 KN/nr恒荷载控制设计时设计值：1.35x2.875+1.3x7xO.7= 10.251 KN/nr 取可变荷载效应控制的组合g=l.2x2.875=3.45 KN/m2q= 13x7=9.1 KN/nr总荷载设计值:g+q=3.45+9.1 = 12.55 KN/nr2.计算简图板的尺寸如上图所示确定计算跨度：边跨:loi= ln+-=1965 - 100 - 120+—=1785mm<1.025 l n= 1788mm2 2取loi = 1785mm中间跨：102= l n=1970 - 100 - 100= 1770mm 100170 1965 1970取lm宽板带为计算单元，计算简图如下图所示:耶山汁3•弯矩计算1 ，1 ，M 严一(g + g)几=—x 12.55 x 1.7852 = 3.635KN - mM〃二一右(q + g)几=--^xl2.55xl.7852 = —3.635KN • mM2 = — (q + g)l^= — x\ 2.55 xl.772 = 2.457 KN • m16 161x 12,55x1.77^-2.808^..M3 二召(q + g)Z£ = -jt x 12.55 x 1.7652 = 2.444KN - m 4•配筋计算板的截面有效高度他=80 - 20 = 60"劝轴线。
单向板肋梁楼盖设计1、设计资料（1）楼面做法：20㎜厚水泥砂浆抹面（γ=20KN/㎡），板底及梁用15㎜厚石灰砂浆抹底（γ=17KN/㎡）（2）材料：混凝土强度等级C35，粱内受力纵筋采用HRB335，其他采用HPB235；（3）楼面荷载：均布活荷载标准值q k=6 KN/㎡2.楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度6.3m，次梁跨度5.1m，主梁每跨布置两根次梁，板的跨度为2.1m，l02/ l01=5.1/2.1=2.4，按单向板设计。
按高跨比条件，要求板厚h≧2100/40=52.5，对于工业建筑的楼盖板，要求h≧80㎜，故取板厚h=80㎜。
次梁的截面高度应满足h=l02/18～l01/12=5100/18～5100/12=283～425㎜。
考虑到楼面的可变荷载比较大，取h=400㎜。
截面宽度取为b=200㎜。
主梁的截面高度应满足h=l0/15～l0/10=6300/15～6300/10=420～630㎜。
考虑到楼面的可变荷载比较大，取h=600㎜。
截面宽度取为b=300㎜。
3、板的设计（1）荷载板的恒荷载标准值：20mm厚水泥砂浆抹面 0.02×20=0.4KN/㎡80mm钢筋混凝土板 0.08×25=2KN/㎡15mm石灰砂浆 0.015×17=0.255 KN/㎡小计 2.655 KN/㎡板的活荷载标准值 6 KN/㎡恒荷载分项系数取1.2；因楼面活荷载标准值大于4.0 KN/㎡，所以活荷载分项系数应取1.3。
于是板的恒荷载设计值g =2.655×1.2=3.186 KN/㎡活荷载设计值q =6×1.3=7.8 KN/㎡荷载总设计值g+q=10.986KN/㎡，近似取为g+q=11.0KN/㎡（2）计算简图次梁截面为200mm×400mm，现浇板在墙上的支承长度为120mm。
按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨l0=l n+h/2=2100-100-250+80/2=1790mm<2100-100-250+120/2=1810mm中间跨l0 =l n =2100-200=1900mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
现浇钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖设计混凝⼟结构题⽬:现浇钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖设计学院(直属系) :⼒学与⼯程学院年级/专业/班: 10级⼟⽊⼯程学⽣姓名:游政学号:钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖课程设计任务书⼀、设计题⽬某轻⼯仓库为钢筋混凝⼟内框架结构，楼盖平⾯如图所⽰。
楼层⾼4.5m，外设楼梯。
试设计该现浇钢筋混凝⼟楼盖。
⼆、设计内容1、结构平⾯布置图：柱⽹、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内⼒重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内⼒重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施⼯图（1）、板的配筋图（1：100）（2）、次梁的配筋图（1：40；1：20）（3）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪⼒V的包络图三、设计资料1、楼⾯做法：30mm 厚⽔磨⽯地⾯， kN/m 2 . 15mm 厚板底抹灰， kN/m 2楼⾯的活荷载标准值为m 22、钢筋混凝⼟容重：25 kN/m 33、材料选⽤（1）、混凝⼟： C15，（2）、钢筋：主梁及次梁受⼒筋⽤HRB400，板内及梁内的其它钢筋可以采⽤HRB335。
现浇钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖设计计算书⼀、平⾯结构布置：１、确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为5.1m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。
楼盖结构布置图如下：２、按⾼跨⽐条件，当mm l h 55401=≥时，满⾜刚度要求，可不验算挠度。
对于⼯业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=3、次梁的截⾯⾼度应满⾜h=(1|18～1|12)L=(333～500)mm ，取mm h 400=，取mm b 200=。
4、主梁的截⾯⾼度应该满⾜h=(1|15～1|10)=(400～600mm），h=600mm，取b=300mm。
⼆、板的设计（按塑性内⼒重分布计算）：1、荷载计算：板的恒荷载标准值：取1m宽板带计算：⽔磨⽯⾯层 kN/m⒉80mm钢筋混凝⼟板×25=2 kN/m⒉15mm板底混合砂浆 kN/m⒉恒载： g=+2+= kN/m⒉活载： q= kN/m⒉恒荷载分项系数取；因为⼯业建筑楼盖且楼⾯活荷载标准值⼤于m⒉,以活荷载分项系数取。
（参考范例，请按照已有的作业要求进行修改）钢筋混凝土单向板肋形楼盖设计一、 设计资料某多层内框架结构房屋二层建筑平面如图1（不含楼梯间）所示：图1 二层建筑平面图轴线尺寸： 1 6.6l m =；2 6.3l m =；柱截面尺寸： 350350b h mm mm ⨯=⨯； 楼面面层： 30厚水磨石； 板底粉刷：15厚混合砂浆；楼面活荷载标准值： 27.5/k q kN m =；混凝土强度等级：C25（2211.9/, 1.27/c t f N mm f N mm ==）； 梁主筋级别：Ⅱ级（2300/y f N mm =）、Ⅲ级（2360/y f N mm =）； 其余钢筋级别： Ⅰ 级（2210/y f N mm =）； 恒载分项系数：1.2；活荷载分项系数： 1.3（因工业厂房楼盖楼面活荷载标准值大于24/kN m ）。
二、 板的计算主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.3m ，次梁的跨度为6.6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.1m ，21/ 6.6/2.1 3.14l l ==，因此按单向板设计。
板的厚度按构造要求取121008052.54040l h mm mm =>==。
次梁 （a ）（b ）图2 板的尺寸和计算简图 （a ）板的尺寸；（b ）计算简图截面高度应满足22/18/126600/186600/12367h l l ===550mm 。
考虑到楼面可变荷载比较大，取500h mm =，截面宽度200b mm =，板尺寸及支撑情况如图2a 所示。
1.荷载 恒载标准值 30厚水磨石面层20.65/kN m 80厚钢筋混凝土板 20.08252/kN m ⨯= 15厚混合砂浆 20.015170.26/kN m ⨯=小计22.91/k g kN m =线恒载设计值1.22.91/3.49/g kN m kN m =⨯=线活载设计值1.37.5/9.75/q kN m kN m =⨯=合计 13.24/kN m即每米板宽13.24/g q kN m +=2.内力计算次梁截面为200500mm mm ⨯，现浇板在墙上的支撑长度为120mm 。
钢筋混凝土整体式单向板肋形楼盖设计设计资料：某多层工业建筑的楼盖平面图1。
楼盖采用现浇式钢筋混泥土单向板肋形楼盖，试对该楼盖进行设计：①楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，15mm厚石灰砂浆抹底。
②楼面活载标准值取8KN/m2。
③楼材料选用及有关尺寸：L1XL2=5.4mX5.4m，混凝土等级C25,。
梁中主梁和次梁的主筋采用HRB400，其余采用I级钢筋HRB300。
1、列出已经数据：（1）水泥砂浆面层容重为20KN/m3；（2）楼面活载标准值取8KN/m3，因为活载标准值大于4KN/m3，所以活载分享系数为1.3。
（3）主梁和次梁的主筋采用HRB400（fy=360N/mm2，fy’=360N/mm2）;其余采用I级钢筋HRB300（fy=210N/mm2，fy’=210N/mm2）（4）混凝土采用C25（fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2）。
2、板的设计：（1）计算简图，其结构尺寸见图1-1（a）。
为了便于用表格计算，计算简图按五跨考虑，如图1-1（b）所示：计算跨度：设板厚为80mm，h0=h-a s=80-20=60，估算次梁截面尺寸bXh=200mmX400mm 边跨：因板厚h小于支承宽度a，所以L0=L n+0.5(h+b)=1580+0.5(80+200)=1720mm=1.72m 中间跨：L0=L c=1800mm=1.8m（2）荷载计算。
取板宽为1M板带计算荷载：20mm厚水泥砂浆面层：20X0.02=0.4（KN/m）80mm厚的钢筋混凝土现浇板：25X0.08=2（KN/m）15mm厚的石灰砂浆粉刷：17X0.015=0.255（KN/m）恒荷载标准值：q k=2.66KN/m设计值：q=1.2X2.66=3.192 KN/m活荷载标准值：q k=8 KN/m设计值：q=1.3X8=10.4 KN/m考虑次梁对板的转动约束，折算荷载为：q’=q+=3.192+=8.392 KN/mq’= = =5.2 KN/m（3）内力计算。
目录一、设计题目 (1)二、设计资料 (1)(一)楼盖梁格布置 (1)（二）楼面做法 (2)（三）楼面荷载 (2)（四）材料 (2)三、楼盖的结构平面布置 (2)四、单向板的设计 (3)（一）荷载计算 (3)（二）计算简图 (4)（三）弯矩设计值 (4)（四）正截面受弯承载力计算 (4)五、次梁的设计 (5)（一）荷载计算 (5)(二)计算简图 (6)（三）内力计算 (6)(四)承载力计算 (7)六、主梁设计 (8)（一）荷载设计值 (8)（二）计算简图 (9)（三）内力设计值及包络图 (9)（四）承载力计算 (11)六、绘制施工图 (13)（一）施工说明 (13)（二）结构平面布置图 (14)（三）板配筋图 (14)（四）次梁配筋图 (14)（五）主梁配筋图 (14)七、参考文献 (15)一、设计题目某工业厂房现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计。
二、设计资料(一)楼盖梁格布置楼盖梁格布置如图1所示（楼梯间在此平面外），主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁、次梁的跨度见表1。
每位学生根据表1选取一组数据进行设计。
图1 楼盖梁格布置平面图序号楼面活荷载标准值（kN/m2）次梁跨度（mm）主梁跨度（mm）1 6.56300 66002 6 6300 66003 7.5 6300 66004 6.5 6300 63005 6 6300 6300（二）楼面做法25mm 水泥砂浆面层（20 kN/m3）（1-7组），或水磨石面层（8-15组），钢筋混凝土现浇板，25mm 混合砂浆抹底。
（三）楼面荷载均布活荷载标准值见表1。
（四）材料混凝土强度等级C25（1-7组）或C30（8-15组）；梁钢筋采用HRB400级钢筋，板钢筋采用HPB300级钢筋。
三、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.3m ，次梁的跨度为6.3m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为m 1.23/3.6=， 31.2/3.6/0102==l l ，因此按单向板设计。
钢筋混凝土整体式单向板肋形楼盖设计指导书水利水电工程2011级2013.12第一部分 设计任务书一、设计目的钢筋混凝土结构课程设计是水工专业教学的重要内容，通过课程设计一方面加深同学门对本课程所学内容的理解，做到理论联系实际，另一方面让同学们进行工程师的基本训练，为走向工作岗位打下一定基础。
二、设计题目钢筋混凝土整体式单向板肋形楼盖设计三、设计资料某水电站生产副厂房为3级水工建筑物，采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖，其结构布置如图1所示：1800012025012060006000600058806000600060005880120500柱300*300DCBA654321图1 结构柱网楼盖设计条件如下：1）厂房按正常运行状况设计；2）楼面均布荷载标准值为6kN/m 2；3）楼面层用20mm 厚水泥砂浆抹面（重度为20kN/m 3），板底及梁用15mm 厚混合砂浆粉底（重度为17kN/m 3）；4）混凝土强度等级为C20,钢筋除主梁和次梁的主筋采用HRB335级钢筋外，其余均采用HPB235钢筋； 5）结构环境类别为一类；6）使用要求：梁、板允许挠度如下：楼盖允许挠度（以计算跨度0l 计算）当0l <6m 时 0l /200(0l /250) 当6m<0l <12m 0l /300(0l /350) 当0l >12m 时0l /400(0l /450)注：表中括号内的数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件。
最大裂缝宽度允许值如下:环境类别 一 二 三 四 五 最大裂缝宽度限值0.40mm0.30mm0.25mm0.20mm0.15mm7)采用的规范: 水工混凝土结构设计规范(SL191—2008)。
四、设计内容和要求（1）完成设计计算书一份。
内容包括： 1）板、主梁和次梁的截面尺寸的拟定；2）板、主梁和次梁的荷载计算、内力计算（按弹性体系方法）主梁的弯矩包络图和剪力包络图；3）构件截面配筋计算。
1.设计资料1)建筑安全等级：一级 建筑平面尺寸（L 1*L 2）：19.8×27.3（LG-28）；墙厚380（砖砌承重）；钢筋混凝土柱400×400. 2)荷载商店楼面活荷载标准值 3.5KN/m3；组合值系数Ψc 0.7；频遇值系数Ψs 0.6；准永久值系数Ψq 0.5；恒荷载分项系数1.2；活荷载分项系数1.4。
钢筋混凝土自重标准值25KN/m 3;抹灰石灰砂浆自重17KN/m 3。
3)材料混凝土C30；钢筋：板HPB300；次梁纵筋HRB400。
2．楼盖的结构平面布置：主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁跨度为6.6m ，次梁中间跨和边跨均为6.825m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.2m ， 2o l /1o l =/6.825/2.2=3.10﹥3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h ≥2200/35=62.86mm ，对民用建筑的楼盖板，要求h ≥60mm ，因此为安全起见，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足h=o l /18～o l/12=6825/18～6825/12=379.17～568.75mm 。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=500mm 。
b=h/3～h/2=500/3~500/2=167~250,所以截面宽度取b=200mm 。
主梁截面高度应满足h=o l /15～o l/10=6600/15～6600/10=440～660mm 。
考虑到楼面可变荷载比较大，取h=650mm 。
b=h/3～h/2=650/3~650/2=216.67~350，截面宽度为b=300mm 。
3.板的设计： 3.1荷载板的永久荷载标准值30mm 厚细石混凝土 0.03×25×1m=0.75kN/2m80mm 现浇钢筋混凝土板 0.08×25×1m=2.0kN/2m20mm 石灰砂浆 0.02×17×1m=0.34kN/2m小计 3.09kN/2m板的可变标准荷载值 3.5kN/2m永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。
恒荷载设计值g=3.09×1.2=3.808kN/2m活荷载设计值q=3.5×1.4=4.9kN/2m于是板的荷载总计算值:g+q =3.808+4.9=8.609kN/2m 3.1.2计算简图次梁截面为200mm×500mm ，现浇板在墙上的支承长度不小于100mm ，取板在墙上的支承长度为120mm 。
按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨o l=n l +h/2=2200-200/2-120+80/2=2020mm<n l +a/2=2400-200/2-120+120/2=2240mm ， 所以取o l=2020mm中间跨o l=n l =2200-200=200mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
取1m 宽板带作为计算单元，计算简图如图所示：3.1.3弯矩计算值由课本表11-1可查得，板的弯矩系数m a 分别为:端支座0，边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，-1/14。
故M A =01M =-B M =（g+q ）201l /11=8.609×2.022/11=3.19kN·mCM =-（g+q ）201l /14=-8.609×2.02/14=-2.46kN·m3.1.4正截面受弯承载力计算环境类别为一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm 。
板厚80mm ，假定纵向钢筋直径d 为10mm,截面有效高度oh =80-15-10/2=60mm ；板宽b=1000mm 。
C30混凝土，1a =1.0，cf =14.3kN/2m ；HRB300钢筋，yf =280N/m 2m 。
板配筋计算的过程于下表。
楼面板的配筋计算表计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；sA /b*h=196/（1000×80）=0.245%，此值大于0.45t f /yf =0.45×1.43/280=0.24%，同时大于0.2%，满足最小配筋率要求。
4.次梁设计按考虑塑性内力重分布设计。
根据本商店楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的可变和在不考虑梁从属面积的荷载折减。
4.1.1荷载设计值永久荷载设计值板传来永久荷载 3.808×2.2=8.16kN/m 次梁自重 0.2×（0.5-0.08）×25×1.2=2.52kN/m 次梁粉刷 0.02×（0.5-0.08）×2×17×1.2=0.34kN/m小计 g=11.02kN/m 可变荷载设计值 q=4.9×2.2=10.78kN/m 荷载基本组合值 p=G γk g +Q γk q =21.8 k N/m4.1.2计算简图按塑性重力分布设计。
次梁在砖墙上的支承长度为240，主梁截面为300mm×650mm 。
计算跨度：中间跨o l=n l =6825-300=6525mm边跨o l=n l +a/2=6825-120-300/2+150=6805mm ＜1.025n l =（6825-120-150）×1.025=6718.88mm ，取o l=6805mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。
次梁计算简图如图所示。
4.2内力计算由课本表11-1、表11-3可分表查得弯矩系数和剪力系数。
弯矩设计值： M A =01M =（g+q ）l012/14=21.8×6.8052/14=80.00kN·m M B =-（g+q ）201l /11=-21.8×6.8052/11=-89.10kN·m 2M =（g+q ）l012/16=21.8×6.5252/16=58.01kN·mCM =-（g+q ）l 022/14=-21.8×6.5252/14=-66.30kN·m剪力设计值：A V =0.45（g+q ）n1l =0.45×21.8×6.805=65.78kNBl V =0.60（g+q ）n1l =0.60×21.8×6.805=87.80kN Br V =C V =0.55（g+q ）n2l =0.55×21.8×6.525=78.23kN4.3承载力计算4.3.1正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T 形截面计算，翼缘宽度去'f b =l/3=6825/3=2275mm ；又'fb =b+n s =200+2000=2200。
故取'f b=1160mm 。
除B 截面纵向钢筋排两排布置外。
其余截面均布置一排。
环境类别为一级，C30混凝土，梁的最小保护厚度c=20mm ，假定箍筋直径10mm,纵向钢筋直径20mm,一排纵向钢筋oh =500-20-10-20/2=460mm 二排纵向钢筋oh =460-25=435mm 。
C30混凝土，1α=1.0，cf =14.3N/2m m ，tf =1.43N/2m m ；纵向钢筋采用HRB400钢，yf =360N/2m m ，yv f =360N/2m m 。
1αc f 'f b 'f h （o h -'f h /2）=1.0×14.3×1160×80×（435-80/2）=524.2MPa 大于所有弯矩设计值，经判别跨内截面均属于第一类T 形截面。
次梁正截面受弯承载力计算 计算结果表明，支座截面的ξ均小于0.35；A s /b*h=402/（200×500）=0.40%，此值大于0.45f t /f y =0.45×1.43/360=0.18%，同时大于0.2%，满足最小配筋率。
4.3.2斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配筋率验算。
验算截面尺寸：0.25c βc f b o h =0.25×1×14.3×200×435=311.03×310N ＞max V =87.80×310N ，截面满足要求。
验算是否需要按计算配置箍筋0.7t f b o h =0.7×1.43×200×435=87.087k N ＜max V =87.80k N 所以要计算腹筋数量，选用Φ6双肢箍筋。
计算支座B 左侧截面：S=（1.0yvf A sv h 0）/（Bl V -0.7t f b o h ）=（1.0×300×56.5×390）/（87.80×103-0.7×1.43×200×435）=14459.3mm由于计算所得的箍筋间距较大，但仍需满足构造要求，所以所配箍筋规格为A 6@200 S=14459.3×0.8=11567.44 ，截面高度在300~500mm 的梁，最大箍筋间距200mm ，最后取箍筋间距为200mm 。
验算配筋率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为 0.3t f /yvf =0.3×1.43/360=0.12%实配箍筋率sv =sv A /（bs ）=56.5/（200×200）=0.14%＞0.12%，满足要求。
5.主梁设计 5.1荷载设计值为了简化计算将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来的永久荷载 11.02×6.825=75.21kN 主梁自重 （0.65-0.08）×0.3×2.2×25×1.2=11.286kN 主梁粉刷 （0.65-0.08）×0.02×2×2.2×17×1.2=1.023 k N永久荷载设计值 G==75.21+12.31=87.52kN 可变荷载设计值 Q=10.78×6.825=73.57kN 5.2计算简图主梁计算简图主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为380mm ，中间支承在400mm×400mm 的混凝土柱上，其计算跨度边跨 n l =6600-150-120=6330mm 因0.025n l =165mm ＜a/2=185mm ，取 0l =1.025n l +b/2=1.025×6600+300/2= 6915m m 近似取0l=6825mm主梁的计算简图如下，因跨度相差不超过10%，故可利用附表6-2计算内力5.3内力设计值及包络图 5.3.1弯矩设计值弯矩M=1k G 0l +2k Q 0l式中系数1k 、2k 由附表6-2相应栏内查得max,1M =0.244×87.57×6.6+0.289×73.57×6.6=281.27kN ·m max ,B M =-0.267×87.57×6.6-0.311×73.57×6.6=-305.24kN ·m max,2M =0.067×87.57×6.6+0.200×73.57×6.6=135.81kN ·m5.3.2剪力设计值 剪力V=3k G+4k Q 式中系数3k 、4k 由附表6-2相应栏内查得max,A V =0.733×87.57+0.866×73.57=127.86kN max ,Bl V =-1.267×87.57-1.311×73.57=-207.34kN max,Br V =1.000×87.57+0.200×73.57=177.42kN5.3.3弯矩、剪力包络图弯矩包络图：①第1、3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载。
