单向板肋梁楼盖设计书精要

目录1、设计任务书-------------------------------------------------（1）2、设计计算书-------------------------------------------------（2）3、平面结构布置----------------------------------------------（2）4、板的设计----------------------------------------------------（3）5、次梁的设计-------------------------------------------------（6）6、主梁的设计-------------------------------------------------（10）7、关于计算书及图纸的几点说明-------------------------（16）附图1、平面结构布置图------------------------------------（18）附图2、板的配筋图------------------------------------------（19）附图3、次梁的配筋图---------------------------------------（20）附图4、主梁配筋图------------------------------------------（21）参考资料：1、建筑荷载规范2、混凝土结构设计规范一、设计题目单向板肋梁楼盖设计二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算）3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算）4、主梁强度计算（按弹性理论计算）5、绘制结构施工图（1）、结构平面布置图（1：200）（2）、板的配筋图（1：50）（3）、次梁的配筋图（1：50；1：25）（4）、主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图（5）、钢筋明细表及图纸说明三、设计资料1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m22、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm.3、材料选用：（1）、混凝土： C25（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用Ⅱ级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用Ⅰ级。

钢筋混凝土单向肋梁楼盖设计书一.结构平面布置由查表得：ƒc ＝14.3N/mm2, ƒt＝1.43N/mm2ƒtk＝2.01N/mm2, E c＝3×104N/mm2由查表得: HRB400级钢筋：ƒy ＝360N/mm2, Es＝2.1×105N/mm2HRB235级钢筋：ƒy ＝ƒ’y＝360N/mm2, Es＝2.1×105N/mm2按照塑性法设计板、次梁，按照弹性法设计主梁。

结构平面布置如图1所示，主梁横向布置，跨度为6900mm，间距为6720mm,次梁为纵向布置，跨度为6720mm，间距为2300mm。

区格长短边之比为 2.9，按单向肋梁板楼盖设计。

二.板的设计取板厚为100mm。

1.荷载计算板自重： 0.1×25＝2.5kN/m 2楼面面层： 0.02×20+0.01×25＝0.65kN/m 2 天棚抹灰： 0.02×17＝0.34kN/m 2恒载标准值： g k ＝2.5+0.65+0.34＝3.49 kN/m 2 恒载设计值： g ＝1.2g k ＝4.19 kN/m 2 活载标准值： q k ＝5.5 kN/m 2活载设计值： q ＝1.3 q k ＝7.15 kN/m 2 设计总荷载： g+q ＝11.34kN/m 2qg＝1.7<3 2. 设计简图（1）次梁截面高按（l/18－l/12）初估，取h ＝500mm ，次梁截面宽度按（h/3－h/2）初估，取b ＝200mm ，板的几何尺寸如图2所示。

（2）取1m 宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为边跨：l 0＝l n ＋h/2＝（2300－120－100）+100/2＝2130mm 中间跨：l 0＝l n =2300-100-100=2100mm 边跨与中跨相差：故可按等跨连续梁计算。

由此得板的计算简图如下图（图3）：3.弯矩计算板厚h=100mm ，0h =100-20=80mm;C30混凝土的强度c f =14.3N/mm 2 ;HPB235级板的弯矩计算如表1所示。

目录一、荷载情况及材料选用 (1)二、计算跨径及主梁截面设计 (1)三、荷载计算 (2)四、计算简图 (2)五、内力计算 (3)六、内力包络图 (5)七、正截面受弯承载力计算 (6)八、斜截面受剪承载力计算 (8)九、附加箍筋计算 (8)现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、荷载情况及材料选用1.荷载选用排名32，查表1、表2、表3得：恒载标准值8.2/k g kN m = 活载标准值16.6/k q kN m = 粉刷层厚20mm ，重度取17kN/m 3，混凝土重度取25 kN/m 3 恒载分项系数取1.2；活载分项系数取1.4 2.材料选用混凝土C30（2214.3; 1.43c t N Nf f mmmm ==）；梁中纵向受力钢筋采用HRB400（2360c t Nf f mm==），其他钢筋均采用HRB335（2300c t Nf f mm ==）二、计算跨径及主梁截面设计由于主梁线刚度较柱线大很多，故中间支座可安脚趾考虑。

主梁计算跨径按取为7.2m 。

截面高11()4807201510h L mm ==，取700h mm =；截面宽11()23035032b h mm ==，取300b mm =为简化计算，主梁自重按集中荷载考虑。

次梁传来的恒载 8.27.259.04kN ⨯= 主梁自重 250.3(0.70.08) 2.411.16kN ⨯⨯-⨯= 主梁粉刷 170.02(0.70.08) 2.42 1.01kN ⨯⨯-⨯⨯= 恒载标准值 71.15kN 活载标准值 16.67.2119.52kN ⨯= 恒载设计值 71.15 1.285.38G kN =⨯= 活载设计值 119.52 1.4167.33Q kN =⨯=四、计算简图弯矩：QL k GL k M 21+= 剪力：Q k G k V 43+=614.74GL kN m = 1204.78QL kN m =其中， 可由书中表查可知。

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计书一、设计资料1、楼面做法：（1）、楼面活荷载，单位为2/mkN（见表一）（2）、楼面面层：水磨石地面2kN.0m65/（3）、楼盖自重：钢筋混凝土容重3γ=kN25m/（4）、20mm平顶粉刷：2kN.0m/252、材料：（1）、混凝土：C30（2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB400级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HRB335级。

二、平面结构布置：柱网及梁格布置应根据建筑物使用要求确定，因本厂房在使用上无特殊要求，故结构布置应满足实用经济的原则。

1、柱网布置为正方形（350×350混凝土柱）。

2、主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。

主梁跨度6.3m，主梁跨内布置两根次梁，板的跨度为2.1m，l01 /l02=6.3/2.1=3，因此按单向板设计。

三、板的设计（按塑性内力重分布计算）：1、板、次梁、主梁的截面尺寸确定。

板厚按跨高比条件，要求板厚h B≥2100/40=52.5mm，对工业建筑的楼盖板，要求h B≥80mm，取板厚h B=80mm。

次梁 次梁截面高度应满足 121(=c h ～L )181=6300/12～6300/18=525～350，考虑到楼面可变荷载比较大，取h C =500mm 。

截面宽度取为b=200mm 。

主梁 主梁截面高度应满足151(=z h ～L )101=6300/15～6300/10=420～630mm ，取h Z =650mm 。

截面宽度b=300mm 。

楼盖结构平面布置图如图：2、板的计算简图：板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。

当按塑性内力重分布计算时，其计算跨度： 中跨： n l l =0=2100-200=1900mm边跨： mm l h l l n B n 1927025.119202/801201002100210=<=+--=+=. 3、荷载计算： 取1m 宽板带计算：面层 水磨石每平方米重×1 = 2/65.0m kN板自重 板厚×γ×1 = 2二支座，-1/11；中跨中，1/16；中间支座，1/14。

整体式单向板肋形楼盖设计书一、设计资料1．楼层平面m L 181= m L 302= mm a 370=板的搁置长度：mm 120 次梁搁置长度：mm 240 主梁搁置长度：mm 370 2．建筑位于非地震区3．结构安全级别为Ⅱ级 结构重要性系数0.10=γ4．结构环境类别为一类 结构系数2.1=d γ5．建筑材料等级： 混凝土：梁、板 20C钢 筋：板中钢筋、梁中钢筋、构造钢筋Ⅰ级 梁中受力筋：Ⅱ级 6．荷载：钢筋混凝土重力密度： 3/25m KN水泥砂浆： 2/20m KN 混合砂浆抹底20mm 厚： 3/17m KN 露面活荷载： 2/7m KN 钢筋混凝土柱截面尺寸为 mm mm 400400⨯二、结构平面布置及构件截面尺寸初估1．柱网平面布置（图1）主梁横向布置，次梁纵向布置；主梁跨内设置两根次梁，具体布置如图。

2．各构件截面尺寸初估在一般的建筑物中，板的跨度常布置为m 5.2~7.1，该楼盖板的跨度取m l 0.21=。

板的厚度常为mm 120~60，按照刚度要求5040200040==≥l h ，因此板的厚度取为80h mm =。

主梁跨度为m 6，次梁跨度取为6m 。

由于3:12≥l l ，所以按单向板来设计。

多跨连续次梁截面高度()1121~181l ，多跨连续主梁截面高度()2101~151l ，截面宽度都为高度的()21~31，因此，次梁截面尺寸估设计为：200500b h mm mm ⨯=⨯；主梁截面尺寸估设计为：250600b h mm mm ⨯=⨯。

图1 柱网平面布置图三、板的计算（按塑性内力重分布计算）：板是以边墙和次梁为铰支座的多跨连续板，取单位宽度为mm 1000的板带进行计算，并且按照设计要求取板厚80h mm =，如图3中所示。

板的设计按考虑塑性内力重分布方法的连续单向板计算。

1．荷载计算20mm 水泥砂浆地面：2200.020.4/KN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板：2250.08 2.0/KN m ⨯= 20mm 混合砂浆抹底：2170.020.34/KN m ⨯=荷载标准值：20.4 2.00.34 2.74/k g KN m =++=27/k q KN m = 荷载设计值： 永久荷载控制：21.35 2.74 1.30.87.011.739/g q KN m +=⨯+⨯⨯= 活荷载控制：21.2 2.74 1.37.012.388/g q KN m +=⨯+⨯=可见，可变荷载控制最不利。

单向板肋梁楼盖设计书班级：建工1001学号：单向板肋梁楼盖设计计算书一．设计资料1、楼面做法：楼面面层用20mm 厚水泥砂浆抹面，板底及梁用15mm 厚的石灰砂浆抹底。

2、材料：梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm ，采用HRB335，直径＜12mm 时，采用HPB235。

3、楼面可变荷载标准值：q k =6kN/m 2，其分项系数1.3。

二、楼盖梁格布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.9m ，次梁的跨度为6.72m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为 2.3m 。

板厚取80mm h =。

次梁截面高度取，截面宽取。

主梁截面高度取，截面宽度取为300mm b =，柱的截面尺寸b ×h=400×400 mm2。

楼盖结构的平面布置图如下图所示。

图1楼盖结构平面布置三、 板的设计 1、荷载计算20mm 水泥砂浆： 20KN/M 3⨯0.02M=0.4KN/m 280mm 钢筋混凝土：25KN/m 3⨯0.08m=2KN/m 2450mm h = mm b 200 = 800mm h =15mm 石灰砂浆： 15KN/m 3⨯0.15=2.25KN/m 2合计 ：g k =4.65KN/m 2 （荷载分项系数取1.2）活荷载标准值：q k =6KN/m 2 （荷载分项系数取1.3） 恒荷载设计值：g=4.65KN/m 2 ⨯1.2=5.58KN/m 2 活荷载设计值：q=6KN/m 2 ⨯ 1.3= 7.8KN/m 2 荷载设计总值：g+q=13.38KN/m 2 每米板宽 p=13.38KN/m2、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图2所示，由图可知：次梁截面为b=200mm ，现浇板在墙上的支承长度为a=120mm ，则按塑性内力重分布设计，板的计算跨度为：2300mm板的计算简图2、3所示。

图2 板的实际结构图q+g=11.26kN/m图板的计算简图3、 弯矩设计值表 1 板的弯矩设计值的计算4 、配筋计算——正截面受弯承载力计算板配筋计算过程见表2表2 板的配筋计算.f t =1.27N/mm 2 210N/mm HPB235 ; N/mm 9 . 11 , 0 . 1 25 , 1000 60 20 80 80 2 2 10 = = = = = - = y cf f a C mm b mm h mm 钢筋， 混凝土， ， ， 板厚①～②轴线 ④～⑤轴线实际配筋（mm 2）8/10@120 8@120 6/8@110 6/8@110 As=537As=419 As=357 As=357 ②~④轴线计算配筋（mm 2） A S =ξbh 0α1f c /f y554 435 360 360 实际配筋（mm 2）8/10@120 8@120 8@140 8@140 As=537As=419As=359As=359配筋率验算其中ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的条件，p=0.45%＞p min =0.27%，满足要求板中除配置计算钢筋外，还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋(见图纸)。

现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计书1 结构平面布置根据工程设计经验，单向板板跨为2-4m ，次梁跨度为4-6m ，主梁跨度为6-8m 较为合理。

故此设计楼面梁格布置如图所示（参见图纸）多跨连续板厚度按不进行挠度验算条件应小于5.57402300400==l mm 及工业房屋模板最小厚度70mm 的构造要求，故取板厚h=70mm 。

次梁的截面高度550~3676600121~181121~1810=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⨯⎪⎭⎫⎝⎛=l h mm考虑本侧楼面荷载较大，故h=450mm 。

次梁的截面宽度225~15045021~3121~31=⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛=⎪⎭⎫⎝⎛=h b mm 取b=200mm主梁的截面宽度h=5.862~493690081~14181~1410=⨯⎪⎭⎫⎝⎛=⎪⎭⎫ ⎝⎛=l b mm 取b=650mm主梁的截面宽度325~21721~31=⎪⎭⎫⎝⎛=h b mm ，取b=250mm2 板的设计楼面上无抗动荷载，对裂缝开展宽度也无较高要求。

故可按塑性理论计算。

（1）荷载设计值计算如何： 恒载：20mm 厚水泥砂浆面层：1.2×0.02×20=0.48KN/㎡ 70mm 厚钢筋混凝土板：1.2×0.07×25=2.10KN/㎡ 15mm 厚混合砂浆板低粉刷：1.2×0.015×17=0.31KN/㎡活载（标准值不小于4KN/㎡时。

活载系数为1.3） q=1.3×9.0=11.7KN/㎡ gtq=14.59KN/㎡ 总荷载： （2）计算简图取1m 宽板作为计算单元。

各跨的计算跨度为： 边跨：18.2220.0220.012.030.220=+⎪⎭⎫ ⎝⎛--=+=al l n m 15.2207.0220.012.030.220=+⎪⎭⎫ ⎝⎛--=+=hl l n m取较小值0l =2.15m中跨：0l =ln =2.30-0.2=2.10m 边跨与中跨间计算跨度相差%10%5.2210.215.2〈=-故可似按等跨连续板计算板的内力，板的实际跨数为9跨简化为5跨。

单向板肋梁楼盖设计(一)
单向板肋梁楼盖是一种常用的楼板设计，它的特点是使用钢筋混凝土板作为楼盖结构，而在板的底部加装钢筋混凝土肋梁。

这种设计有以下几个优点：
1. 节省构造高度：单向板肋梁楼盖的肋梁高度和板厚度相对较小，因此整个楼盖的构造高度也相对较低，可以节省房屋总高度，提高楼盖的使用空间。

2. 布置简单：肋梁的布置较为简单，因为肋梁一般是沿横向和纵向排列的，且跨度相当，因此不用过多考虑布置难度。

3. 构件结构简单可靠：单向板肋梁楼盖的结构构造比较简单，相比其他设计方案而言，它的工艺性和施工性也更佳可靠。

除了以上的优点外，单向板肋梁楼盖还存在一些缺点：
1. 钢筋混凝土板的强度受限：由于板的底部设置了肋梁，板的底部容易出现混凝土裂缝，导致强度受限，在设计时需要特别注意。

2. 空间限制：肋梁的高度和板厚度相对较小，在进行施工时，需要考虑施工工具的尺寸和空间的限制，否则肋梁的施工很容易出现困难。

3. 横向受力能力较差：单向板肋梁楼盖的纵向刚度比较大，但是横向刚度相对较差，在设计时需要特别注意加强横向受力能力。

总的来说，单向板肋梁楼盖的使用在一定程度上可以提高楼盖的使用
空间和施工效率，但是在具体使用中还需要根据应用场景等因素进行综合考虑。

整体式单向板肋梁楼盖设计计算书目录目录 (1)一．设计任务书 (4)二．设计计算书 (6)（一）设计资料 (6)（二）楼盖的结构平面布置 (6)（三）板的设计 (8)（四）次梁的设计 (11)（五）主梁的设计 (15)（六）关于计算书和图纸的几点说明 (23)一．设计任务书整体式单向板肋梁楼盖设计任务书（一）整体式单向板题目市区某多层工业厂房的楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖结构形式。

其楼面构造层自上而下的做法为：10 mm厚水磨石面层（25kN/m3）、20 mm厚水泥砂浆找平层（20kN/m3）、现浇混凝土楼板（厚度由设计者自定，25kN/m3）和20 mm厚混合砂浆天棚抹灰（17kN/m3）。

混凝土采用C25或C30级，梁中的纵向受力钢筋和弯起钢筋采用HRB335，其他钢筋采用HPB300。

活载组合值系数取0.7。

分组号楼面活荷载标准值建筑平面尺寸（Y×X）备注1 3.5 kN/m218.9m×32m边墙墙厚240mm，中2 4.0 kN/m219.8m×32m柱为钢筋混凝土柱，截面尺3 4.5 kN/m220.7m×32m寸为400mm×400mm。

满足4 5.0 kN/m219.8m×33m最小板厚即可，需取整。

5 5.5 kN/m220.7m×33m（二）计算内容(1) 结构平面布置图：柱网、板、次梁及主梁的布置。

(2) 板的强度计算(按塑性内力重分布计算)。

(3) 次梁强度计算(按塑性内力重分布计算)。

(4) 主梁强度计算(按弹性理论计算)。

(5) 绘制结构施工图：1)结构平面布置图(1：200或1：100)。

2)板的配筋图(1：50)。

3)次梁的配筋图(1：50或1：30)。

4)主梁的配筋图(1：50或1：20)及弯矩M、剪力V的包络图。

5)钢筋明细表及图纸说明。

（三）荷载(1)楼面活荷载：第二组，露面活荷载标准值4.0 kN/m2(2)楼面面层：水磨石地面0．65kN/m2。