动力系统分路保护开关整定计算说明书

供电系统整定及短路电流计算说明书一、掘进工作面各开关整定计算：1、KBZ-630/1140馈电开关KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。

（1）、连续采煤机各台电机及功率：两台截割电机 2*170=340KW；二台收集、运输电动机 2*45=90KW；两台牵引电动机 2*26=52KW；一台液压泵电动机 1*52=52KW；一台除尘电动机 1*19=19KW；合计总功率：553KW。

（2）、锚杆机各台电机及功率：两台泵电机： 2*45=90KW；（3）、梭车各台电机及功率：一台液压泵电动机 1*15=15KW；两台牵引电动机 2*37=74KW；一台运输电动机 1*19=19KW；合计总功率：108KW。

1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流：∑Ie =∑Pe/ √3Uecos∮(计算中cos∮值均取0.75)∑Ie=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A经计算，∑Ie ≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥Ie来选取整定值.则热元件整定值取510A。

短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。

最大一台电机（煤机截割电机）起动电流：I Q =6Pe/ √3Uecos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A∑Ie =∑Pe/ √3Uecos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A其它电机额定工作电流和为392.3(A)I Q +∑Ie=1081.12A则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。

2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算：同样控制的风机共计二台。

（1）、额定长时工作电流I e =Pe/ √3Uecos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A)（2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。

开关整定值计算供电系统整定及短路电流计算说明书一、掘进工作面各开关整定计算：1、KBZ-630/1140馈电开关KBZ-630/1140馈电开关所带负荷为：12CM15-10D连续采煤机、4A00-1637-WT型锚杆机，10SC32-48BXVC-4型梭车。

（1）、连续采煤机各台电机及功率：两台截割电机 2*170=340KW；二台收集、运输电动机 2*45=90KW；两台牵引电动机 2*26=52KW；一台液压泵电动机 1*52=52KW；一台除尘电动机 1*19=19KW；合计总功率：553KW。

（2）、锚杆机各台电机及功率：两台泵电机： 2*45=90KW；（3）、梭车各台电机及功率：一台液压泵电动机 1*15=15KW；两台牵引电动机 2*37=74KW；一台运输电动机 1*19=19KW；合计总功率：108KW。

1.1、各设备工作时总的额定长期工作电流：∑I e=∑P e/ √3U e cos∮(计算中cos∮值均取0.75)∑I e=751/1.73*1.14*0.75≈507.1A经计算，∑I e≈507.1（A），按开关过流热元件整定值≥I e来选取整定值.则热元件整定值取510A。

短路脱扣电流的整定按所带负荷最大一台电机的起动电流（额定电流的5~7倍）加上其它电动机额定长时工作电流选取整定值。

最大一台电机（煤机截割电机）起动电流：I Q =6Pe/ √3Uecos∮=6*170/1.732*1.14*0.75≈688.79A∑I e=∑P e/ √3U e cos∮=581/1.732*1.14*0.75≈392.3A 其它电机额定工作电流和为392.3(A)I Q +∑Ie=1081.12A则KBZ-640/1140馈电开关短路脱扣电流的整定值取1100A。

2 、QCZ83-80 30KW局部通风机控制开关的整定计算：同样控制的风机共计二台。

（1）、额定长时工作电流I e =Pe/ √3Uecos∮=30/1.732*0.66*0.75≈35(A)（2）、熔断器熔体熔断电流值的选取按设备额定长时工作电流的2.5倍选择。

与定值项相关的说明各种电流、阻抗等定值若无特殊说明，均为二次值。

同时包含以下注意事项：1.电压一次额定值、电流一次额定值：分别为一次系统中的线电压、一次系统中电流互感器原边的额定值。

2.电流二次额定值：为一次系统中电流互感器副边的额定电流值，只能整定为1A或5A。

3.线路总长度：被保护线路的总长度，单位是公里，用于测距。

4.零序电阻补偿系数Kr、零序电抗补偿系数K x为：按线路实际参数计算，K x=（X0-X1）/3X1，K r=(R0-R1)/3R1,其中R1和X1为线路单位长度上的正序电阻和电抗，R0和X0为线路单位长度上的零序电阻和电抗。

5.线路正序阻抗角：按实际全场线路正序阻抗角整定。

6.线路正序电阻、线路正序电抗：按实际全场线路正序电阻和正序电抗的二次值整定，用于测距。

7.变化量启动电流定值：保证线路末端故障时有足够的灵敏度。

建议定值：取额定电流的0.2倍（CT为1A时取0.2A，CA为5A时取1A）。

对于负荷波动较为频繁剧烈的线路（如电气化铁路、冶金、化工等），可以适当提高定值减少保护装置频繁启动。

8.零序启动电流定值：按躲过最大零序不平整电流整定，亦可参考零序Ⅳ段电流定值。

线路两侧建议按一次电流相同来整定。

9.距离电阻定值：阻抗四边形特性的电阻分量边界，应按照可靠躲过本线路可能出线的最大负荷整定，并具有1.5倍以上的裕度，即：R≤最大负荷的最小阻抗/1.5。

如最大负荷电流按额定电流取，党In=5A时，Rzd=0.9*Un/(In*1.5)≈7.0Ω；当In=1A时，Rzd=0.9*Un/(In*1.5)≈35.0Ω。

10.距离保护各段阻抗定值、距离保护各段时间定值：距离保护阻抗定值指该段保护范围的阻抗值。

即使某一段元件不投，各段定值仍需按照“距离保护Ⅰ段阻抗‹距离保护Ⅱ段阻抗‹距离保护Ⅲ段阻抗”的规定，否则将引起跟阻抗元件相关的多种元件失配。

11.零序过流保护Ⅰ~Ⅳ段、时间定值：零序电流各段分别判断，没有大小次序的要求，但各段电流定值均应大于或等于零序启动电流定值。

兴发煤矿机电运输系统井下低压开关整定计算整定人：审核人：兴发煤矿机电科2017年5月15日低压开关整定计算原则1、馈电开关保护(电子式)计算 （1）、过载值计算：I Z =I e =ηϕ.cos 3Ue Pe∑(2)、短路值整定计算：I dz ≥I Qe +K X ∑I e(3)效验：K=dzd I I )2(≥1.5式中：I Z ----过载电流整定值P ∑---所有电动机额定功率之和 P max-----容量最大的电动机的功率I dz ---短路保护的电流整定值I Qe ---容量最大的电动机的额定启动电流 K X ---需用系数，取1I ∑e ---其余电动机的额定电流之和I (2)d ---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 1.5---保护装置的可靠动作系数ϕcos -------功率因数0.85 η-----效率90%Ue-----额定电压660V配电室低压馈电开关整定（一）Ⅰ回路动力总进开关整定。

Ⅰ回路动力总进开关选用KBZ —630/660型矿用隔爆型真空馈电开关，Ie=630A,Ue=660V,调档范围过载5--630A ，短路2—9倍；负荷统计：P max =185kW（水泵）,启动电流I Qe =7I e =7×ηϕ.cos 3Ue Pe =9.085.066.031857⨯⨯⨯⨯=1488.5A,P ∑=768kW 。

P max =185kW ，P ∑=768kW 。

1、过载整定I z =I ∑e =1.15×P ∑×0.7 =1.15×768×0.7 =618.24A 过载保护整定615A过载延时整定到3档处，即90ms 。

2、短路保护整定 I dz =I qe ＋K x ∑I e=7×1.15×185＋583×1.15×0.7 =1957.81A 1957.81÷630=3.10短路保护整定馈电开关额定电流的4倍，即2520 A 。

己3钢缆皮带高压开关整定计算一． 总负荷统计：1. 钢缆皮带主电机：)(32565.0500A kw =⨯同时启动 )(3900665.05002)(1950665.0500A A kw =⨯⨯⨯=⨯⨯其它负荷660V 系统)(1380615.1200A kw =⨯⨯)(5.517615.175A kw =⨯⨯其它负荷 )(5.17215.1150A kw =⨯二． 钢缆皮带高压进线及联络开关的整定：=∞⋅-≥∑In I k N 4.12.1g )]5.17225.86(3001.92.1[)]325325(30026.52.1[+⨯++⨯ 1137.04943.0+=)(6080.0倍= 取0.6倍 200开关取0.9瞬时过电流保护整定:∞⋅-≥I k N 4.12.1d ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯=∑+⋅)5.17225.86(3001.92.1)3900(30026.52.1In st in =2.966+0.1137=3.079(取3倍) 200开关=4.562 取5倍 联络开关的整定：()⎥⎦⎤⎢⎣⎡+⨯+⎥⎦⎤⎢⎣⎡∙⨯=∑∞⋅-≥5.17225.863001.92.132520026.52.14.12.1g In I k N 倍取倍5.0)(4844.01137.037.0=+=1137.04.12.1+⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛∞⋅+≥se In I k Nd =)1137.01950(20026.52.1+⨯ =2.2243+0.1137=2.338（倍） 取3倍6#、3#高爆的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g 32520026.52.1⨯= )(37.0倍=倍取4.0195020026.52.1se 4.12.1d ⨯=⋅∞⋅-≥In I k N =2.22 取3倍5#、4#高爆整定 ：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =）（5.17225.862001.92.1+⨯ （倍）17.0=取0.2倍se 4.12.1d ⋅∞⋅-≥In I k N +172.5=517.5+172.5 =0.45倍 取1倍己3变电所4#高爆开关的整定一、负荷统计轨道绞车 250KW ⨯1.15=287.5A250KW ⨯1.15⨯6=1725A二、变电所4#高爆的整定（100A ）1）、过载整定=∑∞⋅-≥In I K Ng 4.12.1)300(5.287)1001.92.1(⋅⨯=0.3956倍2）、短路整定=∑+⋅∞⋅-≥)(4.12.1In st In I K Nd )201725(1001.92.1+⨯ =2.3倍己3高强皮带12#100A 开关整定一、 总负荷统计：1. 高强皮带主电机660V 132KW 4台2台一组延时启动）（A 6.18212615.1kw 132=⨯⨯⨯ 7.7106.1036.3036.303215.1kw 132=++=⨯⨯）（A辅泵电机）（A 5.1115.1kw 10=⨯ 二、 变电所12#100A 高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =5.1126.3031001.92.1+⨯⨯⨯ 7.61813187.00⨯=816.0=+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）=5.116.3036.18211001.92.1++⨯⨯ 8176.2= 三、 变电所12#高爆开关的整定：In I k N ∑∞⋅-≥4.12.1g =)5.117.7106.303(1001.92.1++⨯⨯ 8.10250013187.0⨯=152.1= 取1.2+⋅∞⋅-≥se 4.12.1d In I k N （In ∑）)5.1035.114.4556.1821(1001.92.1+++⨯⨯=15.3=取4倍13040机巷供电变压器容量计算一、 负荷统计机巷一、二部2⨯150KW=300KW 13040机巷一部75KW 掘进机190KW 潜水泵3⨯5.5KW=16.5KW 水泵37KW 煤综保2.5KV A 信号综保 4KV A KW pe 62545.2375.1619075150150=+++++++=∑二、 查的《井下电工》表3掘进机掘进工作面需用系数KX=0.3-0.4 加数平均功率因数7.06.0cos -=φ三、 据（3-1）所应选的变压器容量KV AKVA kx Pe S 3577.04.0625cos =∑≥φ 现变电所4#变压器选用500KV A 移变大于357KV A 符合要求12111采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1一部皮带 2⨯75KW2二部皮带 2⨯75KW3三部皮带4*75KW4一台37KW 水泵一部皮带，由己2下部变电所供电变电所馈电开关整定:2⨯75⨯1.15⨯6=1035A 取1100A其余设备总功率KW pe 48737)754()752(=+⨯+⨯=∑二、 采取变电所和移动变电站的变压器容量 沿用需要系数法来选择，可按式（3-1）计算φcos kx pe s ∑≥ 式 （3-1） 综采工作面需用系数由式（3-2）求得ptPd kx ∑+=6.04.0 77.04877546.04.0=⨯+=kx )(4688.077.0487cos 77.0KVA pe S ==∑≥φ 可选用一台KBSGZY-500KV A 移变对机巷二、三部皮带等设备的供电三、 据《井下电工》附录.5-6.KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相电流值（A ）1d 点电缆实际长度，电缆实际长度M, 电缆计算长度M 短路点 查的ID(2) 系数1d +（M 320952-） 170M 1d 551A 1.64m m m 604170)8507032095(22+-+- 780M 2d 933A四、 机巷移变的整定：4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯75⨯1.15+37=2280A4⨯75+2⨯75=450⨯1.15+517A400A 馈电 长时取0.9 瞬时取6倍 2160A五、 变电所8#200A 高爆开关的整定，1. 总的额定电流为517A2. 单台最大启动电流为2100A3. 其余额定电流之和为2⨯75⨯1.15+37⨯1.15=215A六、 据式：356.05172007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 59.1)2152100(2007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥IN st In I K Nd12111采面线路的计算一、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定1、 采区计算前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 250⨯0.65⨯6=975A采煤机200KW ⨯0.65=130A275KW ⨯0.65=179A乳化泵 200KW ⨯0.65=130后部运输机 2⨯160KW ⨯0.65=208A转载机 200KW ⨯0.65=130A2、 变电所5#高爆（100A ）开关的整定（200A ）1102002281.0)208130130179130325(10026.52.14.12.1⨯=+++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 取1.4倍)130208130179130975(10026.52.1)(4.12.1+++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd 1752002281368.0⨯= 倍997.3=为200A 开关时，过载取1.4倍 短路取2倍为100A 开关时，过载取1.4倍 短路取4倍11010采面的计算一、 机巷设备布置情况：主要负荷容量，1、 一部皮带 2⨯37KW2、 二部皮带 1140V 320KW3、 三部皮带4、 一台37KW 水泵二、一、三部皮带及37KW 水泵411KW 由现有掘进遗留的500KV A 移变供电，二部溜子320KW 由掘进遗留溜子，500KV A 移变 由机电二队改为1140V 供电，三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N ）=690V 二次侧两相短路电流值（A ）电缆实际长度 电缆计算长度 短路点 查得IdA 安全系数m d d mm d 8007095200302009524322+++- 679568111141=+m 42d d 10634080 4002200 6.285.1四、 机巷移变的整定1#:4⨯75⨯1.15+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=473A4⨯75⨯1.15⨯6+2⨯37⨯1.15+37⨯1.15=2200A400A 馈电的整定 长延时 取0.9倍2200÷360=6.24 瞬时取6倍2#:320KW 溜子⨯0.65=208320⨯0.65⨯6=1248400A 馈电的整定： 长延时 取0.5倍1248÷200=6.24 瞬时 取7倍为便于计算 320KW ⨯1.15=3683#2*75*1.15+185*1.15=385.252*75*1.15*6+185*1.15=1247400A 馈电的整定： 长延时 取0.9倍1247÷360=3.46 瞬时 取4倍4#（160+55）*1.15=247.25160*1.15*6+55*1.15=1167400A 馈电的整定： 长延时 取0.6倍1167÷240=4.86 瞬时 取5倍五、 变电所15#高爆开关（400A ）的计算：1. 总的额定电流473+208+385+247=1313A2. 单台最大启动电流未2100A3. 其余额定电流之和为（3⨯37+208+150+185+160+55）⨯1.15=999.35A 六、 据式倍45.013134007.82.14.12.1=⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng 倍）（068.135.99921004007.82.1)(4.12.1=+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd为400A 开关时，过载取0.5倍、延时取4、9.5S 短路取最小值1.6倍11010采面线路的计算1、 己1变电所#高爆（400A ）开关的整定;1、 采面负荷计算：运输机2⨯250KW2⨯250⨯0.65=325A启动250⨯0.65⨯6=975A采煤机200KW ⨯0.65=130A275KW ⨯0.65=179A乳化泵200⨯0.65=130A转载机200KW ⨯0.65=130A2、 变电所6#高爆开关的整定（400A ）)1793130325(40026.52.1)4.12.1(+⨯+⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng =0.509.取0.6倍延时位置3，为7.4S)1791303975(40026.52.1)(4.12.1+⨯+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =0.88倍取小值1.6倍己3瓦斯抽放泵站的整定计算：1、 瓦斯抽放泵 200KW ⨯1.15⨯6=1380A其余负荷20A2、 己3上部变电所5#高爆200开关的整定1、高爆开关过载电流的整定 In I k Ng ∑∞⋅-≥)4.12.1()2015.1200(2001.92.1+⨯⨯= =0.000659⨯250 =0.16取0.2倍2、瞬时过电流保护整定)2015.1200(2001.92.1)(4.12.1+⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =0.97倍取1.6倍3、 己3上部变点所10#高爆100A 开关的整定 )30015.1200(1001.92.1)4.12.1(+⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng =0.69倍取0.8倍)300615.1200(1001.92.1)(4.12.1+⨯⨯⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =2.2倍取3倍11071采面的供电计算一、 机巷设备布置情况主要负荷容量：1、一部皮带4⨯75KW 1200M2、二部皮带4⨯75KW 650M二、由于一部皮带长度为1200M 选用2台KBSG2Y-500KV A 移变对机巷一、二不皮带等设备进行供电三、据《井下电工》附录5-6KBSG 系列干式变压器（V2N=690V ）二次侧两相短路电流值 d1点电缆实际长度电缆实际长度 电缆计算长度 短路点查的值 整定电流 整定系数)65070()8095()8095()8095(2232221-+------d d d6424621805044624250425042=+=+++4321d d d d1126141853235323400/400400/4002000/22002000/22008.2/8.25.3/4.26.2/4.26.2/4.2四、机巷移变的整定1#移变400馈电的整定AA 34515.175********.1754=⨯⨯=⨯⨯⨯ 长延时取0.9倍 瞬时取6倍2#移变同1#移变五、变电所10#300A 高爆开关的整定1、总的额定电流为：730402345=+⨯2、单台最大启动电流为：2100A3、其余额定电流之和为：A 38540345=+ 据式：7303007.82.1)4.12.1(⨯⨯=∑∞⋅-≥In I k Ng=0.34倍)3852070(3007.82.1)(4.12.1+⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd =1.12倍过载去0.4倍延时取4 瞬时取最小值1.6倍 六、变电所9#高爆（400A ）开关的整定 1、采面主要负荷：前部运输机，2⨯250KW2⨯250⨯065=325A启动 500⨯0.65⨯6=1950A 后部运输机、2⨯110KWAIn 14365.01102=⨯⨯=采煤机300KW ⨯0.65=195A 375KW ⨯0.65=243.75A 乳化泵 200KW ⨯0.65=1302、变电所9#高爆（400A ）开关的整定：59.0)13014375.243195325(40026.52.14.12.1=++++⨯⨯=∑∞⋅-≥In I K Ng取0.6倍)13014375.2431951950(40026.52.1)(4.12.1++++⨯=∑+⋅∞⋅-≥In st In I K Nd75.2661000570342.0⨯= 倍518.1=为400A 开关时，过载取0.6倍 、延时取3、短路取1.6倍己4大巷照明综保的整定1、 照明综保的短路保护整定2、 根据找灯30M1台20W 巷道长800M 应安装26台，总功率为690W=0.69KW电压为127V I=20/127=0.15 0.15⨯26=4.09A熔体选择AA KVA Ir IeIQeIr 4.209.45.28.145.28.1=+-=∑+-=取10A3、 据《煤矿井下电工手册》第5章表（13-1-14）查的电缆换算每500米短路电流为20A倍熔体短路电流安全系数5.121020≥===P I根据以上计算：照明综保干线选用24电缆，最远可供电约为600米11071机巷二部皮带补充计算己2二部皮带整定为2200A 大于安全系数1.5倍两相短路电流不得小于3300A 采用两趟低压电缆并联运行一趟270。

煤矿井下高压整定短路电流计算方法1. 短路的定义及计算短路电流的目的所谓短路是指供电系统中不等电位的导电部分在电气上被短接时的总称。

发 生短路故障后，短路回路中将出现数值很大的短路电流。

在煤矿供电系统中，短 路电流要比额定电流大几十倍甚至几百倍。

这样大的电流通过电气设备和导线必 然要产生很大的电动力，并使载流体温度急剧上升而损坏设备。

同时短路点电压 将降为零，在短路点附近，电压也要相应地显著下降，造成这些地方的供电中断 或严重影响电动机工作。

为了防止发生短路所造成的危害及限制故障范围的扩大，需要进行一系列的 计算及采取相应措施，以保证供电系统在正常或故障情况下， 做到安全、可靠又 经济。

掌握短路电流的计算方法很重要。

2. 煤矿井下高压整定短路电流的计算方法 （1）公式计算法 1）系统电抗X S =U N 2/S S C 3）U 2N 为变压器二次侧的额定电压，对于 127、380、660、1140V 电网，分别为 133、 400、 690、 1200VS SC （3）为井下中央变电所6kV 高压母线上的三相短路容量S S C 3）为50MVA 寸，额定电压为690V, X s 为0.0095 ;额定电压为1200V, X为 0.0288。

2）高压电缆的阻抗R X 1乙为折合至变压器二次侧以后高压电缆每相的电阻（65 r 时）、电抗和阻抗（Q ）见表1R31 X 01 Z 01为高压铠装电缆每相每公里的电阻、电抗和阻抗（Q ）见表 2 L 1为高压电缆的实际长度（km ）K T 为变压比，为变压器一次侧线路的平均电压和二次侧线路平均电压之比表1 6kV 电缆折合至下列电压以后每相每公里的阻抗值/km ）R 1 =R 1 LJK T 2X 1 =X )1 L 1/K 乙=N L 1/K T 2=(R O 12+%12) 1/2L 1/K表2高压铠装电缆每相每公里的电阻和电抗值（Q /km）F T R X TR可以查表得到女口：KBSG-500/6型干式变压器的F TR= 0.006 X TR= 0.038 二次电压为0.693kV KBSG-315/6型干式变压器的F T R= 0.0106 X TR= 0.06 二次电压为0.693kV 4）低压电缆的电阻和电抗R 2 =R2 L2 X? =X）2 L25）总电阻和总电抗刀R = R i+F T+F2 刀X = X S+X+X T+X?6）三相短路电流I sC3）= U2N/ [ 3 （刀R）2+3 （刀X）2] 1/27）两相短路电流I sC2）= 0.5U 2N/ [（刀R）2+ （刀X）2] 1/28）三相短路电流和两相短路电流之间的换算关系I SC C3） =1.151 sC2）l sC2）=0.87I sC3）（2）查表法1）根据系统电抗、高压和低压电缆的截面和实际长度，按电缆换算长度的计算公式L eq =KL L为电缆的实际长度，K为换算系数见表3计算，便可求得它们的换算长度。

第一节短路电流的计算方法第1条选择短路保护装置的整定电流时，需计算两相短路电流值，可按公式（1）计算式中Id(2)——两相短路电流，A；∑R、∑X——短路回路内一相电阻、电抗值的总和，Ω；Xx——根据三相短路容量计算的系统电抗值，Ω；R1、X1——高压电缆的电阻、电抗值，Ω；Kb——矿用变压器的变压比，若一次电压为6000V，二次电压为400、690、1200V时，变比依次为15、8.7、5；当一次电压为3000V，二次电压为400V时，变压比为7.5；Rb、Xb——矿用变压器的电阻、电抗值，Ω；R2、X2——低压电缆的电阻、电抗值，Ω；Ue——变压器二次侧的额定电压，对于380V网路，Ue以400V 计算；对于660V网路，Ue以1200V计算；对于127V网路，Ue以133V计算。

利用公式（1）计算两相短路电流时，不考虑短路电流周期分量的衰减，短路回路的接触电阻和弧电阻也忽略不计。

若需计算三相短路电流值，可按公式（2）计算：Id(3) =1.15Id(2) （2）式中Id(3) ——三相短路电流，A。

第2条两相短路电流还可以利用计算图（或表）查出。

此时可根据变压器的容量、短路点至变压器的电缆换算长度及系统电抗、高压电缆的折算长度，从图或表中查出。

电缆的换算长度可根据的电缆的截面、实际长度，从表中直接查到，也可以用公式（3）计算得出。

LH=K1L1+K2L2+……+KnLn+Lx+KgLg式中LH——电缆总的换算长度，m；K1、K2……Kn——换算系数，各种截面电缆的换算系数，可从表中查得；L1、L2……Ln——各段电缆的实际长度，m；Lx——系统电抗的换算长度，m；Kg——6KV电缆折算至低压侧的换算系数；Lg——6KV电缆的实际长度，m。

电缆的换算长度，是根据阻抗相等的原则将不同截面和长度的高、低压电缆换算到标准截面的长度，在380V、660V、1140V系统中，以50mm2作为标准截面；在127V系统中，以4mm2作为标准截面。

10KV配电系统继电保护常用方案及整定计算摘要：本文论述10KV配电系统继电保护常用方案及整定计算，经多年运行考验，选择性好、动作准确无误，保证了供电可靠性。

关键字：继电保护选择性可靠性笔者曾作过10多个10KV配电所的继电保护方案、整定计算，为保证选择性、可靠性，从区域站10KV出线、开关站10KV进出线均选用定时限速断、定时限过流。

保护配置及保护时间设定。

一、整定计算原则：1.需符合《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》GB50062-92等相关国家标准。

2.可靠性、选择性、灵敏性、速动性应严格保障。

二、整定计算用系统运行方式：1.按《城市电力网规划设计导则》（能源电[1993]228号）第4.7.1条和4.7.2条：为了取得合理的经济效益，城网各级电压的短路容量应该从网络的设计、电压等级、变压器的容量、阻抗的选择、运行方式等方面进行控制，使各级电压断路器的开断电流以及设备的动热稳定电流得到配合，该导则推荐10KV短路电流宜为Ik≤16KA，为提高供电可靠性、简化保护、限制短路电流，110KV站两台变压器采用分列运行方式，高低压侧分段开关均采用备用电源自动投入。

2.系统最大运行方式：110KV系统由一条110KV系统阻抗小的电源供电，本计算称方式1。

3.系统最小运行方式：110KV系统由一条110KV系统阻抗大的电源供电，本计算称方式2。

4.在无110KV系统阻抗资料的情况时，由于3～35KV系统容量与110KV系统比较相对较小，其各元件阻抗相对较大，则可认为110KV系统网络容量为无限大，对实际计算无多大影响。

5.本计算：基准容量Sjz=100MVA，10KV基准电压Ujz=10.5KV，10KV基准电流Ijz=5.5KA。

三、10KV系统保护参数只设一套，按最大运行方式计算定值，按最小运行方式校验灵敏度（保护范围末端，灵敏度KL≥1.5，速断KL≥2，近后备KL≥1.25，远后备保护KL≥1.2）。

供电保护整定值计算说明书编制单位：金沙县禹谟镇大沟煤矿2011年8月16日供电保护整定值计算大沟煤矿设计规模21万吨/年，全矿安装用电设备75台/件，其中工作设备59台/件；设备总容量1578kW,其中工作容量1159kW。

全矿用电设备负荷统计及相关功率、回路电流计算详见表9-4-1。

其中，各用电设备分别按供电工作组回路归类进行统计，并计算其功率和电流。

经计算全矿用电总负荷为：有功功率： 766.6kW无功功率： 707.5kvar 视在功率： 1043.2kVA 自然功率因数cosØ： 0.73为充分发挥电源设备的供电能力，降低电力系统无功损耗，必须改善供电系统的功率因数，因此需在矿区供电系统高压10kV母线上并联补偿电容进行无功功率补偿，若需将系统功率因数由0.73提供到0.92左右，则矿区供电系统无功补偿所需的电容量为：Q=P(tanØ1-tanØ2)式中：Q—静电电容器补偿容量，kvar；P—全矿最大有功负荷，kW；tanØ1、tanØ2—补偿前后与功率因数角相对应的正切值。

由cosØ1=0.73和cosØ2=0.92，可计算出tanØ1=0.936，tanØ2=0.426。

由此可得：Q=P(tanØ1-tanØ2)=766.6×(0.936-0.426)=391kvar根据高压电容器补偿柜生产厂家提供资料，补偿柜所能提供的电容量为30的倍数。

因此，对计算结果取整，为改善供电系统功率因数需补偿的电容量取值390kvar。

由此可得，经补偿后全矿供电系统相关功率参数为：全矿有功功率： 766.6kW 全矿无功功率： 317.5kvar视在功率： 829.8kVA 补偿后功率因数cosØ： 0.92矿区最大负荷年利用小时按5,000小时计，矿井年耗电量约为3833000kW•h，吨煤电耗18.25kW•h/t。

宝丰能源#1机组1×30MW发电机变压器组工程继电保护整定计算书批准:审核:计算：董瑞2012年7月0 前言（1）宁夏宝丰能源集团有限公司#1发电机是南京汽轮电机（集团）有限责任公司生产的QFW-30-2C型汽轮发电机，发电机出口电压为10.5kV，通过型号为SFP11-40000/35的变压器升压至35kV，通过YJV-26/35-1*400电缆1900米接入宁东供电局双庙变35kV母线，为发电机-变压器-（电缆）线路组。

本整定方案是按照宁夏宝丰能源集团有限公司的委托和要求编写的，是与临河动力站工程相配套的继电保护定值计算工作的过程，主要包括二个方面内容。

1）原始资料收集整理，包括电气网络主接线、一次设备数据、CT、PT变比等参数，收集整理保护装置配置、型号以及保护装置说明书。

2）整定计算内容包括发变组保护（主变、发电机、励磁机）系统保护整定计算，并生成计算书及相应的定值清单。

（2）整定计算依据：1）系统等值阻抗（宁东供电局提供）2）电气设计图纸（宁夏宝丰能源集团有限公司提供）3）设备参数（宁夏宝丰能源集团有限公司提供）4）《大型发电机变压器继电保护整定计算导则》，DL/T 684-19995）《RCS-985RS/SS系列发电机保护装置技术和使用说明书》，V1.00 南瑞继保6）《RCS-9600CS系列工业电气保护测控装置技术说明书》，V2.** 南瑞继保7）《电气主设备继电保护原理与应用》王维俭。

8)《继电保护反事故技术措施》9)《继电保护和安全自动装置技术规程》，GB/T 14285-20061 设备参数1.1系统参数根据宁东供电局2012年7月13日给定的双庙变小电源并网用户35kV母线阻抗最大方式X1=0.14640最小方式X1=0.26317基准选取100MV A，UB=38.5kV1.2 设备参数（1）发电机（21.3 短路电流计算发电机机端、主变高压侧和双庙变35kV 侧母线发生短路故障时短路计算书 （1） 电气参数折算（S B =100MVA ） ① #1发电机Xd =219.08%×5.37100=5.84 Xd ′=22.59%×5.37100=0.6Xd ″=13.76%×5.37100=0.367发电机视在功率S n =30/0.8=37.5 MVA ② #1主变XT= 8.03%×40100=0.2 #1主变额定容量S T =40MVA ③ 至双庙变35kV 电缆主变高压侧电缆阻抗 YJV-26/35-1*400，单位电阻0.0615Ω/KM ，单位电抗0.1694Ω/KM ，阻抗0.1802Ω/KM ，电缆阻抗标幺值Z=（0.0615+j0.1694）×1.9×2UjSj=0.0085+j0.0235系统阻抗 宁东局2012年7月13日给定的双庙变小电源并网用户35kV 母线阻抗 最大方式 X1=0.14640 最小方式 X1=0.26317基准选取U B =100MV A ，U B =38.5kV ，不包括小电源机组开机。

横河煤矿35KV变电所6KV供电系统定值计算书运转工区2014-10-6批准：审核：计算：地面变电所整定值计算一、横河煤矿供电系统说明：我矿35KV 线路来自罗厂变电所，罗厂变电所至我矿馈出线断路器最大短路容量为1909MVA ，35KV 架空线采用LG-95型铝绞线，全长7.226KM,我矿35KV 变电所采用S 11-6300/35型变压器为全矿供电。

二、短路计算 短路回路阻抗计算：系统电抗：因罗厂变电所馈出线断路器最大短路容量为1909MVA,故系统最大短路容量确定为1909MVA 。

X sy ＝V 2ar /S s =6.32/1909=0.0208欧姆 架空线路折算电抗： X J ＝X 1L2122V V =7.226×0.4×22373.6=0.0838欧姆变压器电抗：X b =SV V S 2100⨯=3.63.610052.72⨯=0.4738欧姆35KV 变电所短路回路总阻抗为：X=Xsy+X j +X b +X L =0.0208+0.0838+0.4738=0.5784 则短路电流为： I s (3)=XVe 3=5784.033.6⨯=6.289KAI s (2)=0.866 I s (3)=0.866×6.289=5.446KA1、－160中间变电所：35KV 变电所至－160中间变电所主电缆为MYJV3×185型，全长585米。

电缆电抗为：X L ＝X 2L=0.08×0.585=0.0468欧姆 －160中间变电所短路回路总阻抗为： X=0.5784+0.0468=0.6252 则短路电流为： I s (3)=XVe 3=6252.033.6⨯=5.818KAI s (2)=0.866 I s (3)=0.866×5.818=5.038KA 2、家属院35KV 变电所6KV 高压开关柜21#柜至矿家属院主电缆为YJV3×35型，全长300米。

断路器的整定什么意思？断路器应该如何选择和整定呢？图⽂讲解！好消息！断路器整定值是指断路器整定的动作电流。

⽐如⼀个断路器额定电流是200A，即In=200。

⼀般塑壳的热保护可整定的范围为0.6-1In，如果整定为0.6，则表⽰整定值为120A，即电流超过120A时，断路器会在⼀定时间后分闸（具体的分闸时间参照断路器的电流时间曲线）。

另有⼀个电流是短路保护电流Isd。

可整定的范围⼀般为4-12Ir。

如果整定为10（10Ir,如前即1200A），则电流⼀旦过1200A，断路器马上跳闸（没有延时）。

那么断路器具体应该如何选择和整定呢？我们⼀起来看看以下详细介绍：断路器的分类（1）框架式断路器（ACB）框架断路器也称为万能式断路器，其所有零件都装在⼀个绝缘的⾦属框架内，常为开启式，可装设多种附件，更换触头和部件较为⽅便，多⽤在电源端总开关。

过电流脱扣器有电磁式，电⼦式和智能式脱扣器等⼏种。

断路器具有长延时、短延时、瞬时及接地故障四段保护，每种保护整定值均根据其壳架等级在⼀定范围内调整。

框架断路器适⽤交流50Hz，额定电压380V、660V，额定电流为200A-6300A的配电⽹络中,主要⽤来分配电能和保护线路及电源设备免受过载、⽋电压、短路，单相接地等故障的危害，该断路器具有多种智能保护功能，可做到选择性保护。

在正常的条件下，可作为线路的不频繁转换之⽤。

1250A以下的断路器在交流50Hz电压380V的⽹络中可⽤作保护电动机的过载和短路。

框架式断路器还经常应⽤于变压器400V侧出线总开关、母线联络开关、⼤容量馈线开关和⼤型电动机控制开关。

（2）塑壳式断路器（MCCB）塑壳式断路器也被称为装置式断路器，其接地线端⼦外触头、灭弧室、脱扣器和操作机构等都装在⼀个塑料外壳内。

辅助触点，⽋电压脱扣器以及分励脱扣器等多采⽤模块化，结构⾮常紧凑，⼀般不考虑维修，适⽤于做⽀路的保护开关。

塑壳断路器通常含有热磁跳脱单元，⽽⼤型号的塑壳断路器会配备固态跳脱传感器。

牵引供电系统继电保护配置及整定计算技术导则1. 引言哎呀，大家好！今天我们来聊聊牵引供电系统的继电保护配置和整定计算这块儿。

听上去可能有点专业，但其实跟咱们生活中的电器保护是一个道理，简单明了。

想象一下，你家里的电器突然短路，咱们肯定希望它能及时“跳闸”保护自己，对吧？同样，铁路的供电系统也需要这样的保护措施，以确保安全、可靠地运行。

2. 牵引供电系统的基本概念2.1 什么是牵引供电系统？简单来说，牵引供电系统就是为列车提供动力的电力系统。

就像给汽车加油，列车也是需要电的！这个系统包括变电站、供电线路，还有各种电气设备。

想象一下，变电站就像是一个巨大的电源插座，负责把电输送到列车上。

没电，列车就“趴窝”了，别说出门了，连站着都没劲儿。

2.2 继电保护的重要性说到继电保护，简单理解就是一种“保护伞”。

它能帮助咱们在电力系统出现故障的时候，及时切断电源，避免更大的损失。

这就像是你在家里发现漏水了，第一反应就是赶紧关掉水阀！在牵引供电系统中，这个保护装置能确保设备和人身安全，防止发生火灾、设备损坏等风险。

3. 继电保护的配置3.1 保护配置的原则好，咱们接下来聊聊保护配置。

首先，配置原则得好好琢磨。

通常来说，要根据设备的重要性、故障类型以及运行条件来进行合理配置。

比方说，重要设备就要更严格地保护，像是家里的冰箱，万一坏了可就麻烦了！保护配置要做到“因地制宜”，这样才能真正在关键时刻保护好设备。

3.2 整定计算的关键要素整定计算就有点儿像做一道数学题，但别担心，我们不是要考高数。

它主要是计算保护装置在何种情况下能够及时跳闸，具体参数要根据设备的额定电流和故障电流来决定。

比如说，如果你知道你家电器的最大负荷是2000瓦，那你就得确保保护装置在这个负荷出现异常的时候能够迅速反应。

简而言之，就是要把一切都安排得妥妥当当，像是给电器穿上了“防护服”。

4. 结论总的来说，牵引供电系统的继电保护配置和整定计算是个细致活儿，绝不能马虎。

第39卷第4期电力系统保护与控制Vol.39 No.4 2011年2月16日Power System Protection and Control Feb.16, 2011 发电机正向低功率及逆功率保护配置及整定管新娟1，朱忠亭1，李东岭2（1. 华东电力设计院，上海200063; 2.许继电气股份有限公司，河南 许昌461000）摘要：针对发电机变电动机运行的异常运行方式，分析了常规火电厂及核电厂的保护设置，提出了由于核电厂的汽轮机低压缸的叶片更长，应装设正向低功率保护。

给出了正向低功率保护、逆功率保护的逻辑及建议的整定值。

提出了为了保护整定值的正确动作，建议正向低功率保护、逆功率保护使用测量级的电流互感器。

关键词: 发电机；正向低功率；逆功率；保护配置；整定The congfiguration and value calculation for the generator’s positive low power protections and adversepower protectionsGUAN Xin-juan1, ZHU Zhong-ting1, LI Dong-ling2(1. East China Electric Power Design Institute, Shanghai 200063, China; 2. XJ Electric Co., Ltd, Xuchang 461000, China) Abstract: For the abnormal condition of generators operating as motors, the protection configuration of fossil fuel power plants and nuclear power plants has been analyzed. For nuclear power plants, the positive low power protection should be provided because the low-pressure vanes of turbines are much longer. The logic and recommended values of positive low power protections and adverse power protections have been provided. In order to ensure the protections operating correctly, current transformers designed for measurement have been recommended to be used for positive lower power protections and adverse power protections.Key words: generator; positive low power; adverse power; protection configuration; value calculation中图分类号： TM31 文献标识码：B 文章编号： 1674-3415(2011)04-0110-030 引言当主汽门误关闭或机炉保护动作关闭主汽门而出口断路器未跳闸时，发电机变成电动机运行，要从电力系统吸收有功功率。

第一章目录第一章：概述第二章：安装1.安装环境检查及通风和防尘要求2.交流容量及连线要求3.直流容量及连线要求4.电池连线要求5.接地6.其它电缆连线7.调试第三章：电源系统第四章：控制系统第五章：交直流配电第六章：操作第七章：机械性能第二章概述一．简介随着通讯技术的发展，新型通讯设备的迭出，对通讯电源提出了更高的要求。

DUM-48/50B智能开关通信电源是采用新型元器件设计、生产的新一代高频开关电源。

具有容量大、可靠性高、智能化程度高、电网适应范围宽、维护方便等特点。

适用于邮电通信、移动通信基站、水利电力、公安、铁路、计算中心等需要大功率直流电源的场所。

二．系统特点1.D UM-48/50B智能开关通信电源交流输入电压适应范围宽：三相供电266V～494V2．DUM-48/50B智能开关电源整流器交流输入为三相无零线供电方式，彻底解决零线电流问题。

3．整流器具有缺相检测、保护电路。

可以保证在有一相相电压失效的情况下（例如：一相断路），整流器仍能在一定范围内正常工作。

整流器的输出电流不超过25A，整流器不受输入端缺相的影响，继续工作。

倘若，因为整流器输出端负载的变化，一旦输出电流超过了25A，此时整流器输出电流会自动限流于25A处。

4．DUM-48/50B智能开关通信电源整流器采用无源功率因数校正技术，功率因数≥。

5．整流器逆变整流部分采用先进可靠的全桥PWM相移谐振ZVZCS拓扑结构, 与其他拓扑结构相比，它有效地提高了整流器的效率（达到91%以上）。

6．DUM-48/50B智能开关通信电源采用民主均流技术，提高了系统可靠性，减少了设备日常维护工作。

7．DUM-48/50B智能开关通信电源采用微机控制、汉字显示、键盘操作，极大地方便了用户掌握使用。

实现了系统的自动测试、自动诊断、自动控制，又可实现系统的遥信、遥测和遥控。

8．系统控制器对设置的参数具有掉电保护功能。

9．整流器采用智能风冷技术，当整流器温升到启动值时，风扇自动开启，大大提高了风扇使用寿命。