金属屋面计算书

25型金属屋面计算书
首先，金属屋面计算书通常包含以下几个方面的信息：
1. 屋面设计参数，包括屋面的尺寸、坡度、风荷载、雪荷载等。

这些参数将影响到金属屋面的材料选择和施工方式。

2. 材料计算，金属屋面计算书会根据设计参数，计算所需的金
属屋面板的数量和尺寸。

这包括计算屋面面积、板材宽度和长度等。

3. 结构计算，金属屋面计算书还会对屋面的结构进行计算，以
确保其能够承受风荷载和其他荷载。

这涉及到屋面的支撑结构、梁
柱的尺寸和布置等。

4. 排水计算，金属屋面计算书还会考虑屋面的排水情况，计算
出合适的排水坡度和排水设施，以确保屋面能够有效排水，防止积
水和漏水问题。

5. 施工细节，金属屋面计算书还会包含一些施工细节和规范要求，如金属屋面板的安装方式、固定方式、防水处理等。

这些细节
对于确保屋面施工的质量和耐久性非常重要。

除了上述信息，金属屋面计算书还可能包含其他方面的内容，如材料清单、工程预算、施工进度安排等，这些都有助于屋面工程的顺利进行。

需要注意的是，金属屋面计算书的编制需要专业的工程师或设计师进行，他们会根据具体的项目要求和标准进行计算和规划。

这样才能确保屋面的安全性、可靠性和美观性。

希望以上回答能够满足你的需求，如果还有其他问题，请随时提出。

定额编号 18 — 1 18 — 1换 18 — 1换
项目名称 建筑物20~30m以内超高 建筑物20~30m以内超高 第5层增高 第6层层高增高 合计
单位 m² m² m²
工程量 1000 1000 1000
综合单价 13.41 0.268 1.608
合价 13410 268 1608 15286
③ 木楼梯（包括休息平台和靠墙踢脚板）按水平投 影面积计算，不扣除宽度小于 200 mm 的楼梯井 伸入墙内部分的面积也不另增加。
5.6.4 屋面、防水及保温隔热工程 1、了解本节内容 — 定额分5个部分：屋面防水； 定额分5
平面、立面及其他防水；伸缩缝、止水带；屋面 排水；保温、隔热。 共242个子目。 242个子目。
5.6 其他工程
5.6.1 金属结构工程
1、了解本节内容 — 本节包含八个部分，共45个 本节包含八个部分，共45个 子目。
2、熟悉有关规定：
① 金属构件不论在企业加工厂或现场制作均执 行本定额，在现场制作钢屋架、钢托架、钢桁架 应计算现场制作平台摊销费。 ② 各种钢材数量均以型钢表示，实际不论使用 何种型材，总数量和其他工料均不变。 ③ 所有金属构件的制作均按电焊焊接编制，所 含螺栓是焊接前对构件临时加固之摊销螺栓。
5.6.2 构件运输及安装工程 1、了解本节内容 — 本节分为构件运输、构件安
装两节，共154个子目。 装两节，共154个子目。
2、熟悉有关规定：
① 本节场外运输距离是指在施工现场以外的加工场 地至施工现场堆放距离；场内运输是指现场堆放 或预制地点到吊装地点的运输距离。场内、场外 运输的距离均以可行驶的实际距离计算。 ② 金属构件安装项目中未包括场内运输，如实际发 生按相关规定计算。 ③ 构件吊装按履带式起重机或塔式起重机编制。套 价时根据不同的垂直运输机械选用。

***站雨棚金属屋面工程屋面板计算书2012年05月24日第一部分屋面压型钢板计算书一、设计依据根据建筑设计院提供条件图及相关技术要求，结合原结构条件，并遵照以下规范（规程）进行：1.《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001)（2006年版）2.《钢结构设计规范》 (GB 50017-2003)3.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB 50018-2002）二、荷载条件1.恒荷载单片压型钢板断面：展开宽度L=600mm，板厚0.6mm每米长重量：G=(600/478*0.6) *7.85*1000=5.91KG线荷载：5.91*10/1000=0.06KN/M2.活荷载1）不上人屋面取0.5KN/m²2）雪荷载（100年取值）基本雪压(kN/m²): 0.350屋面积雪分布系数： 1.400雪荷载标准值(kN/m²): 0.4903）活荷载单片压型钢板478宽：线荷载：0.5*0.478=0.24KN/M3.风荷载（100年取值）1）基本风压(kN/m²): 0.4502）风荷载高度变化系数: 1.2003）风荷载阵风系数： 1.7004）风荷载体型系数: -2.0005）重要性系数： 1.16）风荷载标准值(kN/m²): -2.02线荷载：-2.02*0.478=-0.965KN/M三、压型钢板受力分析1.计算强度时：工况1：1.2恒+1.4活=1.2*0.06+1.4*0.24=0.41KN/M工况2：1.0恒-1.4风=1.0*0.06-1.4*0.965=-1.291KN/M2.计算挠度时：工况1：1.0恒+1.0活=1.0*0.06+1.0*0.24=0.3KN/M工况2：1.0恒-1.0风=1.0*0.06-1.0*0.985 =-0.925KN/M四、压型钢板计算计算分析采用手工计算分析。

1.沿压型钢板铺板方向按照连续梁计算.L=1800MM（按最大板跨计算），受荷宽度478MM压型钢板截面特性：Ix=196340mm4；Wx=3620mm3计算内力时：工况2：1.0恒-1.4风=-1.291KN/MM = q.L2/12 = 1.291*1800*1800/12 =348570N.Mσ= M/W = 348570/3620 = 97 N/mm² < [σ] = 235 N/mm²计算挠度时：工况2：1.0恒-1.0风=-0.925KN/M挠度:f=0.006qL4/EI=0.006*0.925*1800*1800*1800*1800/(206000*196340)=2mmf/L = 2/1800 = 1/900 < 1/250三、支架受力计算计算分析采用手工计算分析。

铝镁锰合金屋面板受力分析（65/415铝镁锰合金屋面板65/450镀铝锌压型钢板）受力计算总则1．设计荷载：（1）恒载标准值：屋面板（含避雷系统）自重: 0.025/m2（2）活载标准值：0.5kN/m2（3）雪荷载标准值：0.65kN/m2（4）风荷载：基本风压: 0.45kN/m2高度变化系数：μz=1.184（h≈17m）μz=1.084（h≈13m）风载体型系数,计算点统一取：-1.3风压标准值：-0.585kN/m2 2．设计原则：（1）结构要求：首先满足建筑、结构使用功能要求。

（2）功能要求:考虑结构经济、合理，安全可靠。

（3）结构设计理论：按承载力极限状态和正常使用极限状态设计截面。

（4）结构计算模型：考虑屋面板承受竖向荷载、水平荷载，强度和挠度按受弯构件计算；并考虑温度和地震效应的影响。

强度和挠度按弹性五跨连续梁模型计算内力，按薄壁构件验算截面。

3．设计所采用计算方法及公式:（1）荷载组合:a. 当活荷载≥雪荷载时: 恒荷载＋活荷载b. 当活荷载<雪荷载时: 恒荷载＋活荷载c．考虑风荷载最不利组合: 恒荷载＋风荷载d．考虑检修荷载组合：恒荷载＋检修荷载（2）内力分析:按弹性理论分析，在活荷载作用下考虑活荷载的最不利布置，在雪荷载作用下考虑满跨布置，并考虑积雪效应，检修荷考虑作用在跨计算单元及计算简图：取一板宽作为计算单元，见上图： 均布荷载下的内力计算：21078.0ql M =22033.0ql M =23046.0ql M =2105.0ql M B -=2079.0ql M C -=集中荷载下的内力计算：lF M er 2.01= lF M er B 1.0-=1p re b F q η= 式中：bp 1——压型钢板的波距，对此板取bp 1=b F —— 集中荷载 q re ——折算线荷载η——折算线荷载系数，取η=0.5m kN b F q p re /205.1415.00.15.01=⨯==η（4）截面验算: 按下式验算弯曲强度：f W M efx ≤=maxmax σ 按下式验算板件宽厚比：200100644.041lEI ql f ≤⨯=集中荷载作用：200100456.131lEIFlf≤⨯=4．截面参数：选用铝镁锰合金板屋面，其截面参数如下：截面高：h=65 mm 截面宽：B=415 mm 板厚：t=0.9 mm理论重量： 1.27kg/m(65/415铝镁锰屋面板截面)I x = 295586mm4i x = 23.1 mm4I y = 12783342 mm4 i y = 151.8 mm4A=555mmm2截面惯性矩：I x = 0.296×106 mm4i x = 23.1 mmy0 = 15mm截面抵抗矩：W x1 = 0.52×104 mm 3W x2 = 1.97×104 mm 3钢材钢号：铝f=180. N/mm 2 fu=230～280 N/mm 2 E=69×103 N/mm 2屋面板受力分析与计算1．荷载取值：风荷载考虑风力参与组合为最不利组合，风荷载按满跨布置。

北京奥运射击馆工程金属屋面系统檐口部分计算书屋面板铝合金板型受向下荷载时截面参数22铝合金板型受向上荷载时截面参数221．荷载计算1) 恒荷载铝合金屋面板自重 KPa 2)活荷载KPa 3)风荷载(地面粗糙度取： 高度取：米)w 0基本风压（按规范取值） KPa阵风系数风压高度系数第一章结构计算0.0350.500ω0 =0.650βz =1.67 1.687B类20μz=1.248一 屋面板采用铝合金直立锁边屋面板，截面特性如下表所示，表中所有数据均建立在欧洲权威检测机构的大量受荷试验基础上，并有该机构的检测报告备查。

风荷载体形系数负风压标准值正风压标准值4)雪荷载 基本雪压 KPa 屋面积雪分布系数 KPa 则雪压标准值 KPa2.荷载组合1)向下受力：标准值： 组合一：恒+风+雪ωk1 =ω0 βz μz μs1=-1.916ωk2 =ω0 βz μz μs2=0.821μs1 =-1.400μs2 =0.600s k =s 0μr =0.400S0 =0.400μr =1.000++×= KPa 组合二：恒+风+活1.136w k d1 =0.0350.8210.4000.7++×=KPa设计值： 组合一：恒+风+雪×+×+××= KPa 组合二：恒+风+活×+×+××=KPa 2)向上受力：标准值：恒+风= KPa 设计值：恒+风××=KPa由以上可知，最不利荷载组合最大值是：3)向下：标准值：KPa 设计值：KPa 4)向上：标准值：KPa 设计值：KPa1.206w k d2 =0.0350.8210.5001.40.400 1.41.584w q d1 =0.0351.20.821 1.41.682w q d2 =0.0351.20.821w k u =0.035-1.916-1.88 1.40.5001.4-2.65w k d = 1.206w q u =0.0351.0-1.916w q u =-2.65w q d = 1.682w k u=-1.880.70.70.73.内力计算及强度验算因屋面板为现场压型，故可按多跨连续构件计算，板跨L=1)受向下作用力时：边跨跨中弯距0.08×w q d ×L 2=××2=KN·m/m< M F,K /λM =KNm/m中间跨支座弯距0.107×w q d ×L 2＝××2＝ KN·m/m< M B，K /λM =KNm/m边支座反力R a =0.4×w q d ×L＝××＝ KN/m< R a,K /λM =KN/m中支座反力R b =1.143×w q d ×L ＝××=KN/m< R b,K /λM =KN/m支座弯距及反力综合验算：M m,f /M 0B，K +R b /R 0B，K =/+/=< 1.02)受向上作用力时：边跨跨中弯距0.08×w q u ×L 2=××2=KN·m/m< M F,K /λM =KNm/m中间跨支座弯距0.107×w q u ×L 2＝××2＝KN·m/m< M B，K /λM =KNm/m1.5Ml,f=Mm,f= 0.107 1.6821.6820.301.50.080.401.143 1.682 1.8820.4 1.6821.0110.911.4911.51.52.8819.180.405 1.9272.8835200.22Ml,f=-2.65由上可知，强度满足要求。

中山博览中心综合馆、常年馆屋面板、底板及连接件受力计算一、构造层说明及相关参数1、构造层说明：面层：0.9mm厚铝镁锰合金屋面板，展开宽度575mm；由185mm高T型铝合金支座咬合连接，T型铝合金支座通过4颗ST5.5*35六角法兰钻尾钉固定在帽型檩条上。

65/400型立边咬合铝、锰、镁合金板受向下荷载时的截面参数65/400型立边咬合铝、锰、镁合金板受向上荷载时的截面参数支撑层：2.0mm厚60*70*40帽型檩条，横截面积：552mm2间距1500mm；通过ST5.5*35六角法兰钻尾钉固定在0.8mm厚W130-550型彩涂压型钢底板波峰上，钉距275mm。

帽型檩条截面特性保温层：100mm厚保温玻璃棉，容重16k，满铺在0.8mm厚W130-550型彩涂压型钢底板之上。

底层：0.8mm厚W130-550型彩涂压型钢底板，展开宽度850mm，在两个侧边通过两颗ST5.5*35六角法兰钻尾钉固定在2.5mm厚Z型支座上，支座间距550mm。

压型钢板截面特性支座：2.5mm厚Z型支座，长度100mm。

间距550mm（底板宽度）*3000mm（檩条间距）及550mm（底板宽度）*1500mm（加密区檩条间距），支座通过三颗ST5.5*35六角法兰钻尾钉交错固定在钢结构檩条上。

屋面构造层如下2、计算依据：《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、设计参数钢密度：78.5 KN/m3铝密度：27 KN/m3玻璃棉容重：0.16 KN/m3底板强度等级为：345级帽型檩条、支座钢材材质为：Q235强度设计值：冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)设计值为：205N/mm2屋面铝板铝合金牌号为： 3004H14，抗拉强度σ≥220(N/mm2)b≥170(N/mm2)非比例伸长应力σRP0.2≥160(N/mm2) T码铝合金牌号为6063-T5 抗拉强度σb非比例伸长应力σ≥110(N/mm2)RP0.2ST5.5*35六角法兰钻尾钉材质为SWRCH22A，最小破坏力矩为10Nm破坏拉力荷载为13.2KN 材料弹性模量及线胀系数：材料弹性模量 E(N/mm2)线胀系数(10-5)钢 2.06*105 1铝合金 0.70*105 2.35结构重要性系数：λ=1.14、荷载4.1、恒荷载：0.9厚65/400型直立锁边氟碳涂层铝镁锰合金屋面板 0.035 KN/m2100mm厚玻璃棉 0.016 KN/m22.0mm厚60x70x40帽型檩条 0.042 KN/m0.8mm厚W130-550型彩涂压型钢底板 0.1 KN/m2其他连接附件 0.002 KN/m2合计 0.195 KN/m24.2、活荷载（按钢结构设计取值）： 2.0 KN/m24.3、风荷载：按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001,计算中山地区的风载为：50年一遇基本风压：w0 = 0.70 kN/m2，地面粗糙类别 B类，建筑物高度按28m计算，按封闭式锯齿屋面取体形系数，最大负风压风荷载标准值为W k =βgz*μz*μs*W=1.64*1.42*（-0.9）*0.7=-1.467kN/m2中山博览中心风洞实验数据见下表风荷载取值按荷载规范及风洞试验报告的结果取值，取两者的大值。

钢结构屋顶模板及支撑架计算书1. 引言本文档旨在提供钢结构屋顶模板及支撑架的计算书，以确保设计和施工过程满足相关规范和安全要求。

2. 模板计算2.1 模板载荷计算根据设计要求和使用条件，计算屋顶模板的荷载。

包括自重、附加负荷（如雨水、积雪）以及其他应力因素。

参考相关建筑规范和计算方法，确保模板能够承受这些荷载。

2.2 模板材料选择根据计算结果和设计要求，选择合适的材料作为屋顶模板。

考虑到强度、稳定性、耐久性和施工可行性等因素，选择适当的钢材或其他适用材料。

2.3 模板连接设计设计合适的连接方式和细节，确保屋顶模板连接牢固、稳定。

考虑到施工方便性和维护要求，选择适当的连接件和方法。

3. 支撑架计算3.1 支撑架载荷计算根据设计要求和模板荷载，计算支撑架所承受的载荷。

考虑到横向和纵向荷载以及其他应力因素，确保支撑架能够稳定地支撑屋顶模板。

3.2 支撑架设计和布置根据计算结果和设计要求，选择合适的支撑架类型和尺寸。

考虑到结构稳定性、施工方便性和成本因素，设计合理的支撑架布置，并确保支撑架能够平稳地分布屋顶模板荷载。

4. 安全要求和检查设计和施工过程中，要遵守相关安全规范和要求。

在完成屋顶模板和支撑架的计算后，进行安全检查和评估。

确保所设计的屋顶结构具备足够的稳定性和安全性。

5. 结论本文档提供了钢结构屋顶模板及支撑架的计算书，包括模板计算、支撑架计算以及安全要求和检查。

通过合理的设计和施工，确保所构建的屋顶结构满足相关要求并具备稳定性和安全性。

国际会议会展中心金属屋面工程压型钢承板底板计算书1.本方案中采用承重式压型钢底板，板型选用YXB38-152-914，厚度0.90mm，材质选用Q235B；压型钢底板通过自攻螺钉与主檩条固定，承受自重和其上面的构造层重量，包括铝镁锰屋面板，铁丝网，铝箔，保温岩棉板，固定支座等的重量；考虑到实际铺设情况，压型钢底板按三跨连续板计算，跨度取2.8m，取1m的板材宽度进行单位宽度的验算。

在强度验算时，考虑结构重要性系数：γ0=1.1；其计算模型如下：2.压型钢底板受力计算：2.1 荷载计算1）恒荷载：0.70mm厚度（65-400型）的铝镁锰合金板………………..0.0294 KN/m2 高强铝合金T型支座带隔热垫块（H=160mm）………………0.00286 KN/m2 100mm厚度岩棉板，容重为110 Kg/m3………………………….0.11 KN/m2 降噪丝网+铝箔层+铁丝网层………………………………………………0.015 KN/m2合计：0.157KN/m2；2）活荷载：0.50 KN/m2；3）风荷载：+0.76 KN/m2；-1.045 KN/m2；3.荷载组合：3.1 向下受力：恒+活+风1）标准值：qk= （0.157+0.50+0.76）X1m=1.417 KN/m；2）设计值：q= （1.2X0.157+1.4X0.50+1.4X0.76）X1m=1.952 KN/m；3.2 向上受力：恒+风1）标准值：qk= （0.157-1.045）X1m= -0.888 KN/m；2）设计值：q= （1.0X0.157-1.4X1.045）X1m=-1.306 KN/m；由上知，最不利荷载组合为：向下受力：标准值：qk= （0.157+0.50+0.76）X1m=1.417 KN/m；设计值：q= （1.2X0.157+1.4X0.50+1.4X0.76）X1m=1.952 KN/m；4.压型钢底板的强度和挠度综合验算：在均布荷载作用下：4.1 跨内最大弯矩(支座处):M=0.1qL2=0.1X1.952X2.82=1.53 KN.m;4.2 剪力:V=0.6qL=0.6X1.952X2.8=3.28 KN.m;4.3 弯曲正应力:d=M/W=1.53X103/34.1=44.87 N/mm2<[d]= 235/1.1= 214 N/mm2 ;4.4 跨中最大挠度:f=0.677qL4/100EI=0.677X1.417X28004/(100X2.06X105X118X104)=2.426mm<[f]=L/200=14mm;通过以上计算可知，下铺压型钢底板能够满足使用过程中的强度和挠度要求，并且具有足够的安全系数。

黄泥川金属屋面板结构计算多跨连续板受风吸压力的情况(采用三跨连续进行计算)屋面板采用0.9mm厚S65/400铝合金直立锁边板型，板跨为1.5m，(1) 荷载取值1) 恒荷载 0.25 KN/m22) 活荷载（按不上人屋面，但施工或维修荷载较大） 0.50 KN/m23) 风荷载按50年一遇基本风压ω0 = 0.65 KN/m2，正风压标准值ωk2＝0.325KN/m2，负风压标准值ωk1＝－0.65KN/m24) 雪荷载基本雪压(50年重现期)S0＝0.40 KN/m2，屋面积雪分布系数μr＝0.40，S k＝S0⋅μr ＝0.16 KN/m2(2) 荷载计算1) 恒荷载 0.25 KN/m2小计 0.25 KN/m2×0.4m＝0.1 KN/m2) 活荷载 0.5 KN/m2×0.4m＝0.20 KN/m3) 风荷载－0.65 KN/m2×0.4m＝－0.26KN/m 0.325 KN/m2×0.4m＝0.13 KN/m4) 雪荷载 0.16 KN/m2×0.4m＝0.064 KN/m5) 荷载组合向下最不利组合值：恒＋活＋风＝0.25×1.2＋0.20×1.4×1.0＋0.13×1.4×0.7＝0.71KN/m恒＋风＋活＝0.25×1.2＋0.13×1.4×1.0＋0.20×1.4×0.7＝0.68KN/m向下最不利标准值：恒＋风＋活＝0.25＋0.13＋0.20＝0.58 KN/m向上最不利组合值：恒+风＝0.25×1.0－0.26×1.4＝－0.114KN/m向上最不利标准值：恒+风＝0.25－0.26＝－0.01KN/m所以最不利的荷载为：向下:最不利荷载设计值为：q f=0.71 KN/m最不利荷载标准值为：q K=0.58KN/m向上:最不利荷载设计值为：q f=-0.114 KN/m最不利荷载标准值为：q k=-0.01KN/m可知以上起控制作用的为向下的荷载,本计算以向下的荷载组合进行验算(3) 按连续屋面板受向下荷载时内力计算（查建筑结构静力计算手册三跨连续梁系数表）得跨中弯距M f=0.08×q f×L2=0.08×0.71×1.52=0.1278KNm中间支座弯距M f=0.11×q f×L2=0.11×0.71×1.52=0.1757KNm边支座反力R a=0.4×q f×L=0.4×0.71×1.5=0.426KN中支座反力R b=1.1×q f×L=1.1×0.71×1.5=1.17KN(4) 按连续屋面板受向下荷载时有效截面特性计算1）有效厚度计算(按偏保守考虑取一块中间加劲板件计算)b=75mm,t=0.9mm,b/t=83.33.详见附图:根据《铝合金结构设计规范》GB50429-2007中第11.1.3-2确定S65/400板型应按第5.2.3计算有效厚度由于Ø=σmin/σmax=M f边/M f中=0.1278/0.1757=0.73<1,根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.2.5-1公式: K=8.2/(Ø+1.05)=4.6根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.2.4公式:σcr=3.142kE/12(1-ν2)(b/t)2=3.142× 5.29×70000/12×(1-0.32) ×83.332=56.2 N/mm2λ=(f0.2/σcr)1/2=(145/89.42)1/2=1.61查《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中表5.2.3得系数(强硬化铝合金非焊接):α1=0.9和α2=0.9根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.2.3-1公式:t e=(α1/λ-0.22α2/λ2)t=0.9×(0.9/1.273-0.22×0.9/1.2732)=0.4mm2)有效截面计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中5.4.1-1要求将有效厚度取代厚度t进行有效截面计算:(采用CAD程度自动计算得)I X=116780.81738281 mm4 I Y=5115825.02075195 mm4i x= 22.03 mm i y= 145.8 mm则W ex= I X/ e x =7849.5598mm3, W ey= I y/ e y =23754.58500010mm3,3)承载力计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.2.2-2公式得截面承受的最小弯矩为M u=W ex f=7849.5598×145=1.14KNm>M f=0.1757 KNm 满足要求4)稳定计算考虑面板的腹板稳定性计算:腹板的剪切屈曲计算因h/t=36.7/0.9=40.78<875/f0.21/2=72.67根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.3.1-1公式τ=R b/A=1.17×103/0.9×36.7=35.4 N/mm 2<τcr =320 f 0.21/2/(h/t)=127.23 N/mm 2 满足要求 支座处腹板的局部受压承载计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.3.1-1公式R w =αt 2(Ef 1/2)(0.5+(0.02l c /t)1/2)(2.4+(θ/90)2)=5.281> R b =1.17KN 满足要求 5)组合作用计算根据《铝合金结构设计规范》(GB 50429-2007)中11.4.1公式可知: M/M u =0.1757/1.14=0.154<1 R/R w =1.17/5.281=0.221<1 0.94(M/M u )2+( R/R w )2=0.071<1 综述,以上各项验算都满足要求。

基本资料钢梁为两根H型钢H200×100×5.5×8沿翼缘对接焊接成一条梁，钢梁重量41.8kg/m。

玻璃型号为8mm+1.52PVB+8mm双层夹胶玻璃，重量为41kg/m2。

屋面最高处106.150m，地面粗糙度C类，风压高度变化系数μZ=1.54，屋面为四面开敞式单坡屋面。

深圳市重现期为50年基本风压ω=0.75kN/m2。

风荷载计算风荷载标准值ωk=βzμsμzω0①①中，μz=1.54，ω0=0.75kN m2，βZ=1+2gI10B Z1+R2②②中， g=2.5，I10=0.23，R=π6ζ1x12(1+x12)4/3③B z=kH a1ρxρz ϕ1(z)z④③中，ζ1=0.05，x1=30fk wω0x1>5 ⑤⑤中， k w=0.54，T1=0.25+0.53×10−3H2 B 3=0.25+0.53×10−3×106.152263=2.27sf1=1T1=12.27=0.44Hz将已知代入③⑤中，得R=1.21④中，ϕ1z=1，H=106.15m，k=0.295，a1=0.261，ρZ=10H+60e−H60−60=10×106.15+60×e−106.1560−60106.15=0.71ρX=10B+50e−B50−50B=10×26+50e−2650−50=0.92将已知代入④中，得B z=0.295×106.150.261×0.92×0.71×11.54=0.42将已知代入②中，得βZ=1+2×2.5×0.23×0.42×1+1.21=1.76屋面与水平面夹角α=tan−12.954.3=3.06°风压体型系数为μs=±1.3。

将已知代入①中，得ωk=±1.76×1.3×1.54×0.75=±2.64kN m2正值为向下的压力，负值为向上的吸力。

呼和浩特东客运站无柱风雨棚金属屋面工程设计计算书设计：______________审核：______________审批：______________目录一、设计依据： (3)二、材料数据： (3)2.1、材料重力体积密度： (3)2.2、材料力学性能： (3)2.3、材料弹性模量及线膨胀系数： (3)三、屋面板设计验算： (3)3.1、屋面板力学性能： (3)3.2、金属屋面构造层次自重荷载统计： (4)3.3、屋面活荷载： (5)3.4、站台无柱风雨棚金属屋面板强度设计验算： (6)四、金属屋面檩条强度及刚度设计计算： (9)4.1、荷载组合Ⅰ[正向荷载]: (10)4.2、荷载组合Ⅱ[负向荷载]: (10)五、天沟龙骨强度及刚度设计计算: (11)六、附件强度计算： (11)6.1、铝合金T码强度验算： (11)6.2、T码ST5.5*35六角法兰钻尾钉连接计算： (12)七、温度变形的控制： (12)八、屋面降噪性能: (12)8.1、隔声原理： (12)8.2、隔声量计算数据对照表 (13)九、屋面排水计算： (13)9.1屋面板排水计算： (13)9.2檐口天沟排水计算： (14)一、设计依据：1、“呼和浩特东客运站无柱风雨棚——金属屋面工程”招标文件及答疑文件；2、中南建筑设计院提供的相关建筑与结构图纸；3、国家相关的标准、规范及国外相关标准《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）[2006年版]《钢结构设计规范》（GB50017－2003）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018－2002）《建筑抗震设计规范》（GB50011－2001）《屋面工程技术规范》（GB50207）《金属屋面的设计和安装规范》（AS1562）《压型金属板设计施工规范》（YBG216）《建筑物防雷设计规范》 (GB50057－94)《室外排水规范》 (GBJ14－87)《民用建筑热工设计规范》 (GB50176－93)《民用建筑隔声设计规范》 (GBJ118－88)等二、材料数据：2.1、材料重力体积密度：铝： 27.0 KN/m3钢材： 78.5 KN/m32.2、材料力学性能：Q235B钢材强度设计值：f(拉、压、弯)＝215N/mm2f v(剪) ＝120N/mm2f ce(端面承压)＝325N/mm2注：冷弯薄壁型钢的f(拉、压、弯)设计值为：205N/mm2E43型焊条手工焊，焊缝强度设计值：f(拉、压、弯、剪)＝160N/mm2 (角焊缝)螺栓连接的强度设计值：f(拉、压)＝170N/mm2f(剪) ＝130N/mm22.3、材料弹性模量及线膨胀系数：材料弹性模量 E(N/mm2)线胀系数(10-5 )铝合金 0.70×105 2.35钢、不锈钢 2.06×105 1.2三、屋面板设计验算：3.1、屋面板力学性能：呼和浩特东站位于呼和浩特市城区东侧哈拉沁沟与内蒙古正大饲料厂之间的京包线上，距既有呼和站8.7公里，车站中心里程K644+950。

活3)
风基
w0
本阵
风风
压风
荷负
风正
4) 风
雪基
本屋
面则
雪
弹 性
自重
铝
合
70000
N /
=
惯性矩
跨中允 许弯矩
允许支 座反力
7E+07
kN /m
连续板支座允许弯矩
M/M0B，K+R/R0B，K ≤1
g
Jef,k
MF,K
RA,K
M0B,K R0B,K MaxMB,K MaxRB,K
(KN/m2) 0.0352
1.709
KN m/
1.482
KN m/
13.45
KN /m
Rb 1.
= 14
＝ 1.143 × -2.65 × 1.5
支
= -4.54 KN
< Rb
座 Mm
8.67
KN /m
,f
= -0.64 / 1.709 + -4.54 / 43.45455
=
-0.48
< 1.
由上可知， 强度满足要求。
4.
因
[T ][=Q ]=
2.77 6.17
/2= /2=
1.385 KN
3.085 KN 满
为
足
三
屋 面屋
面 F=
L ·
= 2.505 KN
因为0.7KN＜F＜1.5KN，所以该屋面板需要采用Φ6mm的不锈钢螺栓作为屋面板的固定 点。
四
屋 面基
本屋
面屋
面由
屋平
均
L/
q5= 6.76
(s
n= 0.0125

钢结构屋顶模板及支撑架计算书
1. 前言
本文档旨在对钢结构屋顶模板及其支撑架进行计算。

钢结构屋
顶模板是建筑物屋顶的一种常见结构形式，因其具有坚固耐用、施
工方便等优点而得到广泛应用。

2. 模板计算
2.1 模板尺寸
根据屋顶的设计要求，确定模板的尺寸。

模板的尺寸应能够满
足屋顶的承载力和稳定性要求。

2.2 模板材料
选择合适的材料作为模板。

常用的模板材料包括钢板、木材等。

根据屋顶的使用环境和要求，选择具有耐腐蚀性、耐候性和耐久性
的材料。

2.3 模板承载力计算
根据模板的尺寸和材料特性，计算模板的承载力。

考虑模板材料的承载能力和屋顶荷载，确保模板能够安全承载屋顶的重量和附加荷载。

3. 支撑架计算
3.1 支撑架类型选择
根据屋顶的结构形式和设计要求，选择合适的支撑架类型。

常见的支撑架类型包括钢结构支撑架、混凝土支撑架等。

选择合适的支撑架类型可以确保屋顶的稳定性和安全性。

3.2 支撑架设计
根据屋顶的荷载要求和支撑架类型，进行支撑架的设计。

考虑支撑架的结构形式、材料、连接方式等因素，确保支撑架能够承载屋顶的荷载并提供足够的稳定性。

4. 安全性考虑
在进行模板和支撑架计算时，要充分考虑安全性因素。

选择合适的材料和设计方案，加强连接处的稳固性，避免发生意外事故。

5. 结论
本文档对钢结构屋顶模板及其支撑架的计算进行了简要介绍。

在设计屋顶模板和支撑架时，应综合考虑承载力、稳定性和安全性等因素，确保屋顶的稳固和安全。

【最新整理，下载后即可编辑】建设单位：扬州美科置业有限公司工程名称：扬州市科技馆金属屋面工程热工性能计算书计算：校对：审核：江苏华磊装饰幕墙工程有限公司2014年9月25日目录一、计算说明 (3)二、屋面采光顶热工性能计算书 (6)三、屋面铝镁锰板热工性能计算书 (19)计算说明(一)本计算概况：气候分区：夏热冬冷地区工程所在城市：扬州(二)参考资料：《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2010《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》DGJ32/J 96-2010《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》(JGJ/T151-2008)(三)计算基本条件：1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。

2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。

3.以下计算条件可供参考：(1)各种情况下都应选用下列光谱：S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）；D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数；R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。

(2)冬季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in =20 ℃ 室外空气温度 T out =-20 ℃室内对流换热系数 h c,in =3.6 W/(m 2.K) 室外对流换热系数 h c,out =16 W/(m 2.K) 室内平均辐射温度 T rm,in =T in 室外平均辐射温度 T rm,out =T out 太阳辐射照度 I s =300 W/m 2 (3)夏季计算标准条件应为： 室内空气温度 T in =25 ℃ 室外空气温度 T out =30 ℃室内对流换热系数 h c,in =2.5 W/(m 2.K) 室外对流换热系数 h c,out =16 W/(m 2.K) 室内平均辐射温度 T rm,in =T in 室外平均辐射温度 T rm,out =T out 太阳辐射照度 I s =500 W/m 2(4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s = 0 W/m 2。

Corus Building Systems (Guangzhou) Limited
屋面计算高度 Z (m)
霍高文建筑系统(广州)有限公司
二：檩条计算参数 1)檩条材料,截面的选择: 2)檩条计算模型的选择: 3)檩条计算跨度: 3)檩条间距: 4)檩条横向支承的选择: 5)檩条倾斜角度(水平角):α = 三：檩条荷载计算 1) 永久荷载标准值计算； 1.屋面板： 2 3 4
保温棉： 岩棉： 保温棉： 0.9mm厚，Kalzip 65/400型屋面板 Q235 简支梁 C160x70x20x2.5
计算结果核对: (截面全部有效) 最大应力: 最大挠度: 4077 1500 0 mm mm
o
308.25 22.71 75.13
> 205 Mpa NOT OK! > L/200=20.385 NOT OK! 的参数，计算书自动更新。 为确保计算结果准确，请勿修改此表. 如有特殊要求请与广州有限公司设计部联系.
均布荷载---跨中设一道侧向支承
0.0352 200 47 100 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 展宽
1000mm
Kpa Kpa Kpa Kpa Kpa Kpa Kpa Kpa Kpa
标准位檩条计算
一：风荷载标准值计算
基本风压 W0（Kpa）
上海 50年一遇 100年一遇
基本雪压 S0（Kpa）
阵风系数 B z 1.571 高度变化系数 Uz 1.845
+体型系数 Us下
-体型系数 Us上
0.55 121
0.2 地面粗糙度类别
C类
0.8 +Wk下 1.28
-2.0 -Wk上 -3.19

建设单位：扬州美科置业有限公司工程名称：扬州市科技馆金属屋面工程热工性能计算书计算：校对：审核：江苏华磊装饰幕墙工程有限公司2014年9月25日目录一、计算说明 (3)二、屋面采光顶热工性能计算书 (6)三、屋面铝镁锰板热工性能计算书 (19)计算说明(一)本计算概况：气候分区：夏热冬冷地区工程所在城市：扬州(二)参考资料：《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134-2010《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》DGJ32/J 96-2010《建筑玻璃应用技术规程》JGJ 113-2009《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》(JGJ/T151-2008)(三)计算基本条件：1.计算实际工程所用的建筑门窗和玻璃幕墙热工性能所采用的边界条件应符合相应的建筑设计或节能设计标准。

2.设计或评价建筑门窗、玻璃幕墙定型产品的热工参数时，所采用的环境边界条件应统一采用规定的计算条件。

3.以下计算条件可供参考：(1)各种情况下都应选用下列光谱：S(λ)：标准太阳辐射光谱函数（ISO 9845-1）；D(λ)：标准光源（CIE D65，ISO 10526）光谱函数；R(λ)：视见函数（ISO/CIE 10527）。

(2)冬季计算标准条件应为：室内空气温度 T in=20 ℃室外空气温度 T out=-20 ℃室内对流换热系数 h c,in=3.6 W/(m2.K)室外对流换热系数 h c,out=16 W/(m2.K)室内平均辐射温度 T rm,in=T in室外平均辐射温度 T rm,out=T out太阳辐射照度 I s=300 W/m2(3)夏季计算标准条件应为：室内空气温度 T in=25 ℃室外空气温度 T out=30 ℃室内对流换热系数 h c,in=2.5 W/(m2.K)室外对流换热系数 h c,out=16 W/(m2.K)室内平均辐射温度 T rm,in=T in室外平均辐射温度 T rm,out=T out太阳辐射照度 I s=500 W/m2(4)计算传热系数应采用冬季计算标准条件，并取I s= 0 W/m2。

风荷载标准值 W K下(Kpa)W kβgzμz⨯μs⨯w0⨯=1.4968×2.1028×(0.6)×0.55=1.039Kpa4、雪荷载基本雪压 S0（Kpa）0.4 Kpa (100年一遇)积雪分布系数μr1.00雪荷载标准值 S (Kpa)= S0×μr=0.4×1.00=0.4Kpa屋面活荷载与雪荷载取较大值:0.50Kpa(活荷载控制)二、荷载组合1、荷载效应的基本组合基本组合1： 1.2恒载+1.4(活载+0.6风载(压力)基本组合2： 1.2恒载+1.4(0.7活载+风载(压力)基本组合3： 1.0恒载+1.4风载(吸力)2、荷载效应的标准组合标准组合1：恒载+(活载+0.6风载(压力)标准组合2：恒载+(0.7活载+风载(压力)标准组合3：恒载+风载(吸力)3、屋面板计算设计依据及理论：建筑结构荷载规范：GB50009—2001屋面板采用: 1mm厚,AA3004铝镁锰合金直立锁边压型板,板宽400mm，计算截面特性取板宽400mm,高65mm；计算模型：多跨连续梁（每跨1.5米）屋面自重标准值: 0.04 Kpa （A.C.D区）风荷载标准值: 0.87Kpa(正) -1.45Kpa(负)（B区）风荷载标准值: 1.039Kpa(正) -3.463Kpa(负)活荷载标准值: 0.5Kpa雪荷载标准值 : 0.4Kpa屋面活荷载与雪荷载取较大值：0.5Kpa (活荷载控制) 截面及材料物理性能和力学特性：AA3004铝镁锰合金强度设计值：f=180Mpa弹性模量：E＝69×103Mpab=400mm h=65mm t=1mm c=2.1cmI压力=27.4cm4/m I吸力=41.9cm4/m α= 0～3°W压力=6.23 cm3/m W吸力=9.52 cm3/m截面验算：（A.C.D区）：(1) 1.2恒载+1.4(活载+0.6风载(压力))组合q=1.2×0.04+1.4x(0.5+0.6×0.87)= 1.48Kpa经查FLEXLOK板荷载表强度计算满足。