全玻幕墙计算书

玻璃幕墙计算书XXX玻璃幕墙设计计算书基本参数: XXX地区基本风压0.350kN/m2抗震设防烈度6度设计基本地震加速度0.05gⅠ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统⼀标准》GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001《混凝⼟结构设计规范》GB 50010-2002《钢结构设计规范》GB 50017-2003《混凝⼟结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004《玻璃幕墙⼯程技术规范》JGJ 102-2003《⾦属与⽯材幕墙⼯程技术规范》JGJ 133-2001《建筑幕墙》JG 3035-1996《玻璃幕墙⼯程质量检验标准》JGJ/T 139-2001《铝合⾦建筑型材基材》GB/T 5237.1-2004《铝合⾦建筑型材阳极氧化、着⾊型材》GB 5237.2-2004 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗⽛螺纹》GB 3098.2-2000《紧固件机械性能⾃攻螺钉》GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB 3098.15-2000《浮法玻璃》GB 11614-1999《钢化玻璃》GB/T 9963-1998《幕墙⽤钢化玻璃与半钢化玻璃》GB 17841-1999《建筑结构静⼒计算⼿册(第⼆版) 》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地⾯粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海⾯和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指⽥野、乡村、丛林、丘陵以及房屋⽐较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较⾼的城市市区。

本⼯程为：延安，按C类地区计算风荷载。

(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采⽤风荷载计算公式: W k=βgz×µs×µz×W0（7.1.1-2）其中: W k---垂直作⽤在幕墙表⾯上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---⾼度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。

远东新村幼儿园办公楼玻璃幕墙设计计算书一. 幕墙承受荷载计算1. 风荷载标准值计算W k=zzs W oW k : 作用在幕墙上的风荷载标准值kN/m2 z : 瞬时风压的阵风系数取 2.25 z : 风压高度变化系数取 1.14 s : 风荷载体型系数取 1.5W o : 基本风压, 当地取值为0.55kN/m2W k=2.25X1.14X1.5X0.55=2.12kN/m 22. 风荷载设计值W=w W k=1.4x2.12=2.9kN/m2W : 风荷载设计值w : 风荷载作用效应的分项系数值为1.43. 玻璃幕墙构件重力荷载标准值G K=G AK BH=0.4x1.047x1.65=1.73kNG K : 幕墙构件包括玻璃和铝框重力荷载标准值G AK : 幕墙构件包括玻璃和铝框的平均自重0.4kN/m2B : 幕墙分格宽1.047mH : 幕墙分格高1.65m 4A二BH=1.65x1.047=1.72m24 地震作用1 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用q E=Emax G k/Aq E : 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用kN/m2 E :动力放大系数取 3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04G k : 玻璃幕墙构件重量为0.74kNA : 玻璃幕墙构件的面积m2q E=3x0.04x0.74/1.72=0.18kN/m22平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用：p E=Emax G kP E :平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用kNE :动力放大系数取3.0max :水平地震影响系数最大值为0.04G k :玻璃幕墙构件重量为0.74kN/mP E=3x0.04x0.74=0.088kN二.玻璃的计算玻璃选用中空玻璃1. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的风荷载作用下的最大应力w=6eWa2/t2w :风荷载作用下玻璃的最大应力N/mm2W :风荷载设计值为0.00135N/mm2a :玻璃短边边长1047mmt :玻璃厚度取10mme:弯曲系数0.0775w=6x0.0775X0.00189X10472/102=13N/mm2I2. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的地震作用下的最大应力G AK =t/1000=25.67.2/1025=0.1798kN/m2G AK :玻璃自重I:玻璃重力体积密度kN/m3t:玻璃厚度q EA=EEmax G AKq EA :地震作用设计值E :地震作用分项系数1.3E :动力放大系数取3.0max :水平地震影响系数最大值为0.04q EA=1.3X3X0.040.1798=0.028kN/m22EA=6q EA a /t2EA : 地震作用下玻璃的最大应力N/mm2q EA : 地震作用设计值为0.000028N/mm2a : 玻璃短边边长1047mmt : 玻璃厚度10mm: 弯曲系数0.0775EA =6X0.0775X0.000028X10472/102=0.337N/mm23. 计算在温度影响下, 玻璃边缘与边框之间的挤压应力t1=ET-2c-d c/bt1 : 在温度影响下玻璃的挤压应力c : 玻璃边缘与边框间和空隙取5mmd c : 施工误差取3mmb : 玻璃的长边尺寸1650mmT : 玻璃幕墙年温度变化80 度: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm2 t1=72000X0.00001X80-25-3/1500=-278.4N/mm2 计算值为负, 挤压应力为零, 满足要求44 计算玻璃中央与边缘温度差产生的温差应力t2=0.74E1234T c-T s t2 : 温差应力: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm21 : 阴影系数取1.6 （邻边）2 : 窗帘系数取1.33 : 玻璃面积系数取1.044 : 嵌缝材料系数取0.38T c : 玻璃中央温度取50度T s : 玻璃边缘温度取35 度t1=0.74720000.000011.61.31.040.38 50-35=6.57N/mm2t=tt2=1.26.57=7.884N/mm2<19.5N/mm2 满足要求t : 温度作用分项系数1.25. 计算组合应力=w +0.6EA =20.1+0.60.264=20.2584N/mm22<f g =28N/mm 2 玻璃强度满足 !三. 横梁的设计计算2. 计算横梁由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w =HW k =1.6X1.35=2.16kN/m q w : 风荷载线密度标准值 H : 幕墙分格高 W k : 幕墙承受风荷载标准值 M yw =q w B 2/8=2.16X1.1592/8=0.36kN.m M yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值 B : 幕墙分格宽 w =5q w B4/384/E/I y =5x2.16x1.159x4/384 /70000/658300=2.83mm w : 横梁由于风荷载作用产生的变形q w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩3. 计算横梁由于重力荷载作用产生的弯矩及变形G b =HG bk =1.6X0.4=0.64kN/mG b : 横梁承受重力荷载线密度标准值H : 幕墙分格高G bk : 幕墙构件不包括立柱平均自重 0.4kN/m22 M xG =G b B2/8=0.64x1.652/8=0.11kN.mM xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽G =5G b B4/384/E/I y =5x0.64X1047x4/384/70000/658300=0.1871mmG : 横梁由于重力荷载作用产生的变形G b : 横梁承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽1. 横梁基本参数横梁采用 120 型系列配套型材X 向惯性矩 :658300mm 4 Y 向惯性矩 :658300mm 4 面积:830mm 2 X 向截面抵抗矩 :18300mm 3 Y 向截面抵抗矩 :18300mm 3E : 铝合金的弹性模量I x : 横梁绕水平轴惯性矩4. 计算横梁由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G b=30.040.6=0.072kN/m q e : 地震作用线密度标准值E : 动力放大系数取3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04G b : 横梁承受重力荷载线密度标准值M ye=q e B2/8=0.0721.1592/8=0.0095kN.mM ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽e=5q e B4/384/E/I y=50.07210254/384 /70000/658300=0.0225mme : 横梁由于地震作用产生的变形q e : 地震作用线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩5w : 风荷载作用效应的分项系数1.4M yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值 e : 地震作用效应的组合系数0.6 e : 地震作用效应的分项系数 1.3M ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值y=G=0.1871mm y : 横梁竖向最大挠度G : 横梁由于重力荷载作用产生的变形=ww+ee=11.165+0.60.0225=1.1785mmx: 横梁水平最大挠度5 荷载效应组合M x=G M xG=1.20.0788=0.09456kN.mM x : 横梁绕X 轴的弯矩设计值G : 重力荷载作用效应的分项系数1.2M xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值M y=ww Myw+ee M ye=11.40.49+0.61.30.0095=0.6934kN.mM y : 横梁绕Y 轴的弯矩设计值w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 风荷载作用效应的组合系数1.0 w : 横梁由于风荷载作用产生的变形 e : 地震作用效应的组合系数0.6 e : 横梁由于地震作用产生的变形6. 横梁强度和刚度的验算=M x//W x+M y//W y=658300/1.05/18300+658300/1.05/18300=68.52N/mm2: 横梁产生最大应力: 塑性发展系数取1.05M x : 横梁绕X 轴的弯矩设计值W x : 横梁绕X 轴的截面抵抗矩M y : 横梁绕Y 轴的弯矩设计值W y : 横梁绕Y 轴的截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2横梁强度满足要求=x2+y20.5=1.1651.165+0.18710.18710.5=1.18mm : 横梁最大挠度x : 横梁水平最大挠度y : 横梁竖向最大挠度<B/180=5.69mm 且<20mm 横梁刚度满足要求四.立柱的设计计算1. 立柱基本参数立柱采用120 系列面积:1800mm2惯性矩:5850000mm4 截面抵抗矩：73000mm32. 计算立柱由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w=BWk=1.159x1.35=1.56kN/m q w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽W k : 幕墙承受风荷载标准值M w=q w L2/8=1.56x3.72/8=2.67kN.m M w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度w=5q w L4/384/E/I=5x1.56x37006/384 /70000/5850000=0.93mm w : 立柱6 计算立柱由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G a=3x0.04x0.46=0.0552kN/mq e : 地震作用线密度标准值E : 动力放大系数取3.0max : 水平地震影响系数最大值为0.04由于风荷载作用产生的变形q w : 风荷载线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩3. 计算立柱由于重力荷载作用产生的拉力G a=BG ak=1.159x0.4=0.46kN/mG a : 立柱承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽G ak : 幕墙构件平均自重0.4kN/m2N G=G a L=0.46x3.7=1.7kNN G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值L : 立柱计算长度G a : 立柱承受重力荷载线密度标准值M e=q e L2/8=0.0552x3.72/8=0.0945kN.mM e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度e=5q e L4/384/E/I=5x0.0552x37004/384 /70000/5850000=0.33mme : 立柱由于地震作用产生的变形q e : 地震作用线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩5. 荷载效应组合N=G N G=1.21.517=1.82kNN : 立柱拉力设计值G : 重力荷载作用效应的分项系数1.2N G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值M= ww M w+ee M e=11.44.369+0.61.30.0842=6.182kN.mM : 立柱弯矩设计值w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 风荷载作用效应的分项系数1.4M w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值e : 地震作用效应的组合系数0.6e : 地震作用效应的分项系数1.3M e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值=ww +ee=115.216+0.60.293=15.392mm: 立柱的最大挠度w : 风荷载作用效应的组合系数1.0w : 立柱由于风荷载作用产生的变形e : 地震作用效应的组合系数0.6e : 立柱由于地震作用产生的变形7: 立柱产生最大应力: 塑性发展系数取1.05N : 立柱拉力设计值A : 立柱的净截面面积M : 立柱弯矩设计值W : 立柱截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2 立柱强度满足要求=15.392<L/180=20.56mm 且<20mm立柱刚度满足要求五. 结构硅酮密封胶的计算1. 计算胶缝的宽度1 风荷载作用下计算胶缝的宽度c s=W k a/2000/f1c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmW k : 风荷载标准值为1.924kN/m2a : 玻璃的短边长度为1159mmf1 : 胶的短期强度允许值为0.14N/mm2c s=1.924X1159/2000/0.14=7.968mm2 玻璃自重作用下计算胶缝的宽度c s=q Gk ab/2000/a+b/f2c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmq Gk : 玻璃单位面积重量为0.1798kN/m27 立柱强度和刚度的验算=N/A+M//W=1820/1800+5850000/1.05/73000=77.33N/mm2a,b : 玻璃的短边和长边长度分别为1600mm,1159mm f2 : 胶的长期强度允许值为0.007N/mm2c s=0.179X8900X1600/2000/1025+1500/0.007=7.82mm 取结构硅酮密封胶粘结宽度12mm3. 计算结构硅酮密封胶粘结厚度t s>s/2+0.5t s : 结构硅酮密封胶粘结厚度mm: 结构硅酮密封胶的变形承受能力取12.5%s : 幕墙玻璃的相对位移量取3mmt s>3/0.1252+0.1250.5=5.82mm结构硅酮密封胶粘结厚度取6mm曲阜远东装饰有限公司2007年7月14日。

南宁综合楼外装饰工程设计计算书设计：校对：审核：深圳金x幕墙装饰工程有限公司目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (1)1.4 金属板及石材规范： (2)1.5 玻璃规范： (2)1.6 钢材规范： (3)1.7 胶类及密封材料规范： (3)1.8 五金件规范： (4)1.9 相关物理性能等级测试方法： (4)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (5)1.11 土建图纸： (5)2 基本参数 (5)2.1 幕墙所在地区 (5)2.2 地面粗糙度分类等级 (5)2.3 抗震设防 (5)显横隐竖玻璃幕墙(塔楼90米高简支梁)1 幕墙承受荷载计算 (6)1.1 风荷载标准值的计算方法 (6)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (7)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (7)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (8)1.5 作用效应组合 (8)2 幕墙立柱计算 (8)2.1 立柱型材受力分析 (9)2.2 选用立柱型材的截面特性 (10)2.3 立柱的抗弯强度计算 (10)2.4 立柱的挠度计算 (11)2.5 立柱的抗剪计算 (11)3 幕墙横梁计算 (12)3.1 横梁型材受力分析 (12)3.2 选用横梁型材的截面特性 (14)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (14)3.4 横梁的挠度计算 (14)3.5 横梁的抗剪计算 (15)4 幕墙埋件计算(后锚固结构) (16)4.1 荷载值计算 (16)4.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (17)4.3 群锚受剪内力计算 (17)4.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (18)4.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (18)5 连接件计算 (19)5.1 横梁与角码间连接 (19)5.2 角码与立柱连接 (20)5.3 立柱与主结构连接 (21)1 幕墙承受荷载计算 (23)1.1 风荷载标准值的计算方法 (23)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (25)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (25)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (25)1.5 作用效应组合 (25)2 幕墙立柱计算 (26)2.1 立柱型材受力分析 (26)2.2 选用立柱型材的截面特性 (27)2.3 立柱的内力分析 (27)2.4 幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算： (30)2.5 幕墙立柱的挠度验算： (31)3 幕墙横梁计算 (32)3.1 横梁型材受力分析 (32)3.2 选用横梁型材的截面特性 (34)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (34)3.4 横梁的挠度计算 (35)3.5 横梁的抗剪计算 (35)4 玻璃板块的选用与校核 (36)4.1 玻璃板块荷载计算： (36)4.2 玻璃的强度计算： (37)4.3 玻璃最大挠度校核： (38)5 连接件计算 (39)5.3 立柱与主结构连接 (42)6 幕墙埋件计算(后锚固结构) (43)6.1 荷载及受力分析计算 (43)6.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (44)6.3 群锚受剪内力计算 (45)6.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (45)6.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (45)7 幕墙转接件强度计算 (46)7.1 受力分析 (46)7.2 转接件的强度计算 (46)8 幕墙焊缝计算 (47)8.1 受力分析 (47)8.2 焊缝特性参数计算 (47)8.3 焊缝校核计算 (48)9 显横隐竖玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (48)9.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算 (48)9.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (48)9.3 结构胶设计总结 (49)9.4 立柱连接伸缩缝计算 (49)9.5 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算 (50)9.6 耐侯胶胶缝计算 (50)裙楼石材幕墙1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (52)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (52)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (53)1.5 作用效应组合 (53)2 幕墙立柱计算 (53)2.1 立柱型材受力计算 (54)2.2 选用立柱型材的截面特性 (55)2.3 立柱的抗弯强度计算 (55)2.4 立柱的挠度计算 (56)2.5 立柱的抗剪计算 (56)3 幕墙横梁计算 (56)3.1 横梁型材受力计算 (57)3.2 选用横梁型材的截面特性 (58)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (59)3.4 横梁的挠度计算 (59)3.5 横梁的抗剪计算 (59)4 短槽式(托板)连接石材的选用与校核 (60)4.1 石材板块荷载计算 (61)4.2 石材的抗弯设计 (61)4.3 短槽托板在石材中产生的剪应力校核 (62)4.4 短槽托板剪应力校核 (62)5 幕墙焊缝计算 (62)1层全隐玻璃幕墙1 幕墙承受荷载计算 (64)1.1 风荷载标准值的计算方法 (64)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (65)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (65)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (66)1.5 作用效应组合 (66)2 幕墙立柱计算 (66)2.1 立柱型材选材计算 (67)2.2 确定材料的截面参数 (68)2.3 选用立柱型材的截面特性 (69)2.4 立柱的抗弯强度计算 (69)2.5 立柱的挠度计算 (70)2.6 立柱的抗剪计算 (70)3 幕墙横梁计算 (71)3.1 横梁型材受力计算 (71)3.2 选用横梁型材的截面特性 (72)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (73)3.4 横梁的挠度计算 (73)3.5 横梁的抗剪计算 (73)4 玻璃板块的选用与校核 (75)5 连接件计算 (78)5.1 横梁与角码间连接 (78)5.2 角码与立柱连接 (79)5.3 立柱与主结构连接 (80)6 幕墙埋件计算(后锚固结构) (82)6.1 荷载标准值计算 (82)6.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (83)6.3 群锚受剪内力计算 (84)6.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (84)6.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (85)7 幕墙转接件强度计算 (85)7.1 受力分析 (85)7.2 转接件的强度计算 (86)8 幕墙焊缝计算 (86)8.1 受力分析 (86)8.2 焊缝特性参数计算 (86)8.3 焊缝校核计算 (87)9 全隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (87)9.1 结构硅酮密封胶的宽度计算 (88)9.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (88)9.3 结构胶设计总结 (89)主入口全玻幕墙1 幕墙承受荷载计算 (90)1.1 风荷载标准值的计算方法 (90)1.2 计算玻璃时的风荷载标准值 (91)1.3 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (92)1.4 作用效应组合 (92)2 全玻璃幕墙大面玻璃的计算 (92)2.1 玻璃板块荷载计算 (92)2.2 玻璃的强度计算 (93)2.3 玻璃最大挠度校核 (94)3 全玻璃幕墙玻璃肋及结构胶的校核 (94)3.1 肋截面高度的校核 (94)3.2 玻璃肋的挠度计算 (95)3.3 胶缝强度的校核: (95)附录常用材料的力学及其它物理性能 (96)1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《玻璃幕墙点支承装置》 JG138-2010《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-20081.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002《民用建筑设计通则》 GB50352-2005《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85-20101.3铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》 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.. 吴忠市人民医院迁建工程全科医师培训楼玻璃幕墙计算书设计单位：计算人：检查：审核：20 年月基本计算公式(1).场地类别划分:地面粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。

(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2012规定采用，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1当计算主要承重结构时W k=βzμsμz W0（GB50009 8.1.1-1）2当计算围护结构时W k=βgzμs1μz W0（GB50009 8.1.1-2）式中：其中: W k---垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---高度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.6.1条取定。

根据不同场地类型,按以下公式计算: βgz=1+2g I10(Z/10)-α其中g为峰值因子，取值2.5，α为地面粗糙度指数，I10为10m高名义湍流度。

经化简，得：A类场地: βgz=1+0.6×(Z/10)-0.12B类场地: βgz=1+0.7×(Z/10)-0.15C类场地: βgz=1+1.15×(Z/10)-0.22D类场地: βgz=1+1.95×(Z/10)-0.30μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.2.1条取定。

根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.284×(Z/10)0.24B类场地: μz=1.000×(Z/10)0.30C类场地: μz=0.544×(Z/10)0.44D类场地: μz=0.262×(Z/10)0.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μs1：一、外表面1. 正压区按表8.3.1-1采用；2. 负压区—对墙面，取-1.2—对墙角边，取-2.0二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。

南宁综合楼外装饰工程设计计算书设计：校对：审核：深圳金x幕墙装饰工程有限公司目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (1)1.4 金属板及石材规范： (2)1.5 玻璃规范： (2)1.6 钢材规范： (3)1.7 胶类及密封材料规范： (3)1.8 五金件规范： (4)1.9 相关物理性能等级测试方法： (4)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (4)1.11 土建图纸： (4)2 基本参数 (5)2.1 幕墙所在地区 (5)2.2 地面粗糙度分类等级 (5)2.3 抗震设防 (5)显横隐竖玻璃幕墙(塔楼90米高简支梁)1 幕墙承受荷载计算 (5)1.1 风荷载标准值的计算方法 (5)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (7)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (7)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (7)1.5 作用效应组合 (7)2 幕墙立柱计算 (8)2.1 立柱型材受力分析 (9)2.2 选用立柱型材的截面特性 (10)2.3 立柱的抗弯强度计算 (10)2.4 立柱的挠度计算 (11)2.5 立柱的抗剪计算 (11)3 幕墙横梁计算 (12)3.1 横梁型材受力分析 (12)3.2 选用横梁型材的截面特性 (14)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (14)3.4 横梁的挠度计算 (15)3.5 横梁的抗剪计算 (15)4 幕墙埋件计算(后锚固结构) (16)4.1 荷载值计算 (16)4.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (17)4.3 群锚受剪内力计算 (18)4.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (18)4.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (19)5 连接件计算 (19)5.1 横梁与角码间连接 (20)5.2 角码与立柱连接 (21)5.3 立柱与主结构连接 (22)显横隐竖玻璃幕墙(塔楼多点连续梁)1 幕墙承受荷载计算 (24)1.1 风荷载标准值的计算方法 (24)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (25)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (25)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (26)1.5 作用效应组合 (26)2 幕墙立柱计算 (26)2.1 立柱型材受力分析 (27)2.2 选用立柱型材的截面特性 (28)2.3 立柱的内力分析 (28)2.4 幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算： (31)2.5 幕墙立柱的挠度验算： (32)3 幕墙横梁计算 (33)3.1 横梁型材受力分析 (33)3.2 选用横梁型材的截面特性 (35)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (35)3.4 横梁的挠度计算 (36)3.5 横梁的抗剪计算 (36)4 玻璃板块的选用与校核 (37)4.1 玻璃板块荷载计算： (38)4.2 玻璃的强度计算： (39)4.3 玻璃最大挠度校核： (40)5 连接件计算 (41)5.1 横梁与角码间连接 (41)5.2 角码与立柱连接 (42)5.3 立柱与主结构连接 (43)6 幕墙埋件计算(后锚固结构) (45)6.1 荷载及受力分析计算 (45)6.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (46)6.3 群锚受剪内力计算 (47)6.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (47)6.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (47)7 幕墙转接件强度计算 (48)7.1 受力分析 (48)7.2 转接件的强度计算 (48)8 幕墙焊缝计算 (49)8.1 受力分析 (49)8.3 焊缝校核计算 (50)9 显横隐竖玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (50)9.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算 (50)9.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (51)9.3 结构胶设计总结 (51)9.4 立柱连接伸缩缝计算 (51)9.5 玻璃镶嵌槽紧固螺钉抗拉强度计算 (52)9.6 耐侯胶胶缝计算 (52)裙楼石材幕墙1 幕墙承受荷载计算 (53)1.1 风荷载标准值的计算方法 (53)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (54)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (54)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (55)1.5 作用效应组合 (55)2 幕墙立柱计算 (55)2.1 立柱型材受力计算 (56)2.2 选用立柱型材的截面特性 (57)2.3 立柱的抗弯强度计算 (57)2.4 立柱的挠度计算 (58)2.5 立柱的抗剪计算 (58)3 幕墙横梁计算 (59)3.1 横梁型材受力计算 (60)3.2 选用横梁型材的截面特性 (61)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (62)3.4 横梁的挠度计算 (62)3.5 横梁的抗剪计算 (62)4 短槽式(托板)连接石材的选用与校核 (63)4.1 石材板块荷载计算 (64)4.2 石材的抗弯设计 (64)4.3 短槽托板在石材中产生的剪应力校核 (65)4.4 短槽托板剪应力校核 (65)5 幕墙焊缝计算 (66)5.1 受力分析 (66)5.2 焊缝特性参数计算 (66)5.3 焊缝校核计算 (67)1层全隐玻璃幕墙1 幕墙承受荷载计算 (67)1.1 风荷载标准值的计算方法 (67)1.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (68)1.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (69)1.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (69)2 幕墙立柱计算 (70)2.1 立柱型材选材计算 (70)2.2 确定材料的截面参数 (71)2.3 选用立柱型材的截面特性 (72)2.4 立柱的抗弯强度计算 (73)2.5 立柱的挠度计算 (73)2.6 立柱的抗剪计算 (74)3 幕墙横梁计算 (74)3.1 横梁型材受力计算 (75)3.2 选用横梁型材的截面特性 (76)3.3 幕墙横梁的抗弯强度计算 (77)3.4 横梁的挠度计算 (77)3.5 横梁的抗剪计算 (78)4 玻璃板块的选用与校核 (79)4.1 玻璃板块荷载计算： (79)4.2 玻璃的强度计算： (80)4.3 玻璃最大挠度校核： (81)5 连接件计算 (82)5.1 横梁与角码间连接 (83)5.2 角码与立柱连接 (84)5.3 立柱与主结构连接 (85)6 幕墙埋件计算(后锚固结构) (86)6.1 荷载标准值计算 (87)6.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算 (88)6.3 群锚受剪内力计算 (89)6.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算 (89)6.5 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算 (89)7 幕墙转接件强度计算 (90)7.1 受力分析 (90)7.2 转接件的强度计算 (90)8 幕墙焊缝计算 (91)8.1 受力分析 (91)8.2 焊缝特性参数计算 (91)8.3 焊缝校核计算 (92)9 全隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (92)9.1 结构硅酮密封胶的宽度计算 (92)9.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 (93)9.3 结构胶设计总结 (94)9.4 立柱连接伸缩缝计算 (94)9.5 耐侯胶胶缝计算 (94)主入口全玻幕墙1 幕墙承受荷载计算 (95)1.1 风荷载标准值的计算方法 (95)1.2 计算玻璃时的风荷载标准值 (96)1.3 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 (96)1.4 作用效应组合 (96)2 全玻璃幕墙大面玻璃的计算 (97)2.1 玻璃板块荷载计算 (97)2.2 玻璃的强度计算 (98)2.3 玻璃最大挠度校核 (99)3 全玻璃幕墙玻璃肋及结构胶的校核 (99)3.1 肋截面高度的校核 (99)3.2 玻璃肋的挠度计算 (100)3.3 胶缝强度的校核: (100)附录常用材料的力学及其它物理性能 (101)1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《玻璃幕墙点支承装置》 JG138-2010《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《小单元建筑幕墙》 JG/T216-20081.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2010《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 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方圆一厦玻璃幕墙工程设计计算书编制:审核:批准:长江建筑装饰工程有限公司二00九年七月三十日玻璃幕墙设计计算书基本计算公式(1)场地类别划分根据地面粗糙度，场地可划分为以下类别：A类近海面，海岛，海岸，湖岸及沙漠地区；B类指田野，乡村，丛林，丘陵以及房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区；C类指有密集建筑群的大城市市区；风荷鄂尔多斯市按C类地区(2).风荷载计算：W K：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)W K＝2.25×1.10×1.5×0.5＝1.856(3).地震作用计算：q EAk＝βE×αmax×G AK其中：q EAk――水平地震作用标准值βE――动力放大系数，按3.0取定αmax――水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取定：6度：αmax＝0.047度：αmax＝0.088度：αmax＝0.169度：αmax＝0.32鄂尔多斯设防烈度为8度，故取αmax＝0.16G AK――幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合：水平荷载标准值：q k=W k＋0.6 q EAk水平荷载设计值：q＝1.4 W k＋0.6×1.3 q EAk荷载和作用效应组合的分项系数，按以下规定采用：A、承载力计算时：重力荷载：1.2风荷载：1.4地震作用：1.3B、挠度和变形计算时：重力荷载：1.0风荷载：1.0地震作用：1.0荷载和作用效应组合的组合系数，按以下规定采用：第一个可变荷载按1.0取用第二个可变荷载按0.6取用一、风荷载计算1、标高为29.00处风荷载计算(1)风荷载标准值计算：W K：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)W K＝1.856 KN/m2(2)风荷载设计值：W：风荷载设计值：KN/m2R W：风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》W＝r W×W K＝1.4×1.856＝25.98 KN/m2二、玻璃的选用与校核玻璃的选用与校核：(第1处)本处选用以来种类为：中空钢化玻璃1、玻璃面积：B：该处玻璃幕墙分格宽：1.05mmH：该处玻璃幕墙分格高：1800mmA：该处模量板块面积：A＝B×H＝1.05×1.8=1.89 m22、玻璃厚度选取;W：风荷载设计值：2.598 KN/m2A：玻璃板块面积：1.89 m2K3：玻璃种类调整系数：1.500玻璃选取厚度为：6.0mm3、该处玻璃板块自重：G AK：玻璃板块平均自重(不包括铝框)t：玻璃板块厚度：6.0mm玻璃的体积密度为：25.6(KN/㎡)B T_L：中空玻璃内侧玻璃厚度为：10.000(mm)B T_W：中空玻璃外侧玻璃厚度为：8.000(mm)G AK＝25.6×(B T_L＋B T_W)/1000＝25.6×(10.000＋8.000)/1000＝0.307 KN/m24、该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：αmax：水平地震影响系数最大值：0.080q EAK：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(KN/m2)q EAK＝3×αmax×G AK (JGJ102－96 5.2.4) ＝3×0.16×0.307＝0.147 KN/m2γE：地震作用分项系数：1.3q EA＝γE×q EAK＝1.3×q EAK＝1.3×0.147＝0.192 KN/m25、玻璃的强度计算：校核依据：σ≤f g＝84.000 N/mm2q：玻璃所受组合荷载：a：玻璃短边边长：0.99b：玻璃长边边长：1.5t：玻璃厚度：8.0mmψ1：玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表得0.16 σw：玻璃所受应力：采用S W＋0.6S E组合q＝W＋0.6×q EA＝2.598＋0.6×0.192＝2.713 KN/m2σw＝6×ψ×q×a2×1000/(1.2×t)2＝6×0.16×2.713×0.992×1000/51.842＝49.241 KN/m249.241 KN/m2≤f g＝84.000 N/mm2玻璃的强度满足6、玻璃温度应力计算：校核依据：σ≤[σ]＝58.800 N/mm2(1)在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的挤压温度应力为：E：玻璃的弹性模量：0.72×105 N/mm2a t：玻璃的线膨胀系数：1.0×10－5ΔT：年温度变化差：62.200℃c：玻璃边缘至边框距离，取5mmd c：施工偏差，可取：3mm，按5.4.3选用b：玻璃长边边长：1.5在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的温度应力为：σt1＝E(a t×ΔT－(2c－d c)/b/1000)＝0.72×ΔT－72×(2×5－3)/b＝0.72×62.200－72×(2×5－3)/1.5＝－291.216 N/mm2计算值为负，挤压应力取为零0.000 N/mm2<58.800 N/mm2玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求(2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力：μ1：阴影系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》μ2：窗帘系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》μ3：玻璃面积系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》μ4：边缘温度系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》a：玻璃线胀系数：1.0×10－5I0：日照量：3027.600(KJ/M2h)t0：室外温度－30.000℃t1：室内温度40.000℃T c0：室外侧玻璃中部温度(依据JGJ113－97 附录B计算) T c1：室内侧玻璃中部温度(依据JGJ113－97 附录B计算) A0：室外侧玻璃总吸收率A1：室内侧玻璃总吸收率α0：室外侧玻璃的吸收率为0.142α1：室内侧玻璃的吸收率为0.122τ0：室外侧玻璃的透过率为0.075τ1：室内侧玻璃的透过率为0.075γ0：室外侧玻璃的反射率为0.783γ1：室内侧玻璃的反射率为0.785A0＝α0×[1＋τ0×γ1/(1－γ0×γ1)]＝0.164A1＝α1×τ0/(1－γ0×γ1)＝0.024当中空玻璃空气层厚为：0mm时T c0＝I0×(0.0148×A0＋0.00724×A1)＋0.788×t0＋0.212×t1＝－7.305℃T c1＝I0×(0.00724×A0＋0.0207×A1)＋0.394×t0＋0.606×t1＝17.496℃因此，中空玻璃中部温度最大值为max(T c0 ，T c1)＝17.496℃T s：玻璃边缘部分温度(依据JGJ113－97 附录B计算)T s＝(0.65×t0＋0.35×t1) (JGJ113－97 B.0.4) ＝(0.65×－30.000＋0.35×40.000)＝－5.500℃Δt：玻璃中央部分与边缘部分温度差：Δt＝T c－T s＝22.996℃玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力：σt2＝0.74×E×a×μ1×μ2×μ3×μ4×(T c－T s)＝0.74×0.72×105×1.0×10－5×μ1×μ2×μ3×μ4×Δt＝7.440玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求7、玻璃最大面积校核：A zd：玻璃的允许最大面积(m2)W K：风荷载标准值：1.856 KN/m2t1：中空玻璃中较薄玻璃的厚度：8.0mmt2：中空玻璃中较厚玻璃的厚度：10.0mmα2：玻璃种类调整系数：0.660A：计算校核处玻璃板块面积：1.485 m2A zd＝α2×(t2＋t22/4)＋(1+(t1/t2) 3)/ W K＝5.965m2A＝2.089 m2≤A zd＝5.965m2可以满足使用要求三、幕墙玻璃板块结构胶计算:幕墙玻璃板块结构胶计算：1、按风荷载和自重效应，计算结构硅酮密封胶的宽度：(1)风荷载作用下结构胶粘结宽度的计算：C s1：风荷载作用下结构胶粘结宽度(mm)W K：风荷载标准值：1.856 KN/m2a：矩形分格短边长度：0.99f1：结构胶的短期强度允许值：0.14 N/mm2按5.6.3条规定采用C s1＝W K×a/2/0.14＝1.956×0.99/2/0.14=6.56 取14mm(2)自重效应胶缝宽度的计算：C s2：自重效应胶缝宽度(mm)B：幕墙分格宽：0.99mH：幕墙分格高：1.50mt：玻璃厚度：8.0mmf2：结构胶的长期强度允许值：0.007 N/mm2按5.6.3条规定采用C s2＝H×B×(B T_L＋B T_W)×25.6/(H＋B)/2/7＝15.26mm 取18mm(3)结构硅酮密封胶的最大计算宽度：18mm2、结构硅酮密封胶粘接厚度的计算：t s：结构胶的粘结厚度：mmδ：结构硅酮密封胶的变位承受能力：12.5％ΔT：年温差：62.2℃U s：玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：mm 铝型材线膨胀系数：a1＝2.35×10－5玻璃线膨胀系数：a2＝1×10－5U s＝b×ΔT×(2.35－1)/100＝2.240×62.200×(2.35－1)/100＝1.881mmT s＝U s/(δ×(2+δ)) 0.5＝1.881/(0.125×(2+0.125)) 0.5=3.6mm3、胶缝推荐宽度为：18mmq EAk：垂直与玻璃幕墙平面的分布水平地震作用(KN/m2)q EAk＝3×αmax×G AK＝3×0.16×500.000/1000=0.24 KN/m2γE：幕墙地震作用分项系数：1.3q EA＝1.3×q EAk＝1.3×0.24＝0.312 KN/m2q E：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q E＝q EA×B＝0.312×2.240＝0.688 KN/mM E：地震作用下立柱弯矩(KN·m)M E＝(L13＋L23)/8/(L1＋L2)×q w＝(4.4003＋0.4003)/8/(4.400＋0.400)×0.688＝0.776 KN·mM：幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(KN·m) 采用S W＋0.6S E组合M＝M W＋0.6M E＝1.527＋0.6×0.776＝1.993KN·mq WK：风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m)q WK＝W k×B＝1.856×2.240＝4.157 KN/mq EK：水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(KN/m) q EK＝q EAK×B＝0.24×2.240＝0.537 KN/m2、选用立柱型材的截面特征：型材强度设计值：215.000 N/mm2型材弹性模量：E＝21.0×106 N/cm2X轴惯性矩：I X＝682.280 cm4Y轴惯性矩：I Y＝219.900 cm4X轴抵抗矩：W X＝105.000 cm3型材截面积：A＝22.680 cm2型材计算校核处壁厚：t＝6.000mm塑性发展系数：γ＝1.053、幕墙立柱的强度计算：校核依据：N/A＋M/γ/W≤f a＝215.0 N/mm2(拉弯构件) B：幕墙分格宽：0.99mG AK：幕墙自重：500 N/m2幕墙自重线荷载：G K＝500×W fg/1000＝500×2.240/1000＝1.120 KN/mN K：立柱受力：N K＝G K×H sjcg＝1.120×3.6＝4.032KNN：立柱受力设计值：r G：结构自重分项系数：1.2N＝1.2×N K＝1.2×4.032＝4.84KNσ：立柱计算强度(N/mm2) (立柱为拉弯构件)N：立柱受力设计值：4.84KNA：立柱型材截面积：22.680 cm2M：立柱弯矩：18.706 KN·mW X2：立柱截面积抗弯矩：105.000 cm3γ：塑性发展系数：1.05σ＝N×10/A＋M×103/1.05/W X2＝4.84×10/22.680＋18.706×103/1.05/105.000＝168.105 N/mm2168.105 N/mm2≤f a＝215.0 N/mm2立柱强度可以满足4、幕墙立柱的刚度计算：校核依据：U max≤[U]＝15mm且U max≤L/300U max：立柱最大挠度U m a x＝1000×[1.4355×R0－0.409×(q W K＋0.6×q E K)×L1] ×L13/(24×2.4×L A) 立柱最大挠度U max为：9.474mm≤15mmD u：立柱挠度与立柱计算跨度比值：H sjcg：立柱计算跨度：3.600mmD u＝U/H sjcg/1000＝9.474/3.600/1000＝0.002≤1/300挠度可以满足要求五、立梃与主结构连接立梃与主结构连接：L ct2：连接处钢角码壁厚：10.000mmD2：连接螺栓直径：16.000mmD0：连接螺栓直径：14.120mm采用S G＋S W＋0.6S E组合N1wk：连接处风荷载总值(N)：N1wk＝W k×B×H sjcg×1000＝1.856×2.240×3.600×1000＝14966.784N连接处风荷载设计值(N)：N1w＝1.4×N1wk＝1.4×14966.784＝20953.491 NN1Ek：连接处地震作用(N)：N1Ek＝q EAK×B×H sjcg×1000＝0.120×2.240×3.600×1000＝967.68NN1E：连接处地震作用设计值(N)：N1E＝1.3×N1Ek＝1.3×967.68＝1257.68NN1：连接处水平总力(N)：N1＝N1w＋0.6×N1E＝20953.491＋0.6×1257.84＝21708.281NN2：连接处自重总值设计值(N)：N2K＝500×B×H sjcg＝500×2.240×3.600＝4032NN2：连接处自重总值设计值(N)：N2＝1.2×N2K＝1.2×4032＝4838.4NN：连接处总合力(N)：N＝(N12＋N22)0.5＝(21708.2822＋4838.4002)0.5＝30958.236NN vb：螺栓的承载能力：N v：连接处剪切面数：2N vb＝2×3.14×D02×130/4 (GBJ17－88 7.2.1－1) ＝2×3.14×14.1202×130/4＝40692.3NN um1：立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数：N um1＝N/ N vb＝40955.996/40692.3＝1取2个N cb1：立梃型材壁抗承压能力N)：D2：连接螺栓直径：16.000mmN v：连接处剪切面数：4t：立梃壁厚：6.000mmN cb1＝D2×2×120×t×N um1＝16.000×2×120×6.000×2.000＝46080N46080N≥30958.236N强度能满足N cbg：钢角码型材壁抗承压能力(N)：N cbg＝D2×2×267×L ct2×N um1＝16.000×2×267×10.000×2.000＝1708800.000N1708800.000N≥40955.996N强度可以满足六、幕墙预埋件总截面面积计算幕墙预埋件计算：本工程预埋件受拉力合理剪力V：剪力设计值：V＝N2＝4838.4NN：法向力设计值：N＝N1＝24708.281NM：弯矩设计值(N·mm)：e2：螺孔中心与锚板边缘距离：60.000mmM＝V×e2＝4838.4×60.000＝290304N·mN um1：锚筋根数：4根锚筋层数：2层K r：锚筋层数影响系数：1.000关于混凝土：混凝土标号C30混凝土强度设计值：f c＝15.000 N/mm2按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥GBJ10采用。

计算书（一）、工程概况（二）．设计参数1．玻璃幕墙最高标高为62m,取62m处风压变化系数μz=1.482．基本风压Ｗ＝0.35KN/m23.年最大温差 : △Ｔ＝80 Ｃ4.玻璃厚度取： 6 1.2=7.2mm（三）、荷载及作用1. 风荷载标准值计算：WK =βD·μS·μZ·WWK：作用在幕墙上的风荷载标准值KN/m2；βD ：阵风风压系数, 取βD=2.25；μS：风荷载体型系数±1.5；μZ：60米高处风压变化系数1.48（C类）；10米高处风压变化系数0.71（C类）W：基本风压：北京地区取0.35KN/m2WK1=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×1.48×0.35 =±1.78 KN/m2WK2=βD·μS·μZ·W=2.25×(±1.5)×0.71×0.35=±0.838KN/m2按《规范》取WK2=±1.0KN/m22．幕墙构件重力荷载玻璃为6(钢化)+12A+6(钢化)Gb=25.6 0.006 2=0.3072KN/m2幕墙所用铝材、附件：GL=0.11KN/m2单元玻璃幕墙自重荷载:G = Gb + GL=0.3072+0.11=0.42KN/m2幕墙单元构件重量:G1=G·L1·b1=0.42 1.228 2.5=1.29KN幕墙最大玻璃块重量:G2=Gb•L2·b2=0.3072×1.228×2.157=0.81KN3．玻璃幕墙构件所受的地震作用：A.幕墙平面外的水平地震作用:qE K =βE·αm a x·G1qE K：水平地震作用标准值（KN）；βE：动力放大系数取3.0；αm a x：水平地震影响系数最大值按8度抗震设防设计取0.16G：幕墙构件(墙面和骨架)的重力: G1=1.29KN;qE K =βE·αh m a x·G1=3 0.16 1.29=0.62KNB.幕墙平面内的垂直地震作用:PE G =βE·αm a x·G1PE G：幕墙构件在平面内的垂直地震作用:KN/m2βE：动力放大系数,取3.0αv m a x：地震垂直作用影响系数，按烈度8度抗震设计设防取0.08G1：单元玻璃幕墙构件自重1.29KNPE G=3 0.08 1.29=0.31KNC.垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE = FE k/A=βE·αm a x·G1/AA：玻璃幕墙构件面积1.22832.5=3.07m2qE=0.62/3.07=0.2KN/m24. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(强度计算时用)A.水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S1 = ΨW·γW·WK+ΨE·γE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数γW ：风荷载分项系数, γW=1.4γE ：地震作用分项系数,γE=1.3b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数, ΨW=1.0ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S11=1.4 1.0 1.78+0.6 1.3 0.2 =2.65KN/m2S12=1.4 1.0 1.0+0.6 1.3 0.2 =1.56KN/m2B.垂直方向荷载和作用效应组合:(最不利组合)S2 =ΨG·γG·SG+ΨE·γE·qEa.荷载和作用组合的分项系数γG ：重力荷载分项系数, γG=1.2γE ：地震荷载分项系数, γE=1.3b.垂直荷载和效应组合系数ΨG :重力荷载组合系数,ΨG=1ΨE :地震荷载组合系数,ΨE=1SG : 单元玻璃幕墙构件重量，SG=G=1.29KNqE : 单元玻璃幕墙构件平面内的垂直地震作用,qE=0.31KNS2=1×1.2×1.29+1×1.3×0.31=1.95KN5. 玻璃幕墙所受荷载与作用效应的组合：(挠度计算时用)水平荷载和作用效应组合：（最不利组合）S31 =ΨW·rW·WK+ΨE·rE·qEa.水平荷载和作用效应的分项系数rW ：风荷载分项系数,rW=1.0rE ：地震作用分项系数,rE=1.0b.水平荷载和作用效应的组合系数ΨW ：风荷载组合系数,ΨW=1ΨE ：地震作用组合系数,ΨE=0.6WK ：风荷载标准值，WK=1.78KN/m2qE : 垂直于幕墙平面分布水平地震作用，qE=0.2KN/m2S31=1.0 1.0 1.78+0.6 1.0 0.2=1.9KN/m2S32=1.0 1.0 1.0+0.6 1.0 0.2=1.12KN/m2（四）、玻璃幕墙的验算1.幕墙杆件的强度验算：幕墙标高最高的为LMC004，标高为61.10m，竖挺地脚间距为2500，水平间距为1228.5；地脚间距最大的为LM0O2,标高为9.6m，竖挺水平间距为1228.5mm,地脚间距为4100mm。

全玻幕墙设计计算书基本参数:贵阳地区抗震7度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《钢结构设计规范》 GB50012-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003《建筑幕墙》 JG3035-96《建筑结构静力计算手册》（第二版）《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》 GB8013 《铝及铝合金加工产品的化学成份》 GB/T3190《碳素结构钢》 GB700-88《硅酮建筑密封胶》 GB/T14683-93《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 GB/T15227《建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法》 GB/T15228《建筑幕墙空气渗透形性能检测方法》 GB/T15226《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《建筑设计防火规范》 GB50016《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-2001《浮法玻璃》 GB11614-99《花岗石建筑板材》 JC205《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-87《钢化玻璃》 GB9963-98《普通平板玻璃》 GB4871-85《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88《低合金高强度结构钢》 GB1579《不锈钢棒》 GB1220《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226《聚硫建筑密封胶》 JC483-92《中空玻璃用弹性密封胶剂》 JC486-92《铝及铝合金板材》 GB3380-97《不锈钢冷轧钢板》 GB3280-92《不锈钢热轧钢板》 GB4237-92《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;按C类地区计算风压(2).风荷载计算:风荷载计算公式: Wk=βgz×μz×μs×W0 5.3.2其中:Wk---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz---阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:βgz=K*(1+2*μf)其中K为地区粗糙度调整系数,μf为脉动系数A类场地:βgz=0.92*(1+2μf) 其中: μf=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地:βgz=0.89*(1+2μf) 其中: μf=0.5*(Z/10)^(-0.16)C类场地:βgz=0.85*(1+2μf) 其中: μf=0.734*(Z/10)^(-0.22)D类场地:βgz=0.80*(1+2μf) 其中: μf=1.2248*(Z/10)^(-0.3) μz---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μz=1.379×(Z/10)^0.24B类场地: μz=(Z/10)^0.32C类场地: μz=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μz=0.318×(Z/10)^0.60本工程属于C类,故μz=0.616×(Z/10)^0.44μs---风荷载体型系数,按 1.2 取用 (墙面区)W0---基本风压,按全国基本风压图,贵阳地区,取为0.350N/m^2(3).地震作用计算:qEAk=βE×αmax×GAK (5.3.4)βE---动力放大系数,按 5.0 取定αmax---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度: αmax=0.047度: αmax=0.088度: αmax=0.16贵阳设防烈度为7度,故取αmax=0.080GAK---幕墙构件的自重(N/m^2)(4).荷载组合:幕墙构件承载力极限状态设计时,其作用效应的组合应按下式计算:γGSGk+ψwγwWwk+ψEγESEk (5.4.1-2)各项分别为永久荷载:重力;可变荷载:风荷载;偶然荷载:地震水平荷载标准值: qk=Wk+0.5×qEAk水平荷载设计值: q=1.4Wk+0.5×1.3qEAk荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值,其分项系数满足:a.当其效应对结构不利时:对由可变荷载效应控制的组合,取1.2;对有永久荷载效应控制的组合,取1.35b.当其效应对结构有利时:一般情况下取1.0;对结构倾覆,滑移或是漂浮验算,取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值,其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算1、标高为15.000m处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:Wk: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)βgz:15.000m高处阵风系数(按C类区计算): (GB50009-2001)μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)=0.734×(15/10)^(-0.22)=0.671βgz=0.85×(1+2×μf)=0.85×(1+2×0.671)=1.991μz: 15m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001 7.2.1) μz=0.616×(Z/10)^0.44=0.616×(15/10)^0.44=0.736Wk=βgz×μz×μs×W0 (JGJ102-2003 5.3.2)=1.991×0.736×1.200×0.350=0.616kN/m^2因为Wk<1.0 kN/m^2,所以取Wk=1.0 kN/m^2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2rw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4,按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-2003 5.4.2条规定采用W=rw×Wk=1.4×1.000=1.400kN/m^2二、大片玻璃强度校核:大片玻璃强度校核 (第1处)本工程选用大片玻璃种类为:12.000mm钢化玻璃1. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值:0.080GAK: 玻璃板块平均自重:307.200N/m^2qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2)qEAk=5×αmax×GAK/10^3 (JGJ102-2003)=5×0.080×307.2/10^3=0.123kN/m^2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m^2)qEA=rE×qEAk=1.3×0.123=0.160kN/m^22. 荷载组合qk: 玻璃所受组合荷载标准值:(kN/m^2)q: 玻璃所受组合荷载设计值:(kN/m^2)采用SW+0.5SE组合: (JGJ102-2003 5.4.2)qk=Wk+0.5×qEAk=1.000+0.5×0.123=1.061kN/m^2q=W+0.5×qEA=1.400+0.5×0.160=1.480kN/m^23. 大片玻璃强度校核:校核依据: σ≤[σ]=84.000N/mm^2 (与玻璃厚度有关) (JGJ102-2003) q: 玻璃所受组合荷载设计值:1.480kN/m^2a: 玻璃短边长度:1.37mb: 玻璃长边长度:3.39mt: 大片玻璃选取厚度:12mmσ:最大应力值:(N/mm^2)m:弯矩系数,取为0.125 (6.1.2)η:折减参数,由参数θ按表6.1.2-2采用θ=qk/1000×(a×1000)^4/(E×t^4)=1.480×(1.37×1000)^4/(72000×12^4)/1000=3.492查表:η=1.000σ=6×m×q/1000×(a×1000)^2/t^2×η=6×0.125×1.480/1000×(1.37×1000)^2/12^2×1.000=14.467N/mm^2σ=14.467<=fg=84大片玻璃的强度可以满足要求!4. 大片玻璃的刚度校核:校核依据: df≤df.lim=22.833D: 玻璃的刚度v: 泊松比,按5.2.9条玻璃采用 0.2D=E×t^3/(12×(1-v^2))=72000×12^3/(12×(1-.2^2))=10800000.000mmdf:在风荷载标准值下挠度最大值μ:挠度系数,取为0.013 (6.1.2)df =μ×Wk×a^4/D×η=0.013×1.000×1.37^4/10800000×1.000=4.240mmdfa.lim=A×1000/60=1.37×1000/60=22.833mmdf=4.240<=dfa.llim=22.833挠度可以满足要求!5. 两对边支承玻璃的许用跨度校核:L:玻璃的许用跨度:mWk:风荷载标准值:1.000kN/m^2a:选用玻璃跨度:1.37mt:玻璃的厚度:12mmα:抗风压调整系数,按JGJ113-2003表4.2.2的规定采用,取值为:3.000 L=0.142×α^0.5×t/Wk^0.5=0.142×3.000^0.5×12/1.000^0.5=2.951m许用跨度L=2.951>=a=1.37可以满足要求!三、玻璃肋宽度选用及校核:1. 玻璃肋宽度选用本工程选用玻璃肋种类为:12.000mm钢化玻璃Lb:玻璃肋宽度初选计算值:(mm)W: 玻璃幕墙所受风荷载设计值:1.400kN/m^2B: 两肋间距:1.370mHsjcg:玻璃肋上下两支承点之间距离:3.39mSc0: 玻璃肋强度设计值:58.8N/mm^2t: 玻璃肋的厚度:12mm选用玻璃肋类型:单肋Lb=(3×W×B×Hsjcg^2×10^6/4/Sc0/t)^0.5=(3×1.400×1.37×3.39^2×10^6/4/58.8/12)^0.5=153.065mm选用玻璃肋宽度为:153mm2. 玻璃肋刚度校核:校核依据: df≤dfa.lim=Hsjcg/200 JGJ102-2003 7.3.4df: 玻璃肋最大挠度Wk: 玻璃幕墙所风荷载标准值:1.000kN/m^2df=5/32×(Wk×A×(Hsjcg×1000)^4/(E×lt×Lbxz^3))=5/32×(1.000×1.37×(3.39×1000)^4/(72000×12×153^3))=9.136mmdf.lim=Hsjcg×1000/200=3.39×1000/200=16.95mm玻璃肋挠度df1=9.136<=dfa.lim1=16.950挠度满足!四、胶缝强度校核:校核依据: q*a/t≤f1=0.2N/mm^2 (JGJ102-2003 7.4.2-2) 肋样式:骑缝或后置式t：胶缝宽12mm(玻璃肋截面厚度)a: 两玻璃肋间距(板跨度):1.37mq: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:1.480kN/m^2f=q×a/t=1.480×1.37/12=0.169N/mm^2f=0.169<=f1=0.2N/mm^2胶缝强度满足要求!。

北京XX大学体育馆全玻璃幕墙设计计算书设计：校对：审核：批准：沈阳YY幕墙工程有限公司二〇〇六年三月二十九日目录一、计算引用的规范、标准及资料 (1)1.幕墙设计规范： (1)2.建筑设计规范： (1)3.铝材规范： (2)4.金属板及石材规范： (2)5.玻璃规范： (2)6.钢材规范： (2)7.胶类及密封材料规范： (3)8.门窗及五金件规范： (3)9.《建筑结构静力计算手册》(第二版) (4)10.土建图纸： (4)二、基本参数 (4)1.幕墙所在地区： (4)2.地面粗糙度分类等级： (4)3.抗震烈度： (4)三、幕墙承受荷载计算 (4)1.风荷载标准值计算： (4)2.垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： (5)3.作用效应组合： (5)四、全玻璃幕墙大面玻璃的计算 (6)1.玻璃板块荷载计算： (6)2.玻璃的强度计算： (7)3.玻璃最大挠度校核： (7)五、全玻璃幕墙玻璃肋及结构胶的校核 (8)1.肋截面高度的校核： (8)2.玻璃肋的挠度计算： (8)3.胶缝强度的校核: (9)4.地震作用下结构胶粘结厚度： (9)全玻璃幕墙设计计算书一、计算引用的规范、标准及资料1.幕墙设计规范：《建筑幕墙》 JG3035-1996《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT014-2001 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《建筑幕墙空气渗透性能测试方法》 GB/T15226-94《建筑幕墙风压变形性能测试方法》 GB/T15227-94《建筑幕墙雨水渗透性能测试方法》 GB/T15228-94《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001 《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-20012.建筑设计规范：《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《钢结构设计规范》 GB50017-2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《高层民用钢结构技术规程》 JGJ99-98《建筑设计防火规范》 GBJ16-87(2001版) 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-2001《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2000《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《中国地震烈度表》 GB/T17742-1999 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-2004《中国地震动参数区划图》 GB18306-2000《采暖通风与空气调节设计规范》 GB50019-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑装饰工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《碳钢焊条》 GB/T5117-1995《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-20003.铝材规范：《铝幕墙板板基》 YS/T429.1-2000 《铝幕墙板氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000 《铝塑复合板用铝带》 YS/T432-2000 《铝合金建筑型材》 GB/T5237-2000 《建筑铝型材基材》 GB/T5237.1-2004 《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》 GB/T5237.2-2004 《建筑铝型材电泳涂漆型材》 GB/T5237.3-2004 《建筑铝型材粉末喷涂型材》 GB/T5237.4-2004 《建筑铝型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T5237.5-2004 《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-1996 《铝及铝合金轧制板材》 GB/T3880-1997 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-20004.金属板及石材规范：《天然花岗石荒料》 JC/T204-2001 《天然大理石荒料》 JC/T202-2001 《天然板石》 GB/T18600-2001 《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2001 《天然大理石建筑板材》 JC/T79-2001《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC/T887-2001 《天然饰面石材术语》 GB/T13890-92 《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001《铝塑复合板》 GB/T17748-1999 《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑装饰用微晶玻璃》 JC/T872-20005.玻璃规范：《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003《普通平板玻璃》 GB4871-1995《浮法玻璃》 GB11614－1999 《钢化玻璃》 GB/T9963-1998 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB/T17841-1999 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2001 《中空玻璃》 GB/T11944-2002 《夹层玻璃》 GB9962-1999《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《热反射玻璃》 JC693-1998《热弯玻璃》 JC/T915-20036.钢材规范：《不锈钢棒》 GB/T1220-1992 《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-1984《不锈钢冷扎钢板》 GB/T3280-1992 《不锈钢热扎钢板》 GB/T4237-1992 《不锈钢热扎钢带》 GB/T5090《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000 《碳素结构钢》 GB/T700-1988 《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999 《合金结构钢》 GB/T3077-1999 《不锈钢和耐热钢冷扎带钢》 GB/T4239-1991 《高耐候结构钢》 GB/T4171-2000 《焊接结构用耐候钢》 GB/T4172-2000 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-1994 《碳素结构和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》 GB/T912-1989 《碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》 GB/T3274-1988 《结构用无缝钢管》 JBJ102《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-1992 7.胶类及密封材料规范：《混凝土接缝用密封胶》 JC/T881-2001 《硅酮建筑密封胶》 GB/14683-2003 《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2003 《聚硫建筑密封胶》 JC483-1992 《中空玻璃用弹性密封剂》 JC486- 2001 《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001 《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T883-2001 《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003 《彩色钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001 《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994 《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-98 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001 《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002 《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003 8.门窗及五金件规范：《铝合金门》 GB/T8478-2003 《铝合金窗》 GB/T8479-2003 《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》 GB/T7106-2002 《建筑外窗气密性能分级及检测方法》 GB/T7107-2002 《建筑外窗水密性能分级及检测方法》 GB/T7108-2002 《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2002 《铝合金门窗工程设计、施工及验收规范》 DBJ15-30-2002 《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2002 《地弹簧》 GB/T9296-1988 《平开铝合金窗执手》 GB/T9298-1988 《铝合金窗不锈钢滑撑》 GB/T9300-1988 《铝合金门插销》 GB/T9297-1988 《铝合金窗撑挡》 GB/T9299-1988《铝合金门窗拉手》 GB/T9301-1988《铝合金窗锁》 GB/T9302-1988《铝合金门锁》 GB/T9303-1988《闭门器》 GB/T9305-1988《推拉铝合金门窗用滑轮》 GB/T9304-1988《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-19979.《建筑结构静力计算手册》(第二版)10.土建图纸：二、基本参数1.幕墙所在地区：北京地区；2.地面粗糙度分类等级：幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地区考虑。

工程设计计算书一．总述1.计算依据♦《建筑幕墙》JG3035-1996♦《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96♦《金属、石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001♦《建筑结构荷载规范》GB50009-2001♦《建筑抗震设计规范》GB50011-2001♦《民用建筑热工设计规范》GB50176-93♦《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-94♦《钢结构设计规范》GBJ17-88♦《建筑幕墙物理性能分级》GB/T15225-94♦《建筑幕墙风压变形性能测试方法》GB/T15227-94♦《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-97♦《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-98♦《建筑结构静力计算手册》♦《铝窗制造》李之毅、苑建华等著♦ 其它资料（根据实际工程适当增减）2.荷载计算⑴作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算：风荷载.mcdW k＝βgZ·μS·μZ·W O式中：W k－作用在幕墙上的风荷载标准值（KN／m2）；βgZ－高度z处的阵风系数，查表7.5.1；μS－风荷载体型系数，查表7.3.1；μZ－风压高度变化系数，查表7.2.2；W O－基本风压，查表附录D.4按50年一遇取值。

本处系数取值按照《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定。

⑵地震作用按下式计算Q E＝βE·αmax·G式中：Q E——作用于幕墙平面外水平地震作用（KN）；G ——幕墙构件的重量（KN）；αmax——水平地震影响系数最大值；βE——动力放大系数。

⑶荷载分项系数和组合系数的确定根据《建筑结构荷载规范》（ＧＢ50009-2001）及《玻璃幕墙工程技术规范》之精神，结合本工程的地区地理环境，建筑特点以及幕墙的受力情况，各分项系数和组合系数选择如下：①强度计算时分项系数组合系数重力荷载，γg取1.2风荷载，γw取1.4 风荷载，ψw取1.0地震作用，γE取1.3 地震作用，ψE取0.6温度作用，γT取1.2 温度作用，ψT取0.2 ②刚度计算时分项系数组合系数均按1.0采用风荷载，ψw取1.0地震作用，ψE取0.6温度作用，ψT取0.2 ⑷荷载和作用效应按下式进行组合：S＝γg S g＋ψwγw S w＋ψEγE S E＋ψTγT S T式中：S——荷载和作用效应组合后的设计值；S g——重力荷载作为永久荷载产生的效应；S w,S E,S T——分别为风荷载，地震作用和温度作用作为可变荷载和作用产生的效应；γg,γw,γE,γT——各效应的分项系数；ψw,ψE,ψT——分别为风荷载，地震作用和温度作用效应的组合系数。

鼎丰大厦全玻幕墙设计计算书参考图纸DY-004,DT-302,DT-306问题描述:幕墙标高10.00m，基本风压0.75 kN/m2,地面粗糙度B类；玻璃面板为15mm 钢化清玻，分格1848×9000mm；玻璃肋为15mm钢化，宽300mm, 跨度4500mm，按简支梁力学模型设计。

一、风荷载计算1、标高为10.000处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz: 10.000m高处阵风系数(按B类区计算):μf=0.5×(Z/10)-0.16＝0.500βgz=0.89×(1+2μf)=1.780μz: 10.000m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001) μz=(Z/10)0.32=1.000风荷载体型系数μs=1.20W k=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.780×1.000×1.2×0.750=1.602 kN/m2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m2r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96 5.1.6条规定采用W=r w×W k=1.4×1.602=2.243kN/m2二、大片玻璃强度校核:本工程选用大片玻璃种类为: 钢化玻璃1. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.080G AK: 玻璃板块平均自重:400.000(N/m2)q EAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)q EAk=5×αmax×G AK/103=5×0.080×400.000/103=0.160kN/m2r E: 地震作用分项系数: 1.3q EA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2) q EA=r E×q EAk=1.3×q EAk=1.3×0.160=0.208kN/m22.荷载组合q k: 玻璃所受组合荷载标准值:(kN/m2)q: 玻璃所受组合荷载设计值:(kN/m2)采用S W+0.5S E组合:q k=W k+0.5×q EAk=1.602+0.5×0.160=1.682kN/m2q=W+0.5×q EA=2.243+0.5×0.208=2.347kN/m23. 大片玻璃厚度预算:f g: 大片玻璃强度最大设计值:84.000N/mm2q: 玻璃所受组合荷载设计值:2.347kN/m2a: 玻璃短边长度(板的跨度): 1.848mt1: 大片玻璃厚度预选值: mmt1=((3×q×a2)/(4×f g)/1000)0.5×1000=((3×2.347×1.8482)/(4×84.000)/1000)0.5×1000=8.5mm4. 大片玻璃强度校核:校核依据: σ≤[σ]=72.000N/mm2(与玻璃厚度有关) M: 荷载作用下的弯矩:q: 玻璃所受组合荷载设计值:2.347kN/m2a: 玻璃短边长度: 1.848mb: 玻璃长边长度: 9.000mt: 大片玻璃选取厚度: 15.0mmM=q×b×a2/8=2.347×9.000×1.8482/8=9.017kN·m荷载作用下的截面抗弯矩:W=t2×b×103/6=15.02×9.000×103/6=337500.000mm3全玻璃幕墙大片玻璃的强度:σ=M×106/W=9.017×106/337500.000=26.717N/mm226.717N/mm2≤72.000N/mm2大片玻璃的强度可以满足要求5. 大片玻璃的刚度校核:校核依据: U max≤L/60U max: 玻璃最大挠度qk: 玻璃所受组合荷载标准值:1.682kN/m2荷载作用下的截面惯性矩:I=t3×b×103/12=15.03×9.000×103/12=2531250.00mm4U max=5×q k×b×a4×109/384/E/I=5×1.682×9.000×1.8484×107/384/0.72/2531250.00=9mm≤30.8mmD u=U max/a/1000=9/1.848/1000=0.004≤1/60挠度可以满足要求三、玻璃肋宽度选用:本工程选用玻璃肋种类为: 钢化玻璃1. 玻璃肋宽度初选计算值:L b: 玻璃肋宽度:(mm)q: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.347kN/m2B: 两肋间距: 1.848mH sjcg: 玻璃肋上下两支承点之间距离: 4.500mS c0: 玻璃肋强度设计值:72.000N/mm2t: 玻璃肋的厚度: 15.000mmL b=(3×q×B×H sjcg2×106/4/S c0/t)0.5=272.822mm四、玻璃肋强度及刚度校核:玻璃肋宽度选取值: 300.000mm1. 玻璃肋强度校核:校核依据: σ≤[σ]=72.000N/mm2q: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.347kN/m2B: 两玻璃肋间距: 1.848mH sjcg: 计算跨度: 4.500mL bxz: 玻璃肋宽度: 300.000mmt: 玻璃肋的厚度: 15.000mmσ=q×B×H sjcg2×6×106/t/L bxz2/8=48.794N/mm248.794N/mm2≤72.000N/mm2玻璃肋的强度可以满足要求2. 玻璃肋刚度校核:校核依据: U max≤L/200U max: 玻璃肋最大挠度q k: 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.682(kN/m2) U max=5×q k×H sjcg4×B×12×107/384/0.72/t/L bxz3 =7.392mmD u=U max/H sjcg/1000=7.392/4.500/1000=0.002≤1/200挠度可以满足要求五、胶缝强度校核:校核依据: σ≤[σ]=0.2N/mm2Glasst：胶缝宽：12.0mmB: 两玻璃肋间距(板跨度): 1.848mq k: 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.682(kN/m2) σ=q k×B/2/Glasst=1.682×1.848/2/12.000=0.130N/mm20.130N/mm2≤0.2N/mm2胶缝强度可以满足要求。

标高99.9m处玻璃幕墙设计计算第一章、玻璃面板计算一、基本参数幕墙计算标高：99.9 m幕墙计算轴线：A-A立面②～③轴计算层高：3.8 m玻璃分格：B×H=1.226×2.75 mB：玻璃宽度H：玻璃高度设计地震烈度：8度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算1、风荷载标准值W K: 作用在幕墙上的风荷载标准值 (KN/m2)βgz: 瞬时风压的阵风系数: 取1.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1μs: 风荷载体型系数: ±1.5按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.3.1.μz: 风荷载高度变化系数: 1.70按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1查《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4得（按50年一遇）北京地区基本风压W0=0.45 KN/m2W K =βgzμsμz W0=1.60×1.5×1.70×0.45=1.836 KN/m2＞ 1.0 KN/m2取W K=1.836 KN/m22、风荷载设计值W: 风荷载设计值 (KN/m2)r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96第5.1.6.1条W= r w·W K=1.4×1.836=2.57 KN/m 23. 玻璃幕墙构件重量荷载按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96规定采用G AK : 玻璃幕墙构件自重标准值G A ：玻璃幕墙构件自重设计值8+12+6 mm 厚中空玻璃单位面荷载标准值（8+6）×25.6=358.4 N/m 2 立柱100×80×3mm 铝合金型材的面荷载标准值226.18.9107.2106.137936⨯⨯⨯⨯- =29.8 N/m 2 横梁80×70 mm 铝合金型材的面荷载标准值226.18.9107.2109.112236⨯⨯⨯⨯- =24.2 N/m 2 考虑各种零部件面荷载标准值 20 N/m 2G AK =358.4+29.8+24.2+20=432.4 N/m2 取 G AK =0.45 KN/m2G A =1.2 G AK=1.2×0.45=0.54 KN/m 2G K : 每个单元玻璃幕墙构件(包括玻璃和龙骨)的重量标准值G ：每个单元玻璃幕墙构件(包括玻璃和龙骨)的重量设计值G K =G AK ·B ·H=0.45×1.226×2.75=1.517 KNG =1.2G K=1.2×1.517=1.821 KN4.地震作用q EK : 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值q E : 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用设计值βE :动力放大系数，可取5.0αmax : 水平地震影响系数最大值: 0.16按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-96第5.2.4条G K :玻璃幕墙构件(包括玻璃和龙骨)的重量标准值:1.517 KNq EK = H B G K⋅max E αβ =75.2226.1517.116.00.5⨯⨯⨯ =0.36 KN/m 2q E =γE ·q EK=1.3×0.36=0.468 KN/m 25.荷载组合风荷载和水平地震作用组合标准值q K =ψW W K +ψE q EK=1.0×1.836+0.6×0.36=2.052 KN/m 2风荷载和水平地震作用组合设计值q=ψW ·γW · W K +ψE ·γE ·q EK=1.0×1.4×1.836+0.6×1.3×0.36=2.851 KN/m 2三、玻璃强度校核采用8+12+6 mm 钢化中空玻璃，外侧玻璃厚8mm,内侧玻璃厚6mm ，这里仅验算外片的强度，其计算厚度t=1.2×8=9.6mm 。

幕墙完全经验手册，全玻幕墙的设计与计算全玻幕墙的计算模型全玻幕墙= 玻璃面板+ 玻璃肋组成。

计算假定：玻璃面板分离搁置于玻璃肋上。

计算模型：面板——单向简支板，玻璃肋——简支梁。

玻璃面板的计算单片玻璃最大应力设计值：m ——弯距系数，单向简支面板m =0.125；a ——面板跨度（mm），为玻璃肋间距l；h——非线性折减系数，同窗框玻璃,按q=qka4/(Et4)计算。

单片玻璃的挠度：df——玻璃在风荷载标准值作用下产生的最大挠度(mm)；m ——挠度系数，按a/b查表得到；wk ——均布荷载标准值（N/mm2）；D ——玻璃面板刚度（N·mm），D=Et3/[12(1-u2)]；u——泊松比，取0.2；df,lim—— a/60。

玻璃肋的设计与计算强度计算按简支梁设计：玻璃肋的截面高度应按式下式计算：hr——玻璃肋截面高度（mm）；w ——风荷载设计值（N/mm2）；l ——两肋之间的玻璃面板跨度；h——玻璃肋上、下支点之间的距离，即肋的计算跨度；t ——玻璃肋厚度，当为中空或夹层玻璃时为单片厚度之和。

刚度计算按简直梁计算挠度：df,lim宜取计算跨度的1/200。

稳定性验算对于下端支承（即玻璃肋受压）高度大于12m的玻璃肋，应进行平面外的稳定验算，目前规范没有给出相关的计算公式，主要通过有限元分析软件进行验算。

构造要求全玻璃幕墙玻璃肋的截面厚度不应小于12mm，截面高度不应小于100mm。

胶缝的设计与计算当玻璃面板与玻璃肋平齐或突出连接时，胶缝承载力按下式计算：当玻璃面板与玻璃肋后置或骑缝连接时，胶缝承载力按下式计算：f1——硅酮结构密封胶的强度设计值，0.2N/mm2。

玻璃幕墙设计计算书
设计概述
本文档旨在对玻璃幕墙设计进行计算和分析。

通过对幕墙结构、材料和荷载等方面的计算，确保设计的可靠性和安全性。

幕墙结构设计
根据建筑需求和功能，选择适当的幕墙结构类型。

常见的结构
类型包括点支撑幕墙、双层幕墙、单层幕墙等。

结构设计应考虑建
筑的风荷载、重力荷载等因素，并满足相关国家标准和规范。

材料选择和计算
根据幕墙结构设计，选择合适的材料类型和规格。

常见的幕墙
材料包括玻璃、铝合金、不锈钢等。

对材料进行计算，确保其强度、刚度等符合要求。

荷载分析和计算
进行荷载分析，包括风荷载、地震荷载、自重荷载等。

根据相
关荷载标准和规范，进行荷载计算，并对幕墙结构进行强度和稳定
性校核。

安全和可靠性评估
对设计计算结果进行安全和可靠性评估，确保幕墙设计满足相关的安全要求和使用寿命要求。

根据评估结果，进行必要的调整和改进。

结论
通过本文档的计算和分析，可以确保玻璃幕墙设计的可靠性和安全性。

在实践中，应严格按照相关标准和规范进行设计，并通过合适的计算和评估手段，确保幕墙设计的合理性和可行性。

第一章、荷载计算一、基本参数基本风压：0.55KN/m2计算标高：20.0m地面粗糙度：B类抗震设防烈度：7度基本加速度：0.05g 二、荷载计算风荷载体型系数μS： 1.5瞬时风压的阵风系数βgz： 1.687风压高度变化系数μZ： 1.248风荷载标准值：W K=βgzμzμs W0=1.687*1.248*1.5*0.55=1.74KN/m2风荷载组合系数ψw： 1.0风荷载分项系数γw： 1.4风荷载设计值W： 2.43KN/m2自重荷载分项系数γG： 1.20幕墙面密度标准值G AK：0.40KN/m2幕墙面密度设计值G A：0.48KN/m2动力放大系数βE： 5.0水平地震影响系数最大值αmax：0.04水平地震作用标准值：q EK=βEαmax G AK=5*0.04*0.4=0.08KN/m2水平地震作用组合系数ψE：0.5水平地震作用分项系数γE： 1.3水平荷载标准值：q HK=ψW W K+ψE q EK=1*1.74+0.5*0.08=1.78KN/m2水平荷载设计值：q H=ψWγW W K+ψEγW q EK=1*1.4*1.74+0.5*1.3*0.08=2.48KN/m2第二章、面板校核一、面板强度校核面板材料选用：8 mm厚钢化单层玻璃面板分格尺寸：a *b =1200 * 2250 mm 大面上强度设计值f g ：84N/mm 2面板边界条件：对边简支玻璃面板的跨度L ：1200mm 面板的弯矩系数m ：0.125折减系数η的确定：=1.78*10^-3*1200^4/(72000*8^4)=12.5查表可得折减系数η：θ=10.0时：0.96θ=20.0时：0.92θ=12.5时：面板在水平载荷作用下的强度校核：=6*0.125*2.48*10^-3*1200^2*0.95/8^2=39.82N/mm 2≤84N/mm 2玻璃面板强度满足要求！二、面板挠度校核20.00mm 面板的挠度系数μ：0.013单片玻璃面板的刚度D ：=72000*8^3/(12*(1-0.2^2))=3200000面板在水平载荷作用下的挠度校核：=0.013*1.78*10^-3*1200^4*0.95/3200000=14.22mm ≤20mm玻璃面板挠度满足要求！一、玻璃肋强度校核玻璃肋材料选用：19mm厚单层钢化玻璃第三章、玻璃肋结构计算校核标准：计算挠度d f ≤L/60=0.950侧面强度设计值f g ：50.4N/mm 2玻璃肋截面高度hr ：300mm 玻璃肋上、下支点的距离h ：5500mm 两肋之间的玻璃面板跨度L ：1200mm 玻璃肋计算厚度t ：19mm玻璃肋在水平载荷作用下的强度校核：=3*2.48*10^-3*1200*5500^2/(4*19*300^2)=39.5N/mm 2≤50.4N/mm 2玻璃肋强度满足要求！二、玻璃肋挠度校核校核标准：计算挠度d f ≤h/200=27.50mm玻璃肋在水平载荷作用下的挠度校核：=5*1.78*10^-3*1200*5500^4/(32*72000*19*300^3)=8.25mm ≤27.5mm玻璃肋挠度满足要求！一、胶缝承载力校核1、胶缝宽度校核：结构胶在水平荷载作用下的强度设计值：0.20N/mm 2水平荷载设计值：2.48KN/m 2两肋之间的玻璃面板跨度L ：1200mm 胶缝宽度t 2：19mm=2.48*10^-3*1200/19=0.157N/mm 2≤0.2N/mm 2胶缝宽度满足承载力要求！2、胶缝厚度校核：6mm =1/550*2250=4.09mm第四章、胶缝承载力校核初选厚度：gS h U θ==4.09/(0.4*(2+0.4))^0.5=4.18mm胶缝厚度满足承载力要求！。

一、项目概况本项目位于XX市XX区，建筑高度为XX米，总建筑面积为XX平方米。

幕墙工程采用铝单板、玻璃幕墙和石材幕墙相结合的形式，旨在提高建筑物的整体美观性和实用性。

以下为幕墙专项方案的计算书。

二、材料计算1. 铝单板- 面积计算：根据建筑图纸，铝单板总面积为XX平方米。

- 单位面积用量：铝单板厚度为2.0mm，单位面积用量为1.5平方米/吨。

- 总用量：XX平方米× 1.5平方米/吨 = XX吨。

2. 玻璃- 面积计算：根据建筑图纸，玻璃幕墙总面积为XX平方米。

- 单位面积用量：普通玻璃厚度为10mm，单位面积用量为2.5平方米/吨。

- 总用量：XX平方米× 2.5平方米/吨 = XX吨。

3. 石材- 面积计算：根据建筑图纸，石材幕墙总面积为XX平方米。

- 单位面积用量：石材厚度为20mm，单位面积用量为2.0平方米/吨。

- 总用量：XX平方米× 2.0平方米/吨 = XX吨。

三、结构计算1. 预埋件- 根据建筑图纸，预埋件数量为XX个。

- 单个预埋件重量为XXkg，总重量为XXkg。

2. 连接件- 根据建筑图纸，连接件数量为XX个。

- 单个连接件重量为XXkg，总重量为XXkg。

3. 龙骨- 根据建筑图纸，龙骨总长度为XX米。

- 单米重量为XXkg，总重量为XXkg。

四、施工计算1. 人工- 根据工程量，施工人员数量为XX人。

- 人工费用为XX元/人·天，总费用为XX元。

2. 机械- 根据工程量，所需机械数量为XX台。

- 机械租赁费用为XX元/台·天，总费用为XX元。

3. 材料运输- 根据工程量，材料运输费用为XX元。

五、费用计算1. 材料费- 铝单板费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。

- 玻璃费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。

- 石材费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。

2. 人工费- 人工费用：XX元。

美的大良顺峰山项目商业综合体全玻幕墙设计计算书目录 (1)第一章、建筑工程概况及设计参数和依据 (1)一、建筑概况 (1)二、设计采用规范及依据 (1)三、设计使用年限 (1)第二章、计算说明 (1)第三章、荷载计算 (2)一、风载作用 (3)二、玻璃面板自重荷载作用 (4)四、荷载组合 (4)第四章、玻璃面板计算 (5)一、计算说明 (5)二、玻璃面板强度校核 (5)三、玻璃挠度计算 (6)第五章、玻璃肋结构计算 (6)一、计算说明 (7)二、玻璃肋截面高度计算 (7)三、玻璃肋挠度计算 (7)第六章、胶缝及埋件结构计算 (8)一、计算说明 (9)二、胶缝计算 (9)三、预埋件结构计算 (10)全玻璃幕墙结构计算第一章、建筑工程概况及设计参数和依据一、建筑概况1、项目名称：美的大良顺峰山项目商业综合体-全玻璃幕墙结构计算2、建设地点：佛山二、设计采用规范及依据●《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003●《金属、石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001●《建筑结构静力计算手册》(第二版)●《钢结构设计规范》GB50017－2003●《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006版)●《建筑结构抗震规范》GB50011-2001●《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127－2001三、设计使用年限按照《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003，此幕墙设计使用年限为：25年第二章、计算说明此部分位于首层，标高在0.000——4.800m范围内，计算时，选取分格较大的计算。

面板玻璃为8LOW-E+12A+8钢化中空玻璃，玻璃肋为8+1.14PVB+8钢化夹胶玻璃，玻璃面板分格尺寸为1540×4800。

第三章、荷载计算一、风载作用最大计算高度4.800米，以4.800米计算风荷载标准值。

WK:作用在幕墙上的风荷载标准值 (kN/m2)βgZ:瞬时风压阵风系数,βgZ=2.316按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）表7.5.1 玻璃面板的大小为1.540×4.800=7.392m2μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]×logA-0.2=-1.0-[1.0×0.8-1.0]×log7.392-0.2=-1.026μS1:局部风压体型系数,此处取-1.026按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）表7.3.3 μZ:风荷载高度变化系数:0.740按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1W 0:佛山地区基本风压,W=0.50kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）附表D.4得（按50年一遇）风荷载标准值W K =βgzμZμS1W=2.316×0.740×1.026×0.50=0.879kN/m2，按照《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ103-2003规定，风荷载标准值不得小于1.000kN/m2，此处取1.000kN/m2风荷载设计值设计值W=1.4×1.000=1.400kN/m2.二、玻璃面板自重荷载作用1、玻璃面板自重荷载标准值计算GAK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用8LOW-E+12A+8钢化中空玻璃GAK=12×10-3×25.6=0.3072KN/m2GGK:考虑各种零部件后的幕墙面板自重面荷载标准值GGK=0.50KN/m22、玻璃面板自重荷载设计值计算r G :自重作用效应分项系数,取rG=1.2按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2.1条规定GG:各种零部件后的幕墙面板自重面荷载设计值G G =rG×GGK=1.2×0.50=0.60KN/m2三、玻璃幕墙板块承受的水平地震荷载计算1、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载标准值计算αmax:水平地震影响系数最大值，取αmax=0.08按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条规定βE:动力放大系数,取βE=5.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.3.4条规定qEK:作用在幕墙上的地震荷载标准值计算q EK =αmax×βE×GGK=0.08×5.0×0.50=0.20KN/m22、幕墙玻璃面板承受的水平地震荷载设计值计算r E :地震荷载作用效应分项系数,取rE=1.3按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2.1条规定qE:作用在幕墙上的地震荷载设计值q E =rE×qEK=1.3×0.20=0.26KN/m2四、荷载组合1、风荷载和水平地震作用组合标准值计算ψW:风荷载作用效应分项系数,取ψW=1.0按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003第5.4.3条规定ψE:地震荷载作用效应分项系数，取ψE=0.5风荷载标准值qK=1.000KN/m22、风荷载和水平地震作用组合设计值计算q=ψW ×W+ψE×qE=1.0×1.400+0.5×0.26=1.530KN/m2第四章、玻璃面板计算一、计算说明玻璃面板选用8LOW-E+12A+8钢化中空玻璃。