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计算程序版本：DMTSETUP2K单机版20081111工程索引卷册号： S1211S-D0202延边和龙崇善66kV输变电工程和龙～新兴洞T接崇善变66kV送电线路工程施工图设计阶段孤立档导、地线计算书主任（专业）工程师：主设人：全校人：设计计算人吉林省骏天电力工程设计有限公司2012-05-12本次计算名称:G1~G2导线 2012年5月12日10时59分原始数据部分:导线规格及设计数据:JL-G1A-150/25名称符号数值单位导线规格: 弹性系数Ｅ76000 ＭＰa线膨胀系数α0.00001890 １/℃单位长度重量Ｗ0.6001 ｋｇ/ｍ外径ｄ17.10 ｍｍ计算截面Ａ173.11 ｍｍ^2拉断力Ｔp 50986 Ｎ气象条件: 序号代表情况温度℃风速m/s 冰厚 mm⑴最低气温-40 0 0⑵平均气温-5 0 0⑶最大风-5 28 0⑷覆冰-5 10 10⑸最高气温40 0 0⑹安装-15 10 0⑺外过电压(无风) 15 0 0⑻外过电压(有风) 15 10 0⑼内过电压-5 15 0⑽校验工况1 70 0 0导线比载: 名称符号 ( ｂ, Ｖ ) 数值Ｎ/ｍ.mm2 (E-2) 自比载Ｇ1 ( 0 , 0 ) 3.3996外过时综合比载Ｇ6 ( , 10 ) 3.4764内过时综合比载Ｇ6 ( , 15 ) 3.7722大风时综合比载Ｇ6 ( , 28 ) 6.6334安装时综合比载Ｇ7 ( , 10 ) 3.4764覆冰时综合比载Ｇ7 (10 , 10 ) 7.8992校验工况1时综合比载Ｇ1' ( 0 , 0 ) 3.3996绝缘子串数据:小号侧绝缘子串:1, 大号侧绝缘子串:1绝缘子串重量(kg):66.690, 绝缘子串重量(kg):66.690绝缘子串长度(m):1.846, 绝缘子串长度(m):1.846绝缘子串总片数:14, 绝缘子串总片数:14绝缘子串单片面积(m2):0.040, 绝缘子串单片面积(m2):0.040绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00, 绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05, 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05档距:62.0, 高差:20.39, 分裂根数:1最大使用张力(N):2451.0 初伸长降温:0风速高度系数:1.000 每米附加重量(kg):0.00过牵引允许张力(N):2451.0过牵引长度(m):0.15 过牵引温度:-10本次计算名称:G1~G2导线 2012年5月12日10时59分计算结果部分:一、各气象条件下的荷载因数,弧垂及其位置: 覆冰工况张力受控!!工况荷载因数D LO(m) 张力(N) 最大弧垂(m) 检修处弧垂(m)最低气温 1.671E+006 31.00 1307 2.708年均气温 1.671E+006 31.00 1254 2.824最大风 4.337E+006 31.00 2012 3.185覆冰 6.460E+006 31.00 2451 3.145最高气温 1.671E+006 31.00 1194 2.966外过电压(有风) 1.717E+006 31.00 1243 2.904外过电压(无风) 1.671E+006 31.00 1226 2.888内过电压 1.901E+006 31.00 1337 2.895校验工况1 1.671E+006 31.00 1158 3.057过牵引 1.671E+006 31.00 1505 2.352二、各气象条件下的受力(每相): 覆冰工况张力受控!!工况支点反力A(N) 支点反力B(N) 水平张力(N) 侧向受力A(N) 侧向受力B(N)最低气温1265.1 405.3 1307年均气温1247.5 422.9 1254最大风1722.6 398.9 2012 572.7 572.7覆冰2156.6 544.5 2451 126.9 126.9最高气温1227.8 442.6 1194外过电压(有风) 1248.8 431.5 1243外过电压(无风) 1238.4 432.0 1226内过电压1299.2 419.9 1337校验工况1 1216.1 454.3 1158过牵引1330.2 340.2 1505三、高温气象条件下的弧垂: (单位为米)档内最大弧垂处距离: 31.00 弧垂: 2.966四、架线及竣工的张力(每相)与弧垂: 已考虑初伸长降温:0℃架线竣工温度(℃) 张力(N) 弧垂(m) 张力(N) 弧垂(m) 线长(m)-40 1114 2.931 1307 2.708 62.037-30 1101 2.967 1291 2.742 62.048-20 1087 3.003 1276 2.775 62.060-10 1075 3.038 1261 2.808 62.0720 1062 3.073 1247 2.840 62.08410 1051 3.108 1233 2.872 62.09620 1039 3.143 1219 2.904 62.10830 1028 3.176 1206 2.935 62.12040 1017 3.210 1194 2.966 62.132本次计算名称:G1~G2地线 2012年5月12日11时2分原始数据部分:导线规格及设计数据:OPGW-24名称符号数值单位导线规格: 弹性系数Ｅ162000 ＭＰa线膨胀系数α0.00001260 １/℃单位长度重量Ｗ0.3460 ｋｇ/ｍ外径ｄ9.60 ｍｍ计算截面Ａ48.30 ｍｍ^2拉断力Ｔp 61400 Ｎ气象条件: 序号代表情况温度℃风速m/s 冰厚 mm⑴最低气温-40 0 0⑵平均气温-5 0 0⑶最大风-5 28 0⑷覆冰-5 10 10⑸最高气温40 0 0⑹安装-15 10 0⑺外过电压(无风) 15 0 0⑻外过电压(有风) 15 10 0⑼内过电压-5 15 0⑽校验工况1 70 0 0导线比载: 名称符号 ( ｂ, Ｖ ) 数值Ｎ/ｍ.mm2 (E-2) 自比载Ｇ1 ( 0 , 0 ) 7.0251外过时综合比载Ｇ6 ( , 10 ) 7.1756内过时综合比载Ｇ6 ( , 15 ) 7.7570大风时综合比载Ｇ6 ( , 28 ) 13.4427安装时综合比载Ｇ7 ( , 10 ) 7.1756覆冰时综合比载Ｇ7 (10 , 10 ) 18.8245校验工况1时综合比载Ｇ1' ( 0 , 0 ) 7.0251绝缘子串数据:小号侧绝缘子串:1, 大号侧绝缘子串:1绝缘子串重量(kg):5.430, 绝缘子串重量(kg):5.430绝缘子串长度(m):0.310, 绝缘子串长度(m):0.310绝缘子串总片数:1, 绝缘子串总片数:1绝缘子串单片面积(m2):0.040, 绝缘子串单片面积(m2):0.040绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00, 绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05, 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05档距:62.0, 高差:20.39, 分裂根数:1最大使用张力(N):980.0 初伸长降温:0风速高度系数:1.000 每米附加重量(kg):0.00过牵引允许张力(N):980.0过牵引长度(m):0.15 过牵引温度:-10本次计算名称:G1~G2地线 2012年5月12日11时2分计算结果部分:一、各气象条件下的荷载因数,弧垂及其位置: 覆冰工况张力受控!!工况荷载因数D LO(m) 张力(N) 最大弧垂(m) 检修处弧垂(m)最低气温 2.573E+005 31.00 374 4.606年均气温 2.573E+005 31.00 368 4.681最大风9.352E+005 31.00 701 4.696覆冰 1.833E+006 31.00 980 4.703最高气温 2.573E+005 31.00 361 4.775外过电压(有风) 2.684E+005 31.00 373 4.724外过电压(无风) 2.573E+005 31.00 365 4.723内过电压 3.132E+005 31.00 406 4.683校验工况1 2.573E+005 31.00 356 4.837过牵引 2.573E+005 31.00 404 4.263二、各气象条件下的受力(每相): 覆冰工况张力受控!!工况支点反力A(N) 支点反力B(N) 水平张力(N) 侧向受力A(N) 侧向受力B(N)最低气温286.0 39.8 374年均气温284.1 41.8 368最大风497.0 35.9 701 198.2 198.2覆冰689.1 44.5 980 73.4 73.4最高气温281.7 44.2 361外过电压(有风) 287.9 42.7 373外过电压(无风) 283.0 42.9 365内过电压308.3 41.0 406校验工况1 280.1 45.7 356过牵引295.9 29.9 404三、高温气象条件下的弧垂: (单位为米)档内最大弧垂处距离: 31.00 弧垂: 4.775四、架线及竣工的张力(每相)与弧垂: 已考虑初伸长降温:0℃架线竣工温度(℃) 张力(N) 弧垂(m) 张力(N) 弧垂(m) 线长(m)-40 373 4.614 374 4.606 65.484-30 371 4.635 373 4.628 65.492-20 369 4.657 371 4.649 65.500-10 368 4.678 369 4.670 65.5080 366 4.699 367 4.691 65.51510 364 4.720 366 4.712 65.52320 363 4.741 364 4.733 65.53130 361 4.762 363 4.754 65.53940 360 4.783 361 4.775 65.547本次计算名称:G99~龙门架导线 2012年5月12日11时4分原始数据部分:导线规格及设计数据:JL-G1A-150/25名称符号数值单位导线规格: 弹性系数Ｅ76000 ＭＰa线膨胀系数α0.00001890 １/℃单位长度重量Ｗ0.6001 ｋｇ/ｍ外径ｄ17.10 ｍｍ计算截面Ａ173.11 ｍｍ^2拉断力Ｔp 50986 Ｎ气象条件: 序号代表情况温度℃风速m/s 冰厚 mm⑴最低气温-40 0 0⑵平均气温-5 0 0⑶最大风-5 28 0⑷覆冰-5 10 10⑸最高气温40 0 0⑹安装-15 10 0⑺外过电压(无风) 15 0 0⑻外过电压(有风) 15 10 0⑼内过电压-5 15 0⑽校验工况1 70 0 0导线比载: 名称符号 ( ｂ, Ｖ ) 数值Ｎ/ｍ.mm2 (E-2)自比载Ｇ1 ( 0 , 0 ) 3.3996外过时综合比载Ｇ6 ( , 10 ) 3.4764内过时综合比载Ｇ6 ( , 15 ) 3.7722大风时综合比载Ｇ6 ( , 28 ) 6.6334安装时综合比载Ｇ7 ( , 10 ) 3.4764覆冰时综合比载Ｇ7 (10 , 10 ) 7.8992校验工况1时综合比载Ｇ1' ( 0 , 0 ) 3.3996绝缘子串数据:小号侧绝缘子串:1, 大号侧绝缘子串:1绝缘子串重量(kg):66.690, 绝缘子串重量(kg):66.690绝缘子串长度(m):1.846, 绝缘子串长度(m):1.846绝缘子串总片数:14, 绝缘子串总片数:14绝缘子串单片面积(m2):0.040, 绝缘子串单片面积(m2):0.040绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00, 绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05, 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05档距:30.0, 高差:6.51, 分裂根数:1最大使用张力(N):2451.0 初伸长降温:0风速高度系数:1.000 每米附加重量(kg):0.00过牵引允许张力(N):2451.0过牵引长度(m):0.15 过牵引温度:-10本次计算名称:G99~龙门架导线 2012年5月12日11时4分计算结果部分:一、各气象条件下的荷载因数,弧垂及其位置: 过牵引工况张力受控!!工况荷载因数D LO(m) 张力(N) 最大弧垂(m) 检修处弧垂(m)最低气温7.803E+005 15.00 1395 0.902年均气温7.803E+005 15.00 1336 0.941最大风 1.295E+006 15.00 1718 1.130覆冰 2.081E+006 15.00 2173 1.100最高气温7.803E+005 15.00 1270 0.990外过电压(有风) 7.898E+005 15.00 1313 0.970外过电压(无风) 7.803E+005 15.00 1305 0.964内过电压8.275E+005 15.00 1375 0.971校验工况1 7.803E+005 15.00 1231 1.022过牵引7.803E+005 15.00 2451 0.513二、各气象条件下的受力(每相): 过牵引工况张力受控!!工况支点反力A(N) 支点反力B(N) 水平张力(N) 侧向受力A(N) 侧向受力B(N)最低气温1036.2 430.8 1395年均气温1023.3 443.6 1336最大风1235.0 489.5 1718 402.2 402.2 覆冰1585.7 642.7 2173 79.8 79.8 最高气温1009.0 458.0 1270外过电压(有风) 1021.1 451.2 1313外过电压(无风) 1016.7 450.3 1305内过电压1045.2 448.3 1375校验工况1 1000.5 466.4 1231过牵引1265.3 201.6 2451三、高温气象条件下的弧垂: (单位为米)档内最大弧垂处距离: 15.00 弧垂: 0.990四、架线及竣工的张力(每相)与弧垂: 已考虑初伸长降温:0℃架线竣工温度(℃) 张力(N) 弧垂(m) 张力(N) 弧垂(m) 线长(m) -40 1025 0.974 1395 0.902 27.180-30 1012 0.987 1377 0.913 27.185-20 999 0.999 1360 0.925 27.190-10 987 1.011 1344 0.936 27.1940 976 1.024 1328 0.947 27.19910 964 1.036 1313 0.958 27.20320 953 1.047 1298 0.969 27.20830 943 1.059 1284 0.980 27.21340 933 1.071 1270 0.990 27.217。
孤立档紧线过牵引量的控制摘要：在送电线路施工中，孤立档的紧线一直是一个较难的工作。
现根据实例对过牵引长度出现的原因，通过对理想的过牵引量立体分析图进行分析，找出导致过牵引量出现的实际原因，并针对这一实际原因提出减小过牵引量的方法。
关键词：孤立档紧线挂线过牵引长度孤立档紧线施工是线路紧线施工的一个难点，本工程共有铁塔88基，耐张塔就有56基，由于档距小，允许的过牵引长度也较小，而施工的方法与技术同多档的耐张段紧线施工没有差别，在紧线时往往会产生以下几个问题：允许的过牵引长度小，在允许的过牵引长度下无法挂线；导（地）线牵引力超过允许过牵引张力，紧线施工安全性降低；紧线拉力过大，将横担拉偏变形。
上述问题的产生都是由于紧线施工中允许的过牵引长度有一定的限度，超过这一限度将导致施工的安全性和工程质量的降低。
1 孤立档允许的过牵引量计算各种不同情况的孤立档的过牵引长度互不相同，根据公式孤立档的允许过牵引长度为：△L =[l²*g1²*cos²φ（1/σ²+1/[σ]²）/24+（[σ]- σ）/E* cosφ] / cosφ( 1 ) 式中，△L 为允许过牵引长度（m）；l为紧线档水平档距（m）；gl 为导线自重比载（N/m*m㎡）；φ为架空线悬挂点离差角；σ为安装应力，从安装曲线查得（N/ m㎡）；[σ] 为最大允许安装应力（N/ m㎡）； E 为导（地）线弹性模数（N/ m㎡）。
可见针对某一特定孤立档，在特定的环境（温度、风力等）下其允许过牵引长度值是特定的。
2 实际施工中过牵引量出现的原因及成功挂线条件分析实际施工中，挂线点和紧线滑车有一个空间距离，这个距离是产生过牵引长度的根本原因。
如图1所示，紧线过程中当导线的弧垂达到标准时，绝缘子串无法挂到挂线点上，必须将导线多牵引一定长度，将绝缘子串扶起才能安装到挂线点上，这就是过牵引长度出现的实际原因。
下面根据图l 对过牵引量出现的原因和成功挂线的条件进行分析。
矿用通风机工况点的确定方法来源：西部石化网时间： 2010-6-23 字体: 大中小所谓工况点，即是风机在某一特定转速和工作风阻条件下的工作参数，如Ｑ、Ｈ、Ｎ和η等，一般是指Ｈ和Ｑ两参数。
已知通风机的特性曲线，设矿井自然风压忽略不计，则可用下列方法求风机工况点。
⒈图解法当管网上只有一台通风机工作时，只要在风机风压特性（Ｈ─Ｑ）曲线的坐标上，按相同比例作出工作管网的风阻曲线，与风压曲线的交点之坐标值，即为通风机的工作风压和风量。
通过交点作Ｑ轴垂线，与Ｎ─Ｑ和η─Ｑ曲线相交，交点的纵坐标即为风机的轴功率Ｎ和效率η。
图解法的理论依据是：风机风压特性曲线的函数式为Ｈ＝f(Ｑ)，管网风阻特性（或称阻力特性)曲线函数式是h=ＲＱ2，风机风压Ｈ是用以克服阻力h，所以Ｈ＝h，因此两曲线的交点，即两方程的联立解。
可见图解法的前提是风压与其所克服的阻力相对应。
以抽出式通风矿井（安有外接扩散器）为例，如已知通风机装置静压特性曲线ＨS ─Ｑ，则对应地要用矿井系统总风阻ＲS（包括风硐风阻）作风阻特性曲线，求工况点。
若使用厂家提供的不加外接扩散器的静压特性曲线Ｈs─Ｑ，则要考虑安装扩散器所回收的风机出口动能的影响，此时所用的风阻ＲS应小于Ｒm，即4-5-1式中Ｒv──相当于风机出口动能损失的风阻，ＳV──风机出口断面，即外接扩散器入口断面；Ｒd──扩散器风阻；ＲVd──相当于扩散器出口动能损失的风阻，ＳVd──为扩散器出口断面。
若使用通风机全压特性曲线Ｈt─Ｑ，则需用全压风阻Ｒt作曲线，且4-5-2若使用通风机装置全压特性曲线Ｈtd─Ｑ，则装置全压风阻应为Ｒtd，且4-5-3应当指出，在一定条件下运行时，不论是否安装外接扩散器，通风机全压特性曲线是唯一的，而通风机装置的全压和静压特性曲线则因所安扩散器的规格、质量而有所变化。
⒉解方程法随着电子计算机的应用，复杂的数学计算已成为可能。
风机的风压曲线可用下面多项式拟合4-5-4式中 a1、a2、a3──曲线拟合系数。
架空线孤立档计算在配电线路中的应用发表时间：2017-10-09T12:18:11.873Z 来源：《基层建设》2017年第14期作者：李佳泉[导读] 摘要：配电网工程有别于主网工程，配电网设计暂时没有考虑对导线力学进行计算分析，但是实际情况标准设计本身要求对铁塔精细化设计广东南海电力设计院工程有限公司 528000摘要：配电网工程有别于主网工程，配电网设计暂时没有考虑对导线力学进行计算分析，但是实际情况标准设计本身要求对铁塔精细化设计，铁塔的设计综合荷载只是考虑到垂直线路方向，导致铁塔在档距前后导线受力不均衡导致倾斜事故发生，经过调查大多铁塔倾斜事故多数位于孤立档附近。
本文根据电力线路工程前期对孤立档设计的重要性进行讨论，对孤立档放线设计的方法等展开论述。
关键词：配电线路工程；导线力学计算；孤立档引言：现有配电网线路设计中没有考虑到孤立档计算，本文就导线机械特性、力学计算、孤立档的定义、计算方法及实际工程应用进行论述。
一、架空线的机械物理特性在架空线的机械物理特性中，与线路设计密切相关的主要有弹性系数、温度线膨胀系数、抗拉强度等。
1）导线的弹性系数E导线的弹性系数E指的是单位截面上作用单位应力时，其单位长度伸长量的倒数值。
其单位为：N/mm2，或MPa。
因导线一般都是钢芯铝绞线，E是一综合值，理论上可按式其中m=Al/Ag成为铝钢截面比。
E和铝钢截面比有关，还与其扭绞角度有关，也和使用应力有关，所以工程实际中都由厂家试验提供数据。
2）导线的温度线膨胀系数α导线的温度线膨胀系数α指的是温度升高1℃时其单位长度的伸长量。
单位为1/℃。
与E相似，由厂家试验提供数据。
3）导线抗拉强度、导线的许用应力［］、导线的使用应力架空线额定拉断力（）的95%为架空线的综合拉断力（），综合拉断力除以架空线的截面积，得到架空线的抗拉强度（），即架空线的许用应力是指架空线弧垂最低点所允许使用的最大应力，工程中称之为最大使用应力，其值由下式确定本是中K为架空线的设计安全系数。
架空孤立档导线的计算一、孤立档孤立档，是指档距两端为耐张型杆塔，导线两端用耐张线夹通过绝缘子串悬挂于杆塔上，该档导线弧垂、应力不受邻档的影响。
架空线在重要跨越处或在进出线档处、解决杆塔上拔以及拥挤地区的连续转角等处常采用孤立档。
孤立档在运行上有以下优点。
（1）可以隔离本档以外断线事故；（2）当导线垂直排列时，因两端接线点不能移动，当下导线的覆冰脱落是，上下导线在档距中央接近程度大大减小，故可使用较大的档距。
（3）在孤立档距中由于杆塔的微小的挠度，导地线即大大松弛，因此杆塔很少破坏。
孤立档两侧的耐张绝缘子串使全档导线承受不均匀荷载，其应力、弧垂计算必须考虑绝缘子串的影响。
尤其对档距较小的孤立档距，绝缘子串的下垂距离将占全部弧垂的一半甚至更多。
如果仍按导线本身荷载计算应力弧垂，就将使架线张力增加到几倍，甚至达到杆塔或进出现架构破坏的程度。
孤立档距在紧线完毕后两端均有耐张绝缘子串；在紧线观察弧垂时，档內导线仅紧线固定端连有耐张绝缘子串。
后者与连续档距两端的二直线档距的情况相似，但计算上完全不同。
若将观测弧垂或应力控制在不超过其允许误差限制的5%以内，大于下列档距的孤立档，可不记及绝缘子的重量：JLG1A-300~JLG1A-500的导线，档距为225米；JLG1A-185~JLG1A-240的导线，档距为150米；JLG1A-95~JLG1A-150的导线，档距为125米；当孤立档小于上述数值时，应考虑绝缘子串重量的影响。
二、耐张绝缘子串的单位荷载耐张绝缘子串是一条折线，可近似地将它看成为均匀荷载的悬链线。
其单位荷载可按导线的单位荷载的方法求出。
（1）. 耐张绝缘子串的自重荷载p J1p J1=G J/ （N/m）（2-2-1）式中G J—耐张绝缘子串重力，N；λ—耐张绝缘子串长度，m；（2）. 耐张绝缘子串冰重荷载p J2或 p J2=0.015b p J1（N/m）(2-2-3)式中G Jb—一片绝缘子覆冰重力，N，见表2-1；G Cb—单串绝缘子的金具串覆冰重力，N，见表2-1；n1—绝缘子片数；n2—金具串数；b—覆冰厚度，mm；其它符号含义同前。
孤立档控制工况确定方法合肥*大海摘要：进线孤立档计算是一个很繁杂的工作，而其中导线容许张力和控制工况筛选计算更加费解，不少初学者希望看到一篇白话题的文章，以深入浅出的语言把孤立档计算的思路、概念说说明白。
本文就是顺应这一“民意”而作，希望能助你一臂之力。
关键词：孤立档，进线孤立档，上限容许张力，下限容许张力，容许间隙，状态方程，F 系数，控制工况，弧垂表，过牵引。
进线孤立档可以看成是由导线、门形架、终端塔三个主要元件组成的“系统”，这个系统的典型断面如图1。
进线孤立档计算的主要任务是“在保证线路元件的强度安全性符合规范，各跨越间隙、接近距离也符合规范的前提下，计算各工况导线的张力、弧垂；编制施工、运行所需要的特性曲线、弧垂表。
”图1、进线孤立档断面图为便于理解，本文结合文献1第五章中的计算示例进行阐述。
其中简支梁计算部分，比如X C A M B Q ,,的含义和计算，文献已有详细讲解，本文不作介绍。
进线孤立档的特殊之处在于：（1）进线孤立档是由一个档距构成的耐张段，它的“代表档距”就是它的“几何档距”,所以在控制工况筛选时,无需考虑“临界档距”；（2）进线孤立档档距很短，在进行张力、弧垂计算时，不能忽略耐张串荷载，这样，就在档距两端存在着不同于导线集度的耐张串均布荷载。
耐张串不能忽略，给孤立档计算添加了不少内容：---因为档距中有不同集度的均布荷载，在计算方法上，要采用简支梁计算法； ---因为紧线时，仅锚线塔侧有耐张串，紧线塔侧无耐张串，所以，《紧线弧垂表》必须按一端无耐张串计算，而《竣工弧垂表》应该按两端有耐张串计算。
换句话说，《紧线弧垂表》与《竣工弧垂表》要分别计算、分别出版，不能像一般架空线那样，一个《安装曲线》，既可以用于紧线看弧垂，也可以用于竣工看弧垂。
---因进线孤立档两端耐张串在长度、重力等方面相差很大，所以左端无耐张串的《左紧线弧垂表》与右端无耐张串的《右紧线弧垂表》也要要分别计算； （3）进线孤立档经常会带有引下线、上人检修等“集中荷载”，进行张力、弧垂计算时，状态方程中的有关参数，也需要采用“简支梁计算法”计算；（4）进线孤立档档距很短，在“挂线工序”出现的过牵引张力不能忽略。
危险孤立档的判断及化解合肥*大海摘要：众所周知，孤立档是架空线设计中的难点，许多设计过孤立档的朋友，面对其中的过牵引问题、安全系数放大问题、集中荷载问题、耐张串荷载问题、简支梁计算方法问题……总是有一种剪不断理还乱的感觉。
本文想理一理孤立档问题的思路，并对过牵引及安全系数放大问题进行重点讨论，希望对感兴趣的读者有所帮助。
关键词：危险孤立档；过牵引张力；容许水平张力；过牵引长度；容许过牵引长度1 什么叫孤立档？孤立档可能有哪些类型？广义而言，一个耐张段只有一个档距的情况，就是孤立档。
而以下需要特殊对待的孤立档，谓之“特殊孤立档”：（1）档距很短，短到计算档内导线应力、弧垂时，不能忽略耐张串重力和长度的孤立档。
（这种孤立档可以采用悬链线方法计算，不过耐张串比载要经过折算计入。
）（2）档距很短，短到按照正常安全系数设计时，挂线时过牵引张力，可能拉坏导线、可能拉坏杆塔、可能拉坏变电所门形架，为了不发生“三个拉坏”中的任何一个，不得不放大安全系数的孤立档。
这种孤立档我们谓之“危险孤立档”。
（这种孤立档也是采用悬链线计算。
）（3）既有“三个拉坏”问题，又有“耐张串不能忽略”问题，还有“集中荷载”和“多处校验弧垂”问题的变电所进线档。
（这种孤立档一般采用简支梁的方法计算。
）这样，还可以把“特殊孤立档”中有“三个拉坏”的孤立档谓之“危险孤立档”。
孤立档设计中的难点，就是如何把”危险孤立档”化解为“安全孤立档”。
化解的方法，一般是采取“放大档距”或“放大安全系数”。
本文的任务是探索档距、安全系数应该怎么放大？放大的计算过程是怎样的？放大到多少为止？以下，我们以一个纯导线孤立档为例，探讨出解决以上问题的思路和方法。
掌握了这个思路，再把耐张串比载折算问题、集中荷载简支梁计算问题融入，就可以解决更多类型的孤立档问题。
2 怎样判断一个孤立档是不是危险孤立档？所谓危险孤立档，就是挂线过牵引张力T2>容许张力T0的孤立档。
孤立档控制工况确定方法合肥*大海摘要：进线孤立档计算是一个很繁杂的工作，而其中导线容许张力和控制工况筛选计算更加费解，不少初学者希望看到一篇白话题的文章，以深入浅出的语言把孤立档计算的思路、概念说说明白。
本文就是顺应这一“民意”而作，希望能助你一臂之力。
关键词：孤立档，进线孤立档，上限容许张力，下限容许张力，容许间隙，状态方程，F 系数，控制工况，弧垂表，过牵引。
进线孤立档可以看成是由导线、门形架、终端塔三个主要元件组成的“系统”，这个系统的典型断面如图1。
进线孤立档计算的主要任务是“在保证线路元件的强度安全性符合规范，各跨越间隙、接近距离也符合规范的前提下，计算各工况导线的张力、弧垂；编制施工、运行所需要的特性曲线、弧垂表。
”图1、进线孤立档断面图为便于理解，本文结合文献1第五章中的计算示例进行阐述。
其中简支梁计算部分，比如X C A M B Q ,,的含义和计算，文献已有详细讲解，本文不作介绍。
进线孤立档的特殊之处在于：（1）进线孤立档是由一个档距构成的耐张段，它的“代表档距”就是它的“几何档距”,所以在控制工况筛选时,无需考虑“临界档距”；（2）进线孤立档档距很短，在进行张力、弧垂计算时，不能忽略耐张串荷载，这样，就在档距两端存在着不同于导线集度的耐张串均布荷载。
耐张串不能忽略，给孤立档计算添加了不少内容：---因为档距中有不同集度的均布荷载，在计算方法上，要采用简支梁计算法； ---因为紧线时，仅锚线塔侧有耐张串，紧线塔侧无耐张串，所以，《紧线弧垂表》必须按一端无耐张串计算，而《竣工弧垂表》应该按两端有耐张串计算。
换句话说，《紧线弧垂表》与《竣工弧垂表》要分别计算、分别出版，不能像一般架空线那样，一个《安装曲线》，既可以用于紧线看弧垂，也可以用于竣工看弧垂。
---因进线孤立档两端耐张串在长度、重力等方面相差很大，所以左端无耐张串的《左紧线弧垂表》与右端无耐张串的《右紧线弧垂表》也要要分别计算； （3）进线孤立档经常会带有引下线、上人检修等“集中荷载”，进行张力、弧垂计算时，状态方程中的有关参数，也需要采用“简支梁计算法”计算；（4）进线孤立档档距很短，在“挂线工序”出现的过牵引张力不能忽略。
所以：---为计算过牵引张力而解状态方程时，1、2状态线长不再是同一个尺寸，需要引入“线长负增量=容许过牵引长度=-ΔS”；---因为施工气温越低，过牵引张力越大，我们可以计算出一个临界气温，在此在此气温以下，过牵引张力就会超标。
为此，需要单独计算并出版《过牵引张力弧垂表》，用以监督安全施工气温；（5）进线孤立档导线，是在一个很狭小的空间里穿越，一方面导线不能拉得太紧，防止张力太大拉坏线路元件；另一方面，导线也不能放得太松,防止跨越间隙不达标。
这种“张力、间隙双达标”的要求，造成状态方程控制工况筛选方法，与一般线路大不相同。
本文分为四大部分:1.设计条件,2.容许张力,3.状态方程与控制工况,4.设计成果。
1. 六组设计条件及其参数的确定方法孤立档计算的第一步就是要准备好所必须的参数，即设计条件。
已知哪些参数才能完成孤立档计算呢？本文把必须的已知参数，按照文献给出的数据，分成六组，以表格形式列出。
只要正确填写这些表格，就完成了设计条件的设置。
1.1计算工况常言道,要把权利关在政策的笼子里,说的是要在关键领域，管住关键事项,确保安全。
孤立档中的关键指标有两个：张力和弧垂。
张力过大危及线路元件的机械强度安全，弧垂过大危及间隙的电气强度安全。
表1.1中的低温、大风、覆冰、过牵引、安装a就是容易出现大张力的关键工况，高温、校验、外过、内过、安装b就是容易出现大弧垂造成间隙不达标的关键工况，而年平防振也属于“张力控制”的范畴。
所以孤立档一般设置这11个计算工况，也可谓之“笼子工况”。
11种“笼子工况”的张力、弧垂曲线，就是常说的“特性曲线”。
笼子工况又分为“长期荷载工况”和“短时荷载工况”如表1.1：表1.1 计算工况及其气象条件表1.1中，“安装a” 属大张力工况,气温取-15℃；“安装b” 属“大弧垂工况”,气温取15℃。
“过牵引”工况气温可按“可能的最低施工气温”确定。
引下线作为集中荷载，根据其长度单独计算其各工况荷载。
上人附加荷载(人重+工具重)不随工况变动,其大小以“按表取值”的方法确定，参见下表：1.2容许间隙进线孤立档中的跨越间隙、钻越间隙、接近距离的容许值取决于线路电压，应按规定查表取值。
比如进线档导线跨越旁路母线的容许跨越间隙，可按变电设计手册表10-1中的B1尺寸执行，本例220KV为2.55米。
1.3 导线参数进线档导线应采用与终端塔线路侧相同导线,或采用同截面轻型导线。
进线档导线的设计安全系数应与主线路相同（实际安全系数可能相差很大）。
表1.3 导线参数1.4孤立档参数表1.4 孤立档参数，是孤立档计算中需要的一些特殊参数 表1.5 孤立档参数1.5 耐张串参数表1.4 耐张串参数1.6 断面尺寸图1.6列示的断面尺寸，也是进行孤立档计算的基础数据：图1.6、进线孤立档断面尺寸图孤立档计算时所需设计条件主要是这六个方面。
下一节我们将用较大篇幅介绍导线上下限容许张力如何确定，为控制工况筛选作准备。
2. 导线容许张力的确定非孤立档架空线设计是“以导线为中心”，首先确定导线设计安全系数（比如2.5），以此计算出导线最大使用张力，其它元件（杆塔、绝缘子、金具…）的强度，均根据导线最大使用张力进行计算。
孤立档则不然，因为档距中还有比导线更脆弱的元件（比如门形架），所以导线容许张力要按照“最脆弱元件”确定。
即每相导线容许上限张力Ta，按照不拉坏门形架，不拉坏终端塔，不拉坏导线，这样“三个不拉坏”确定。
此外,为保证导地线在各跨越点、钻越点、接近点的电气间隙不小于规定值，我们要根据间隙容许尺寸，计算出保间隙需要的容许弧垂，再根据容许弧垂，计算出各工况容许松弛的张力，简称下限张力Tb。
对于非孤立档，确定了上限张力，就可以据以计算控制工况，解状态方程，计算出各工况运行张力T。
运行张力不超过上限张力，即可判定张力达标；对于孤立档，不但要求运行张力不大于上限张力，而且要求其不小于下限张力，以保证间隙不小于容许间隙，用公式表达就是要满足Ta≥T≥Tb这种“双达标”要求。
2.1 上限容许张力Ta的确定2.1.1 确保不拉坏门形架的导线容许张力Ta1从设计条件表1.4可以查出，门形架每相长期容许拉力为6867 N，短时容许拉力为11770 N；只要保证导线在表1.1各种长期运行工况下，每相水平拉力不超过6867N，短时运行工况不超过11770 N，即可满足该要求；表2.1.1不拉坏门形架的容许拉力Ta12.1.2 确保不拉坏终端塔的导线容许张力Ta2终端塔一侧是进线档,另一侧是主线路。
因为进线档导线非常松弛，所以终端塔两侧导线张力差很大，但是，这种张力差属于终端塔承载力设计考虑范围。
进线档对终端塔构成危险的是紧线时的过牵引张力。
这种情况相当于“一相断线”。
因为规范明确规定了耐张塔应该能够承受的断线张力，所以我们只需要把过牵引张力控制在一相断线张力以下，即可确保“不拉坏杆塔”。
用公式表达为： ()2.1.2....*00202MAX T K T T 张力终端塔线路侧最大使用张力终端塔所能承受的断线过牵引张力≤≤若线路侧导线与进线档导线相同，则终端塔能够承受的断线张力为：若线路侧导线与进线档不相同，则计算断线张力时应采用线路侧导线计算拉断力。
以上公式中的断线张力系数K0取值举例见表3.3.3：这样，不拉坏终端塔的容许拉力Ta2如下表：表2.1.2不拉坏终端塔的容许拉力Ta22.1.3确保不拉坏导线自身的导线容许张力Ta31）导线长期容许张力，就是“最大使用张力Tmax”，是以最低点设计安全系数不小于2.5规定的，比如，GB 50545-2010规定如下：本例计算结果为：()()()()；计算拉断力额定拉断力；保证拉断力拉断力式中======b b P MAX T T N T T T P 2 (321375).284570*95.05.2*95.05.2 2）导线短时容许张力是以最低点设计安全系数不小于2.0规定的，比如 GB 50233-2005第7.5.5条规定如以下条款。
本例计算结果为：()()3 (401710).284570*95.00.2*95.00.20.2N T T T b P ====在进线档，一般门形架容许张力小于0.2T ，在筛选上限张力时，0.2T 会被排除。
3）导线防振容许张力是其“年平张力Tnp”,其数值是规范5.0.13规定的，若年平设计安全系数为4.0，计算结果为： ()N T T T b P NP 200850.484570*95.00.4*95.00.4====若终端塔为钢管杆,上述设计安全系数应按钢管杆时的取值确定。
这样，不拉坏导线的容许拉力Ta3如下表：表2.1.3 不拉坏导线本身的容许拉力Ta32.1.4 导线上限容许张力采用值Ta 的确定。
把三个元件的容许张力归纳在一张表上，取其最小值就是导线上限张力采用值：表2.1.4 导线上限容许张力采用值Ta2.1.5 把上限采用张力落实到各计算工况 表2.1.5 各工况应采用的上限张力表中上限弧垂，是把上限张力代入以下公式计算出来的档距中最大弧垂:amm A m T M X Q f ∑-≥*，可以看出，因各工况m m A M X Q ∑,,不同，上限张力相同的工况，其最大弧垂并不相同。
为了让读者对上限张力、上限弧垂有一个直观概念，图示如下：图2.1.5 上限张力及其对应的多条上限弧垂示意图：2.2 导线下限容许张力Tb的确定如图2.2所示，导线跨越A、B、C三相旁路母线时，会形成三个跨越间隙AD,BE,CF，导线张力越小，弧垂越大，跨越间隙就越小；张力越大，弧垂越小，间隙就越大。
所谓下限张力，就是确保各间隙均不小于容许间隙所需的张力Tb。
那么，下限张力是怎么计算出来呢？步骤如下：2.2.1 根据断面尺寸，计算出保间隙达标，需要的三个跨越弧垂fa,fb,fc；如图2.2.1，设A 相旁母高程为Ha，其铅垂线与挂点连线交点为A1，高程为Ha1；B 相旁母高程为Hb，其铅垂线与挂点连线交点为B1，高程为Hb1；C 相旁母高程为Hc，其铅垂线与挂点连线交点为C1，高程为Hc1；那么根据以下公式，就可以计算出确保A,B,C 三处间隙不小于2.55米的三个跨越点需要的弧垂。
注意，这“需要的弧垂”只与断面尺寸有关，与工况无关。
米。
米，各工况都是需要的弧垂，间隙米。
米，各工况都是需要的弧垂，间隙米。
米，各工况都是需要的弧垂，间隙79.379.355.298.298.255.217.217.255.211b 1=--≤=--≤=--≤C C c B B A A a H H f C H H f B H H f A图2.2.1、保间隙达标需要的跨越点弧垂计算图2.2.2 对于每种工况，把三个跨越弧垂代入张力-弧垂公式，计算出三个间隙达标需要的水平张力Ta,Tb,Tc：把弧垂fa=2.17米,fb=2.98米,fc=3.79米，代入以下公式，即可计算出与对应的三个水平张力，取其最大值，就是下限张力Tb,如表2.2.2。
