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承台模板计算书模板

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承

台

模

型

计

算

书

目 录

1、编制依据及规范标准 0

1．1、编制依据 0

1.2、规范标准 1

2、工程概况 1

3、方案综述 1

4、结构计算 1

4.1、荷载计算 1

4.2、面板计算 2

4.3、竖肋计算 2

4.4、横肋计算 3

4.5、拉杆计算 4

承台模板计算书

1、编制依据及规范标准

1．1、编制依据

（1）、现行施工设计标准

1

（2）、铁三院土工试验报告

（3）、现行施工安全技术标准

（5）、公路施工手册《桥涵》（人民交通出版社2000.10）

（6）、永宁黄河特大桥施工图

1.2、规范标准

（1）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）

（2）、铁路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024-85）

（3）、钢结构及木结构设计规范（JTJ 025-86）

（4）、铁路桥涵施工术规范（TB10203-2002）

2、工程概况

本区为银川平原中部，地层多为巨厚的粉、细砂层。勘探深度内地下水类型为第四系孔隙潜水，赋存在巨厚的粉细砂层中，由于地表灌溉渠十分发达且地层较为均一，使地下水变动幅度较小，在1～2 m范围内，地下水主要受黄河水和大气降水补给，以蒸发方式排泄。

桥址处设计流量6850m3/s，设计水位1111.96m，设计流速2.32m/s；校核流量8170m3/s，校核水位1112.30m，流速为2.35m/s；10年一遇最高通航水位1111.36m。

根据施工调查，本河段有可能出现冰凌期（历史上出现冰凌的机率为21%），冰凌期一般自每年的11月24日开始，到12月26日封河，次年3月上、中旬开河，平均封河天数为50天，冰厚0.5m左右，最大冰厚0.7m，历史最长封河天数80天，封河流凌平均天数51天，最长流凌天数82天，最短流凌天数20天，开河流凌平均天数8天，一般发生在3月上中旬，开河流凌较封河流凌冰块大，最大冰块面积达200000m2，相应冰速0.81m/s，最大河心冰厚度0.5m，开河时流凌冰块极易造成对工程的撞击破坏。

由于桥位区距青铜峡水库约47km，该段径流、水温受水库调节变化影响，河段冰情较轻。

开河时河段平均冰厚0.30m。黄河青铜峡至石咀山河段属南北向河流，河流先下游后上游，开河先上游后下游，时序相反，这种冰情形势易形成冰坝，造成黄河水位上涨。

全桥共85个墩台，其中48m简支箱梁23跨，96m简支钢桁结合梁13跨。

3、方案综述

承台桥墩均采用大块钢模板施工，其中钢桁梁桥墩下部14.6×14.6×4m采用组合钢模板，上部8.8×8.8×2.5m采用大块钢模板施工；桥墩采用大块钢模板，设拉杆。

承台尺寸：（1）、T梁部分9.0×6.4×3.0m；（2）、箱梁部分10.6×10.6×4.0m；（3）、钢桁梁部分14.6×14.6×6.5m。

模板采用分块吊装组拼就位的方法施工。根据模板重量选择合适的起吊设备立模、拆模。

4、结构计算

4.1、荷载计算

混凝土侧压力根据公式： P=0.2221210γvkkt计算：

P=0.22×24×5×1×1.15×221

2

=43kpa

4.2、面板计算

面板采用δ＝6mm厚钢板，[10 竖带间距0.3m，[14 横带间距0.5m，取1m板宽按三跨连续梁进行计算。竖肋间距30cm。

4.2.1、荷载计算

q=43×1＝43mkN/

有效压头高度：h=γΡ=2443=1.8m

4.2.2、材料力学性能参数及指标

3322100.6610006161Wmmbh＝

4433108.161000121121mmbhI

Α=bh=1000×6＝60002mm

EI=2.1×1110×1.8×410×12_10=3.78×2310Nm

EA=2.1×1110×6×310×6_10=1.26×N910

4.2.3、力学模型

（单位：m）

4.2.4、结构计算

采用清华大学SM Solver 进行结构分析。

Mmax=0.39mkN.. Qmax=7.74kN

a、强度计算

σ=ωM=3610*610*39.0=35Mpa<[σ]=145Mpa，合格。

τ=AQ=600010*74.73=1.29Mpa<[τ]=85Mpa，合格。

b、刚度计算

f=0.6mm

4.3、竖肋计算

竖肋采用[10槽钢，间距30cm，横肋采用[14槽钢，间距100cm。

3

4.3.1、荷载计算

按最大荷载计算：mkNpq/9.123.0433.0。

4.3.2、材料力学性能参数及指标

I=1.98×4610mm

W=3.96×4103mm

A=12742mm

EI=2.1×1110×1.98×610×12_10=4.15×2510Nm

EA=2.1×1110×1.274×310×6_10=2.67×N810

4.3.3、力学模型

4.3.4、结构计算

采用清华大学SM Solver 进行结构分析。

Mmax=0.323kNm Qmax=3.9kN

a、强度计算

σ=ωM=4610*96.310*323.0=8.2Mpa<[σ]=145Mpa，合格。

τ=AQ=127410*9.33=3.1Mpa<[τ]=85Mpa，合格。

b、刚度检算

f=0.01mm

最大支反力Rmax=2R=3R=7.1kN。

4.4、横肋计算

横肋采用2[14a工字钢，拉杆间距150cm。

4.4.1、荷载计算

将竖肋槽钢支反力作为集中荷载计算，P＝7.1kN。

4.4.2、材料力学性能参数及指标

I=2×5.63×610=1.12×7104mm

W=2×8.05×410=1.61×3510mm

Α=bh=2×1851＝37022mm

4

EI=2.1×1110×1.12×710×12_10=2.35×2610Nm

EA=2.1×1110×3.702×310×6_10=7.77×N810

4.4.3、力学模型

4.4.4、结构计算

采用清华大学SM Solver 进行结构分析。

Mmax=6.4kNm Qmax=18.5kN

强度计算

MPaMPawM145401061.1104.656max，合格。

MPaMPaAQ8553702105.183，合格。

刚度计算

mmlmmf75.34003.0，合格。

最大支反力：R＝37kN。

4.5、拉杆计算

拉杆采用υ20圆钢，按最大拉力计算（即4.4节中最大支反力）。

MPaMPa14511831410373，合。

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承台施工方案及计算书

承台施工方案及计算书

承台施工方案及计算书

1. 引言

本文档描述了承台的施工方案及计算书。承台是一种支撑结构，通常用于支撑桥梁、建筑物等重要的结构。本文将以承台的设计参数为基础，详细说明承台的施工步骤和计算方法。

2. 施工方案

2.1 材料准备 在施工承台之前，需要准备以下材料： - 混凝土：按照设计要求备料并进行拌合。 - 钢筋：根据设计要求制作合适的钢筋构件。 - 模板：根据承台的大小和形状制作合适的模板。 - 砂石：用于承台的垫层施工。

2.2 施工步骤 根据承台的设计要求，施工步骤如下： 1. 搭建模板：按照设计要求，将模板搭建在施工现场。 2. 钢筋工程：根据设计要求，将钢筋焊接或绑扎在模板上。 3. 混凝土浇筑：将预先调配好的混凝土倒入模板中，并注意振捣、充实等工作。 4. 混凝土养护：在混凝土浇筑完成后，进行适当的养护，保证混凝土的强度和稳定性。 5. 拆模：待混凝土充分凝固后，拆除模板。 6. 后续工序：根据需要，可进行进一步的喷涂、防水等后续工序。

3. 计算书

承台的计算依据设计要求和相关规范进行。下面是承台计算书的示例：

3.1 承台尺寸计算

根据设计要求和荷载计算，计算出承台的尺寸参数，包括长、宽、高等。

3.2 钢筋计算

根据设计要求和荷载计算，计算出承台所需的钢筋数量和规格。考虑到受力分布和安全要求，确定钢筋的布置方式和间距。

3.3 混凝土计算

根据设计要求和荷载计算，计算出承台所需的混凝土量。考虑到混凝土的强度要求和施工要求，确定混凝土的配比和标号。

3.4 承台荷载计算

根据设计要求和荷载计算，计算出承台所承受的荷载情况。考虑到静态荷载和动态荷载，进行合理的荷载分析和计算。 3.5 施工安全计算

根据设计要求和安全规范，进行施工安全计算。考虑到施工过程中的安全风险，制定合理的施工方案和安全措施。

4. 总结

本文档详细描述了承台的施工方案及计算书。通过合理的施工方案和计算方法，确保承台的质量和安全性。在实际施工过程中，应严格按照本文提供的方案进行施工，并根据具体情况进行调整和修正。

柱下独立承台计算书

柱下独立承台计算书

柱下独立承台计算书

项目名称_____________日 期_____________

设 计 者_____________校 对 者_____________

一、示意图：

二、基本设计资料

1．国家规范：

《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2002）以下简称 混凝土规范

《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）以下简称 基础规范

《钢筋混凝土承台设计规程》（CECS 88：97） 以下简称 承台规程

2．已知几何信息：

承台类型：四桩承台 承台编号:CT-1

圆桩直径 Ds ＝ 400 mm

桩列间距A ＝ 1200 mm 桩行间距B ＝ 1200 mm

桩中心至承台边缘距离C ＝ 400 mm

桩承台根部高度H ＝ 650 mm 承台端部高度h ＝ 550 mm

圆柱直径 D ＝ 400 mm

基础平均埋深d = 1500 mm

钢筋合力重心到板底距离as = 110 mm

单桩竖向承载力特征值 Ra ＝ 500.0 kN

3．作用在基础上的荷载值：

荷载的综合分项系数 γz ＝ 1.35； 永久荷载的分项系数 γG ＝ 1.35

相应于荷载效应标准组合时，柱底轴向力值 Nk = 1500.0 kN

相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值Mkx'=0.00 kN·m

相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的弯矩值Mky'=0.00 kN·m

相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值Vkx=0.00 kN

相应于荷载效应标准组合时，作用于基础顶面的剪力值Vky=0.00 kN

相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值Mkx

= Mkx'-Vky×H = 0.00-0.00×0.65 = 0.00 kN·m

相应于荷载效应标准组合时，作用于基础底面的弯矩值Mky

承台模板计算

承台模板计算

承台模板计算书

龙建路桥股份有限公司第五工程公司第八项目部

哈尔滨市三环路西线跨松花江大桥工程三标段项目部 1 哈尔滨市三环西桥三标段

承台模板计算书

本标段共计有承台72座，承台采用哑铃型，外轮廓尺寸为长1440cm，宽573.4cm，厚度250cm。对于承台施工，首先应进行测量放样，井点降水，然后开挖基坑和基坑防护，待挖到距设计底面10cm，改用人工开挖。钢筋现场绑扎成型。混凝土采取一次浇筑方法。

承台工艺流程：开挖线放样→井点降水→基坑开挖和基坑防护→混凝土垫层→轴线放线→绑扎钢筋→立模→浇筑混凝土→养护。

承台模板的计算

一、求浇筑混凝土对承台侧模板的最大侧压力和有效压头。

已知混凝土承台一次浇筑高度H=2.50m；

采用坍落度为150㎜的引气剂的混凝土；

混凝土的重力密度为γc=25KN/m3；

混凝土的浇筑速度Ｖ＝1.0m/ｈ；

浇筑入模温度T=20℃，

解：根据公式：F=0.22γc t0β1β2Ｖ1/2

F=γc H

(按照以上二公式计算，并取二式中的较小值)

式中 F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）；

γc——混凝土的重力密度（KN/m3）；

t0——新浇混凝土的初凝时间（ｈ），可按实测确定。当缺乏试验承台模板计算书

龙建路桥股份有限公司第五工程公司第八项目部

哈尔滨市三环路西线跨松花江大桥工程三标段项目部 2 资料时，可采用t0=200/（T+15）计算；

T——浇筑混凝土的入模温度（℃）；

Ｖ——混凝土的浇筑速度（m/ｈ）；

H——混凝土浇筑的高度（m）；

β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；

β2——混凝土坍落度影响修正系数，坍落度小于30㎜时，取0.85；50~90㎜时，取1.0；110~150㎜时，取1.15；

混凝土有效压头高度ｈ（m）可按照下式计算：ｈ=F/γc

三桩承台计算书

三桩承台计算书

安全设施计算软件(2012) PKPM软件出品

塔吊三桩基础的计算书

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息 塔吊型号:QTZ100 塔机自重标准值:Fk1=630.00kN

起重荷载标准值:Fqk=60kN 塔吊最大起重力矩:M=650kN.m

非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m 塔吊计算高度:H=30m

塔身宽度:B=1.6m 桩身混凝土等级:C35

承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm

承台边长:9.3m 承台厚度:Hc=1.35m

承台箍筋间距:S=200mm 承台钢筋级别:HRB400

承台顶面埋深:D=0.0m 桩直径:d=0.8m

桩间距:a=9.3m 桩钢筋级别:HRB400

桩入土深度:31.5m 桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩

计算简图如下：

二. 荷载计算

1. 自重荷载及起重荷载

1) 塔机自重标准值

F

k1=630kN

2) 基础以及覆土自重标准值

G

k=9.3×9.3×1.732/4×1.35×25=1263.9432375kN

3) 起重荷载标准值

F

qk=60kN 安全设施计算软件(2012) PKPM软件出品

2. 风荷载计算

1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)

=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2 =1×0.60×0.35×1.6=0.33kN/m

b. 塔机所受风荷载水平合力标准值

F

vk=q

sk×H=0.33×30.00=10.00kN

c. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值

M

sk=0.5F

vk×H=0.5×10.00×30.00=150.01kN.m

2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)