9#楼大体积砼施工方案1

目录一、工程概况 (1)二、施工准备 (1)三、施工方法 (3)四、大体积砼热工计算 (5)五、大体积砼技术质量保证措施 (13)六、砼泵送质量保证措施 (14)七、强化施工组织与管理方面的措施 (15)八、安全文明施工措施 (17)基础筏板大体积砼施工方案一、工程概况核工业二零三所9#住宅楼工程位于咸阳市渭阳西路，地下一层，地上二十四层，结构形式为全剪力墙结构，总建筑面积15000㎡。

基础采用钢筋混凝土筏板基础，基础面积为715㎡，砼标号C30-S6，筏板厚为1 m ，需浇筑砼方量715m3，属大体积混凝土施工。

由于基础底板设计未留设后浇带，要求基础筏板砼一次浇筑完成，不留设施工缝。

二、施工准备（一）技术准备1、组织项目部的技术骨干、施工员、质量员及班组长熟悉图纸，学习有关砼分项的技术规程、施工操作方法及了解大体积砼的特性，掌握控制大体积温度裂缝的有效措施，并对班组人员进行技术交底。

同时要掌握施工期间的天气预报。

2、本工程使用商品砼，要求商品砼搅拌站根据工程要求把相关技术资料、原材料出厂证明、复验结果，配合比设计和标准试块强度报告在砼浇捣一周前送项目部技术科。

砼浇筑时，由项目部现场技术人员对砼搅拌站原料的质量、塌落度、供应速度进行跟踪检查、记录，确保供应的连续、匀速，质量的稳定。

3、在砼浇筑前，及时与交通管理部门的有关单位联系提前召开现场协调会。

（二）材料准备项目部提前15天将所浇砼的部位、数量、强度等级、浇捣时间通知商品砼搅拌站。

商品砼搅拌站要有足够的材料储备，确保机械设备，供电等正常运行。

现场准备塑料薄膜、棉毡大约各1000m2作为保温材料。

（三）机械准备准备充足的施工机械，除现场实际使用的施工机械外，准备足够的备用机械，强制要求商品砼供应厂家至少配备一台后备输送泵。

现场配备HBT-60E砼输送泵2台、砼运输车12台、插入式振动机8台、平板振动机1台、潜水泵1台、污水泵1台、高压冲洗设备1台。

浇捣砼前，由砼工做好砼车定位，泵管及布料机的连接，以及振捣棒的试振工作。

（四）人员准备结合所浇砼的数量和部位，组织安排施工人员，安排2班制每班工作12小时。

管理层每班工作配置施工员1名、质量员1名、安全员1名、资料员兼试验员1名、后勤负责1名、安装负责1名。

其中砼取样员全天候听从业主、监理的砼抽检要求，抗渗试块不少于一组，每200M3制作标准试块不少于一组。

三、施工方法1、浇筑方法地下室筏板采用斜面分层连续推进、自然流淌，循序退打、前中后三路振捣，一次连续整体浇筑到顶的砼混凝土浇筑方案，斜面按1：6～1：8坡度，其流淌距离为8m左右，分层厚度控制在50cm，现场配备2台泵车形成自然浇筑带，控制泵的泵送能力为25m3/h，砼浇筑由东向西进行，，形成阶段式的分层退打的局面，以达到提高泵送工效.每层砼浇筑方量为：Q=b×h×d∕sin19°=34×1×0.5∕sin19°=52m3,则计算出没层砼浇筑需时间7小时，考虑到砼振捣和接槎等因素，故将砼初凝时间定为8小时。

若有意外，砼输送能力下降，则立刻减小砼浇筑厚度，确保在底板砼浇筑过程中不出现冷缝。

在浇筑砼的斜面前中后设置4台振捣器振捣并采用二次振捣。

砼浇筑方向和输送泵布置见后附《砼浇筑方向和输送泵布置示意图》2、混凝土浇捣1）每层砼应振捣密实，前层砼必须在初凝前被新浇砼所覆盖，振动器应插入下层砼5cm，确保两层间的连接。

振动棒振捣时应快插慢拔，振动时间应视混凝土表面呈现浮浆和不再下落为准，不能漏振和过振。

砼浇筑到顶后用平板振动器振捣密实。

平板振动器移动间距要确保相邻搭接5cm，防止漏振。

2）振动棒振点的移动间距，不大于其作用半径的1.5倍，取60cm。

严格控制各浇筑带砼的交接区的振捣，避免漏振。

浇筑到大基坑中部时，商砼搅拌站应集中砼供应力量，避免砼出现冷缝。

3）值班的钢筋工、模板工、电工应随时在场，并随时处理可能出现的钢筋移位、模板变形、水电预埋件的移位及机具故障、断电故障；砼工随时派人清理钢筋表面的浮浆，并在砼初凝前完成。

4）泌水排除：提前在基坑下端外墙模外侧砌筑集水井，砼振捣过程中的泌水流入砖砌集水井内，用泥浆泵排除。

5）砼上表面标高控制：在浇筑前，用水准仪在墙、柱插筋上测得高出1m的标高用红油漆做标志，使用时拉紧细麻线，用1m高的木条量尺寸初步调整标高。

6）砼表面二次抹面：砼浇筑到顶面，用平板振动器振实后，随即用括尺括平，二次铁滚碾压两遍，用铁板抹平整一道，待砼终凝前，用木蟹、铁板分二次抹面压光后进行顺纹拉毛。

7）砼养护：通过保温、来降低砼块体内外温度差和减慢降温速度来达到降低块体自约束应力和提高砼抗拉强度，因此对砼的养护是非常重要的。

砼浇筑前，应准备好在浇筑过程中防雨措施。

覆盖养护应在砼浇筑完毕后的12小时以内进行，砼的浇水养护时间不得少于15天。

3、砼温度监控1）砼浇筑之前，为准确掌握砼内部的温度升降情况，从表面到中心多个部位设置测温点。

测温点布置详见图《底板大体积砼测温点布置图》。

2）测温仪为智能型测温仪，每点设3个传感器;布置时应逐一检查温感的防水性能及灵敏度,可采用不同的水温和水银温度计分别测温校正。

3）当出现超过控制温度时，应立即告急并增加保温措施。

4）测温频率：浇筑砼后 1-3天每2小时测温一次3-7天每4小时测温一次7-14天每8小时测温一次14天以上每12小时测温一次测温一次须15分钟左右，每次测温均须打出测温结果，并据此对砼的养护进行调控，且依此温度绘出各点温度升、降曲线，并算出各个阶段的实际当量温差，必要时对温度应力进行重新验算，若抗裂系数低于1.15时报告总工，由总工制定采取相应措施，如减缓降温速率等。

四、大体积砼热工计算（一）计算依据地下室筏板浇筑时间在11月份，最高气温在5℃左右，平均气温在 3℃左右，最低气温在 0℃左右。

地下室筏板砼标号C30-S6；筏板厚1m；砼浇筑量 715m3左右。

计算根据《建筑施工手册》、《建筑施工计算手册》、《高层建筑施工手册》中的公式和数据及商砼搅拌站试验室提供的同标号砼配合比进行计算。

（二）大体积砼施工温度计算每立方砼原材料重量、温度、比热及热量计算表如下1、砼拌合温度按《高层建筑施工手册》中公式5-7-2计算砼拌合温度Tc ＝ΣTi ·W ·C ／（ΣW ·C ）=46336.8/2642·34=17.54℃2、砼出罐温度按《高层建筑施工手册》中公式5-7-3计算砼出罐温度Ti=Tc-0.16(Tc-Td)=17.54-0.16×(17.54-20)=17.93℃3、砼浇筑温度由搅拌台将砼倒入砼搅拌运输车运输45分钟到达浇筑地点，浇筑整个砼完毕需用18小时。

查表5-7-2和公式5-7-4计算装卸料2次： A 1＝0.032×2＝0.064运料45分钟：A 2＝0.0042×45=0.189浇捣18小时：A 3=0.003×18×60=3.24ΣA= A 1+A 2+A 3=3.493砼浇捣时温度Tj=Ti+(Tq+Ti)ΣA ＝17.93＋（20－17.93）×3.493＝25.16℃4、砼最大绝热温升计算按公式(1)T h =(m c +k.F)Q/C.P(2)T h =p c Q mc .. (1- e -mt ) 二式取最大值3d 时水化热最大，故计算3d 的绝热温升。

查《建筑施工手册》表10-81得Q=314 KJ/kg,则(1) T h =(363+ O.3×133)×314/（0.97×2400）=54.34℃(2)查《建筑施工手册》表10-82得m=0.385,则T h=363×314×0.685/（0.97×2400）=33.54℃故取T h =54.34℃为最大绝热温升。

5、砼3天时中心最高温度T1(t)计算查《建筑施工手册》表10-83时，1.75m厚处降温系数3天龄期ξ=0.53 则T3= T h×0.53=54.34×0.53=28.8℃T1(3)= T j+T3=25.16+28.8=53.96℃6、砼表面温度计算1)砼表面采用一层5㎜厚矿棉毡覆盖保温，平均温度Tq=20℃保温层传热系数β=1／[Σ（δi／λi）＋1／βq]=l／[0.005／0.033＋1／23]＝5.142)砼虚厚度h′＝K×λ／β＝0.666×2.33／5.14=0.3023)砼计算厚度H＝h+2h′=1.75＋2×0.302＝2.354m4)砼表面温度T2（3）=Tq+4.h′(H-h′)[T1(t)－Tq] /H2=20+4×0.302×(2.35－0.302)×33.96÷2.3542 =35.2℃砼中心最高温度与表面温度之差T1(t)－T2(t)=53.96－35.2＝18.76℃,砼表面温度与大气温度之差T2(t)－Tq=35.2－20=15.2℃；两者均不超过25℃规定，故不需要采取其他措施可保证质量。

如果遇到天气急剧下降变化下降，则在砼表面增加覆盖塑料薄膜后加盖一层毛毡。

（三）大体积砼温度应力的计算（结构裂缝控制计算）1、混凝土干缩率和收缩当量温差1）非标准条件下的修正系数M1-M10，查表10-88得M1=1．0 M2 =1．0 M3 =1．0 M4 =1．19 M5 =1．15 M6=1．0 M7 =1．25 M8 =0．75 M9 =1．0 M10 =0．99 2）根据公式εy（t）=ε0y（l－e-0.01t）×M1×M2×···× M10计算砼干缩率：式中εy（t）—t龄期砼干缩率；ε0y—标准状态下砼极限收缩值，取3．24×10-4；根据公式Ty（t）=εy(t)/а计算收缩当量温差式中Ty（t）—t龄期砼干缩率收缩当量温差（℃）；а—砼线膨胀系数，1×10-5（1／℃）εy（3）=3.24×10-4×（1-2．718-0.01×3）×1.0×1.0×1.0×1.19×1.15×1.0×1.25×0.75×1.0×0.99=0.12×10-4 Ty（3）=0.12×10-4/1×10-5=1.2℃同理得出：εy（6）=0.23×10-4 Ty（6）=2.3℃εy（9）=0.35×10-4 Ty（9）=3.5℃εy（12）=0.46×10-4 Ty（12）=4.6℃εy（15）=0.57×10-4 Ty（15）=5.7℃εy（18）=0.68×10-4 Ty（18）=6.8℃εy（21）=0.78×10-4 Ty（21）=7.8℃εy（24）=0.87×10-4 Ty（24）=8.7℃εy（27）=0.97×10-4 Ty（27）=9.7℃εy（30）=1.06×10-4 Ty（30）=10.6℃2、结构计算温差（一般3d划分一区段）根据公式ΔT i=T m(i)- T m(i+3)+ T y(i+3)- T y(i)进行计算ΔT i一i区段结构计算温差；T m(i)一i区段平均温度起始值；T m(i+3)一i区段平均温度终止值；T y(i+3)一i区段收缩当量温差终止值；T y(i)一i区段收缩当量温差起始值；1）T m(i)的计算由《建筑施工手册》表10-83查的1.75 m厚时的各龄期的ξξ3=0.53 ξ6=0.50 ξ9=0.43 ξ12=0.34 ξ15=0.25ξ18=0.18 ξ21=0.14 ξ24=0.10 ξ27=0.07 ξ30=0.06根据公式10-44计算出：T1(3)=53.96℃ T1(6)=52.33℃ T1(9)=48.53℃ T1(12)=43.64℃T1(15)=38.75℃ T1(18)=34.94℃ T1(21)=32.77℃ T1(24)=30.59℃T1(27)=28.96℃ T1(30)=28.42℃根据公式10-47、10-50计算出：T2(3)=35.2℃ T2(6)=34.5℃ T2(9)=32.77℃ T2(12)=30.58℃T2(15)=28.39℃ T2(18)=26.69℃ T2(21)=25.72℃ T2(24)=24.74℃T2(27)=24.01℃ T2(30)=23.77℃则通过公式10-51计算出T m3=44.58℃T m6=43.42℃T m9=40.65℃T m12=37.11℃T m15=33.57℃T m18=30.82℃T m21=29.25℃T m24=27.67℃T m27=26.49℃ T m30=26.10℃2）TΔi的计算ΔT3-6=44.58-43.42+2.3-1.2=2.26℃ΔT6-9=43.42-40.65+3.5-2.3=3.97℃ΔT9-12=40.65-37.11+4.6-3.5=4.64℃ΔT12-15=37.11-33.57+5.7-4.6=4.64℃ΔT15-18=33.57-30.82+6.8-5.7=3.85℃ΔT18-21=30.82-29.25+7.8-6.8=2.57℃ΔT21-24=29.25-27.67+8.7-7.8=2.48℃ΔT24-27=27.67-26.49+9.7-8.7=2.18℃ΔT27-30=26.49-26.10+10.6-9.7=1.29℃3、各区段拉应力根据《建筑施工手册》公式10-58σi=Ei·а·ΔT i ·Si [1-1/ch(Bi·L/2)]计算1）大体积砼t龄期弹性模量，根据公式E i= E0（1-e-0.09t）得E（3）=3.35×104×（1-2.718-0.09×3）=0.793×104N/mm2E（6）=3.35×104×（1-2.718-0.09×6）=1.398×104N/mm2E（9）=3.35×104×（1-2.718-0.09×9）=1.860×104N/mm2E（12）=3.35×104×（1-2.718-0.09×12）=2.212×104N/mm2E（15）=3.35×104×（1-2.718-0.09×15）=2.481×104N/mm2E（18）=3.35×104×（1-2.718-0.09×18）=2.687×104N/mm2E（21）=3.35×104×（1-2.718-0.09×21）=2.844×104N/mm2E（24）=3.35×104×（1-2.718-0.09×24）=2.964×104N/mm2E（27）=3.35×104×（1-2.718-0.09×27）=3.055×104N/mm2E（30）=3.35×104×（1-2.718-0.09×30）=3.125×104N/mm2则各区段的弹性模量为E3-6=1.1×104N/mm2 E 6-9=1.63×104N/mm2 E 9-12=2.04×104N/mm2E 12-15=2.35×104N/mm2 E 15-18=2.58×104N/mm2 E 18-21=2.77×104N/mm2E 21-24=2.9×104N/mm2 E 24-27=3.0×104N/mm2 E 27-30=3.09×104N/mm22）各龄期砼应力松弛系数查表10-89得S（3）=0.57 S（6）=0.52 S（9）=0.48 S（12）=0.44 S（15）=0.41S（18）=0.386 S（21）=0.368 S（24）=0.352 S（27）=0.339 S（30）=0.327则各区段平均应力松弛系数为S3-6=0.545 S6-9=0.5 S9-12=0.46 S12-15=0.425 S15-18=0.398 S18-21=0.377 S21-24=0.36 S24-27=0.346 S27-30=0.3333）各区段平均地基约束系数计算在砼垫层面上刷隔离剂一道，以减少由垫层对大体积砼温度收缩约束产生的应力影响，根据西安地区为湿陷黄土地基，查表得地基水平阻力系数CX1=0.06；由桩基产生的基础约束CX2=Q/F=2.7×104/9.56×104=0.282×10-2N/mm3其中Q=4EI[K h·D/(4EI)] 3/4=4×3.25×104×1.18×1010×[1×10-2×700/(4×3.25×104×1.18×1010)]3/4=2.7×104N/mmF=(44.2×42.82)/198=9.56m2=9.56×106mm2得Cx1+Cx2 =0.06+0.00282=0.063N/mm3基础筏板整体以1500㎜为主，取h=1500㎜;根据公式βt=)(EthCx 计算得Cx12/(.)β3=0.0000727 β6=0.0000548 β9=0.0000475 β12=0.0000436 β15=0.0000411 β18=0.0000395 β21=0.0000384 β24=0.0000376 β27=0.0000371 β30=0.0000367则各区段平均地基约束系数为β3-6=0.0000638 β6-9=0.0000512 β9-12=0.0000456β12-15=0.0000424 β15-18=0.0000403 β18-21=0.0000390β21-24=0.0000380 β24-27=0.0000374 β27-30=0.00003694）3-6天由温差引起的应力计算β3-6·L／2=1.41 查表得chβ3-6·L／2=2.17σ3-6=1.1×104×1×10-5×2.26×0.545×（1-1/1.709）=0.056 N/mm2同样由计算得σ6-9=0.134N/mm 2 σ9-12=0.155N/mm 2 σ12-15=0.149N/mm 2 σ15-18=0.118N/mm 2 σ18-21=0.076N/mm 2 σ21-24=0.07N/mm 2 σ24-27=0.061N/mm 2 σ27-30=0.035N/mm 2 5）到指定期砼的最大应力σmax=15.011-×（σ3-6+…+σ27-30）=15.011-×0.854 =1.005查表得C45砼抗拉强度设计值取1.9 N/mm 2，则抗裂安全度K=1.9/1.005=1.89＞1.15，满足抗裂条件，不会出现裂缝，1#楼施工段范围内的筏板可以连续浇筑不留任何变形缝。