设备及防腐石
油
炼
制
与
化
工
ＰＥＴＲＯＬＥＵＭ
ＰＲＯＣＥＳＳＩＮＧ
ＡＮＤ
ＰＥＴＲＯＣＨＥＭＩＣＡＬＳ２０１３年３月
第
４４卷第
３期
收稿日期：
２０１２
－０６
－１９；
修改稿收到日期：
２０１２－１０－２１。
作者简介：
杨涛，
技师，
从事生产管理工作。
通讯联系人：
孙艳朋，
Ｅ
－ｍａｉｌ：
ｓ
ｙｐａｉ６２
＠１２６．ｃｏｍ。延迟焦化装置分馏塔腐蚀原因分析及改进措施
杨
涛，
孙艳朋，
翟志清，
程前进
（
中国石化洛阳分公司，
河南洛阳
４７１０１２）
摘
要：
对中国石化洛阳分公司延迟焦化装置在检修期间发现的分馏塔顶部塔盘存在不同程度的腐蚀问
题进行分析，
认为造成分馏塔顶部塔盘腐蚀的主要原因为焦化原料和回炼重污油的盐含量高、
分馏塔水洗操作
不当。
结合装置的原料性质、
操作参数及设备条件，
采取加强原料盐含量监控、
改善分馏塔上部热量分布、
增设
分馏塔顶部水洗专用线、
优化分馏塔侧向回流等一系列改进措施，
改善了分馏塔的结盐现象，
为保证装置的长周
期运行奠定了基础。
关键词：
延迟焦化分馏塔
腐蚀
水洗
中国石化洛阳分公司（
以下简称洛阳分公司）
１．４０Ｍｔ
?ａ延迟焦化装置在平稳运行
３８个月后于
２０１１年
９月
１日进行首次停工检修。
检修期间发
现分馏塔第
３
～１１层塔盘出现明显的腐蚀减薄现
象，
而第
４
～７层塔盘的腐蚀减薄现象尤为严重。
为确保下一周期的安全平稳运行，
在决定更换第
３
～１１层塔盘的同时，
认真分析腐蚀减薄现象产生
的原因，
提出一系列改进措施和建议，
最大程度地
减缓了生产期间塔盘的腐蚀速率，
保证装置长周
期运行。
本文主要介绍延迟焦化装置分馏塔腐蚀
原因及改进措施。
１
装置腐蚀状况及原因分析
１．１
塔盘腐蚀状况
分馏塔第
１、
２层塔盘基体平整，
有少量浮阀脱
落；
第
３层塔盘约有
１
?３的浮阀脱落；
第
４层塔盘
基体蚀坑连片，
坑深约
１
～３ｍｍ；
第
５
～７层塔盘
和浮阀腐蚀减薄严重，
局部腐蚀穿孔，
且有大量浮
阀脱落；
第
８
～９层塔盘腐蚀减轻，
但有大量黑色垢
物堆积，
浮阀基本已失去弹性。
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延迟焦化装置的腐蚀原因分析与防护对策
作者：李华
来源：《中国科技博览》2014年第23期
[摘 要]大庆石化延迟焦化装置原料为常减压装置的减压渣油，大庆原油含硫量低，对装置的腐蚀很小，但运行四年后全面检测发现顶循泵出去口管线腐蚀严重。现对其腐蚀原因进行分析，并提出防腐蚀危害的方案。
[关键词]延迟焦化；顶循线；水箱；腐蚀机理；对策
中图分类号：TE986 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2014）23-0276-01
一、装置简介
120万吨/年延迟焦化装置于2008年8月建成投产。本装置总体设计由洛阳石化工程公司承担，系统配套由大庆设计院设计，中油第一建设公司承担施工任务。
该装置主要由焦化、吹汽放空部分、水力除焦部分，切焦水闭路循环部分、冷焦水密闭处理部分、分馏部分、富气吸收稳定部分及干气液态烃脱硫部分组成，设计年开工时间为8000小时（连续运转），年加工量为120万吨，生焦周期为24小时。
该装置采用一炉两塔的工艺路线及可灵活调节循环比的工艺流程，装置设计循环比为0.5，以减压渣油、催化油浆、乙烯焦油为原料，主要产品为干气、液化石油气、汽油、柴油、轻蜡油、重蜡油和石油焦。
二、焦化系统的装置腐蚀情况分析
1）腐蚀机理描述
减压渣油及油浆混合后进入原料缓冲罐，经一系列换热后与焦化分馏塔底循环油混合，升温到335℃进入加热炉进料缓冲罐，然后进入加热炉F1101，加热到500℃左右进入焦炭塔（T1101A，B）底部。
原料进入加热炉前的设备主要采用16MnR材质，主要考虑高温硫腐蚀机理。最后一组换热器采用了0Cr13复合板，较好地控制了高温硫腐蚀。
加热炉进/出口温度为335/500℃，炉管采用Cr9Mo材质，故炉管的腐蚀机理主要考虑炉管外的高温氧化和烟灰腐蚀，管内有高温硫腐蚀。炉管在高温下材质劣化主要是内部结焦引起传热效率下降，使壁温升高导致材料蠕变和氧化破坏。 龙源期刊网
1 焦化装置设备腐蚀情况综述
张印国
（中国石化股份有限公司沧州分公司 炼油三部）
摘要：通过对焦化装置典型设备腐蚀的论述，列举出焦碳塔油气线、辐射线、软化水线、加热炉、冷换设备及阀门等，分别分析出主要腐蚀原因，并且提出了处理与防范措施。
关键词：焦炭塔、加热炉、分馏塔、冲蚀、阀门、测厚
1 前言
1.1中国石化股份有限公司沧州分公司50万吨/年延迟焦化装置于1999年3月底正式建成投产，采用典型“一炉两塔加工工艺”。主要设备包括加热炉1台、塔5座、储罐75台、气压机组1套、冷换设备50台、高温管线2100多米。
1.2主要设备防腐情况，加热炉的辐射管及对流管均采用Cr5Mo材质，焦碳塔筒体采用20R，分馏塔筒体采用20R+0Cr13Al的复合钢板、塔内构件及塔盘采用不锈钢材质，冷换设备根据不同操作条件分别采用了不同的管束防腐措施，分馏底循环、辐射等高温管线1000多米采用Cr5Mo材质，后来陆续对其它高温管线进行材质升级900多米。
2焦碳塔高温油气线
2.1焦碳塔顶部的高温油气线上部的支管多次发生泄漏，截止到2007年大修以前，泄漏达到20多次，主要统计如下表：
时间 泄露部位 支管规格及材质 腐蚀情况 解决方法
2001.08.12 12米油气线补油线 φ168×6.5
Cr5Mo 测厚减薄到3毫米 更换
2002.05.15 39米油气线引压管 φ48×4.5 20# 局部穿孔泄露 更换
2002.05.18 39米油气线急冷油管 φ32×4.0 20# 测厚减薄到1毫米 更换
2002.05.24 39米油气线热电偶接管 φ32×4.0 20# 局部穿孔泄露 更换
2002.06.17 12米油气线引压管 φ48×4.5 20# 局部穿孔泄露 更换
2002.09.16 12米油气线呼吸阀接管 φ114×5.5 20# 测厚减薄到2毫米 更换 2 2002.09.20 12米油气线安全阀接管 φ168×6.5 20# 测厚减薄到3毫米 更换
延迟焦化装置分馏塔腐蚀原因分析及改进措施
杨涛;孙艳朋;翟志清;程前进
【摘 要】Corrosion of trays at the top part of fractionator in delayed
coking unit of SINOPEC Luoyang Petrochemical Company was detected
during revamping, thus, an analysis of corrosion causes was carried out.It
seemed that using high salt feed and recycling heavy waste oil with high
salt and high water content were the main causes, as well as improper
operation of washing step.Considering the feed properties, operation
parameters and equipment conditions, some countermeasures were
applied, such as strengthening the monitoring of salt content in feed,
improving the heat distribution at the top part of fractionator, adding a
water pipe for washing at the top part of fractionator, optimizing the side
streams recycle and so on.Since then, the salt deposition in fractionator
