下横梁现浇支架计算资料

沪杭客专5-32m 现浇箱梁支架施工计算资料一、荷载计算 1、第一跨荷载计算:863.335304545s=8.11803.33—3横断面735.9535304545s=7.29675.954—4横断面以3-3断面计算验算本跨（1）砼的重量：f1=8.11×26/8.63=24.4KN/m 2； （2）模板支架自重：f2=2KN/m 2 （3）施工荷载： f3= 1KN/m 2（4）倾倒、振捣砼时产生的荷载：f4=2KN /m 2 中部荷载组合f=f1+f2+f3+f4=24.4+2+1+2＝29.4KN/m 2考虑1.3倍的安全系数： F1=1.3×29.4=38.22KN/m 2； 2、第二跨荷载计算691.635304545s=7631.67—7断面8—8断面以7-7断面计算验算本跨（1）砼的重量：f1=7×26/6.916=26.32KN/m 2； （2）模板支架自重：f2=2KN/m 2（3）施工荷载： f3=1KN/m 2（4）倾倒、振捣砼时产生的荷载：f4=2KN/m 2中部荷载组合f=f1+f2+f3+f4=26.32+2+1+2＝31.32KN/m 2 考虑1.3倍的安全系数： F2=1.3×31.32=40.7KN/m 2； 3、第三跨荷载计算509.8535304545s=6.44449.8511--11断面12—12断面以11-11断面计算验算本跨（1）砼的重量：f1=6.44×26/5.0985=32.84KN/m 2； （2）模板支架自重：f2=2KN/m 2 （3）施工荷载： f3=1KN/m 2（4）倾倒、振捣砼时产生的荷载：f4=2KN/m 2中部荷载组合f=f1+f2+f3+f4=32.84+2+1+2＝37.84KN/m 2 考虑1.3倍的安全系数： F3=1.3×37.84=49.2KN/m 2； 4、第四跨、第五跨荷载计算335353045s=3.25275（1）砼的重量：f1=3.25×26/3.35=25.2KN/m 2； （2）模板支架自重：f2=2KN/m 2 （3）施工荷载： f3=1KN/m 2（4）倾倒、振捣砼时产生的荷载：f4=2KN/m 2 中部荷载组合f=f1+f2+f3+f4=25.2+2+1+2＝30.2KN/m 2 考虑1.3倍的安全系数： F4=1.3×30.2=39.3KN/m 2；二、贝雷片所需数量计算1、贝雷片几何特性和允许内力由《路桥工程施工常用数据资料与计算速查手册》中查得：贝雷架几何特性和允许内力见下表：贝雷架材料弹性模量E=2.05×105MPa，每片桁架重270kg。

滨江路北段A标人民西路跨线桥现浇箱梁模板及支架设计计算书一、工程概况跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。

桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。

桥梁构造：4×25 m（3×25 m）箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。

箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。

端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。

25.1+39.8+25.1m：箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。

边腹板为斜腹板。

箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。

4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。

1、支架布置支架基础完成后，在其上搭设WDJ碗扣式多功能脚手架钢支架；根据箱梁底板处及翼板处荷载大小的不同，通过计算（详细计算书见下），垂直桥向底板处支架布置36×60cm共37排，翼板处布置18×120cm共19排；顺桥向等间距120cm 布置19排。

支架横杆竖向间距120cm，支架底托下基础采用10×25cm方木，垂直于桥向布置，支架顶托垂直于桥向布置10×cm的方木，支撑箱梁模板（见支架布置图）。

2、支架和模板计算①由不同梁段（每跨分8段）的荷载集度及支架跨度计算相应的弯距，根据支架强度和变形要求进行支架立杆和横杆的布置。

根据本桥设计，体积含筋量>2%，故砼重按2600Kg/m3=2.60T/ m3。

②荷载组合A、模板及其支架自重；B、新浇筑钢筋混凝土自重；C、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；D、振捣混凝土时产生的荷载；E、新浇筑混凝土对模板侧面的压力；F、倾倒混凝土时产生的荷载。

G、其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等。

③ 1#段支架计算：因1#段砼方量最大，1#段若满足要求，其余各段均可满足。

A、荷载标准值a、模板（钢模）每m2重量取2；b、每延米砼重量取q砼=28.42T/m；其中翼缘部分q=×，腹板底顶板部分×3) /3×；c、m2；d、m2（指对水平面模板的垂直荷载）；e、其他可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等本计算不考虑。

B、荷载分项系数与调整系数值根据《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构施工及验收规范》有关规定：恒载乘，活载乘。

底模板用组合钢模板结构，其荷载设计值可乘调整系数。

各项荷载值调整为：a、钢模板的自重0.425 KN/ m2；b、每延米砼重量取q砼=T/m；c、施工人员等1.4 KN/ m2；d、振捣混凝土时产生的荷载2.8KN/ m2；e、风、雪不考虑。

跨友谊河五孔现浇简支梁支架计算编制：审核：批准：日期：二零一四年五月**公司萧县东制梁场跨友谊河五孔现浇简支梁支架计算一、基本方案友谊河五孔现浇简支梁中桥位于安徽省萧县境内，桥址范围内地势平坦，桥址于DK325+233.6～DK325+271.37处跨越友谊河，河流与线路夹角89.1度，河槽比较深。

据调查一年中大多时间无水流，在6、7月份会有大量的水流汇集于此。

友谊河中桥中心里程为DK29+252.090，设计为5-24m现浇简支梁，总长度137.060m。

箱梁顶宽13.4m，底宽5.8m，箱梁横截面为单室斜腹板，梁高2.45m。

顶板从标准截面的30cm加厚到支点处的61cm；底板从标准截面的28cm 加厚到支点处的70cm。

腹板标准截面厚45cm，在支点处加厚到105cm。

混凝土箱梁采用C50混凝土，每片简支梁混凝土方量为239.87m3，箱梁纵向预应力采用8-7Φ15.2、9-7Φ15.2钢绞线，波纹管采用金属波纹管，内径为Φ80mm。

梁体为等高度预应力砼单箱单室梁。

箱梁标准截面如下：钢管脚手架采用钢管外径48mm，壁厚3.5mm碗扣式支架，纵向步距为90cm；横向间距在箱梁底板下为60cm，其他部位均为90cm；横杆层距为120cm，纵横分别布置；剪刀撑沿线路方向每4.5米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧翼板下各1道，两侧腹板下各1道，梁体中间1道，剪刀撑与地面成45°-60°。

底模和内模采用钢模+木模。

底板的横向支撑采用10×10m的方木，中心间距为15cm，下部采用10×15cm的方木作为纵向方木支撑于竖杆的顶托上，翼板下部的纵向方木中心间距为90cm，底腹板下纵向方木中心间距为60cm。

地基处理宽度为26.8m，总长度为130m。

三七灰土处理完毕的地基承载力不得小于250kPa，并利用轻型动力触探仪对处理完毕的地基进行检测,合格后方可搭设支架。

中山路上跨特大桥满堂支架设计及计算一、工程概括本桥上部结构采用15×30+31.3+3×40+31.3m装配式预应力砼连续箱梁和5×30+5×30+4×28.5+38+60+38+5×30m现浇式砼连续箱梁，全长1332.6.米〔而按照初步设计图纸给出的起始桩号，全长为3725.91-2394.31=1331.59米〕，从第6联到到第10联为现浇简支梁。

本计算书以第五联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案。

第五联第一跨上部构造为单箱两室结构预应力砼连续现浇箱梁体系。

跨径为30m，箱梁高2.00m，箱梁顶宽15m，底板宽9.76m。

跨中截面顶板厚30cm，底板厚30cm。

端横梁顶板厚50cm，底板厚50cm。

跨中截面腹板厚50cm，在端横梁7.6m附近开始变化，到4m处厚度加厚为80cm。

桥面横坡为单向坡2.00%。

二、计算依据1.《路桥施工计算手册》；2.中山路上跨桥两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；3.《装配式公路钢桥多用途使用手册》；4.《公路桥涵施工技术标准》；5.《公路桥涵设计标准》；6.《建筑结构荷载标准》。

四、设计荷载标准值〔1〕恒载①------梁体在钢筋混凝土底模上产生的面荷载标准值：P c=γ×h x= 26×h x=26×2.00=52.00KN/m2(腹板处位置)。

①------P c=γ×h x=26×h x=26×0.6=15.6KN/m2(梁跨中底板)。

①------P c=γ×h x=26×h x=26×0.95=24.7KN/m2(梁端底板)①------P c=γ×h x=26×h x=26×2.00=52.00KN/m2(梁端底板最不利处)。

金口项目各项计算参数一、现浇箱梁支架计算1.1箱梁简介神山湖大桥起点桩号为K1+759.300，止点桩号为K2+810.700，全长1051.40m。

主线桥采用双幅布置，左右幅分离式，桥型结构为C50现浇预应力混凝土连续梁。

表1.1 预应力箱梁结构表箱梁结构断面桥面标准宽度（m）梁高（m）翼缘板悬臂长（m）顶板厚（m）底板厚（m）腹板厚（m）端横梁宽（m）标准段单箱两室13.49 1.9 2.5 0.25 0.22 0.5 1.5 1.2结构设计主线桥均采用分幅布置，单幅桥标准段采用13.49m的等高斜腹板预应力混凝土连续箱梁，梁体均采用C50砼，桥梁横坡均为双向2%。

主线桥第一～三联桥跨布置为（4×30m＋4×30m＋3×30m），单幅桥宽由18.99m变化为27.99m；主线第四～六联、第八、九联桥跨布置为（3×30m＋4×30m＋3×30m）、4×30m、4×30m，单幅桥宽为13.49m。

主梁上部结构采用等高度预应力钢筋混凝土箱梁，单箱双室和多室截面。

30m跨径箱梁梁高1.9m，箱梁跨中部分顶板厚0.25m，腹板厚0.5m，底板厚0.22m，两侧悬臂均为2.5m，悬臂根部厚0.5m；支点处顶板厚0.5m，腹板厚0.8m，底板厚0.47m，悬臂根部折角处设置R＝0.5m的圆角，底板底面折角处设置R＝0.4m的圆角。

图1.1 桥梁上部结构图1.3地基处理因部分桥梁斜跨神山湖，湖底地层属第四系湖塘相沉积（）层，全部为流塑状淤泥含有大量的根茎类有机质、腐殖质，承载力标准值Fak=35kPa，在落地式满堂支架搭设前，先将桥梁两端进行围堰，用机械设备对湖底进行清淤，将湖底淤泥全部清除。

根据神山湖大桥地勘报告，湖底淤泥下为⑤层粉质粘土（地基承载力基本允许值fa0为215kPa），可作为支架基础的持力层。

清淤完成后，采用粘土对湖底分层填筑碾压，分层厚度为30cm,采用15t振动压路机碾压，回填完一层后，进行压实度（环刀法）和承载力（轻型动力触探）试验，要求压实度≥92%，承载力≥200kPa，验收合格后方可进行上层填筑，粘土回填至17.0m即可。

模板、支架方案计算实例模板、支架方案计算书现浇箱梁模板、支架计算以方前沟为例，其断面跟吉印大道和竹山南路类似，所不同的是其梁高为 2.4m，较其它两个梁高（1.5m）要大一些。

三座桥现浇模板、支架一样布置，在此只需要计算方前沟现浇箱梁模板、支架。

方前沟现浇箱梁总长 90.075m，箱梁全宽 16.75m，半幅现浇箱梁混凝土方量为 1187.56m 3 。

底模、侧模采用 =15mm 厚竹胶板（规格 1.222.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为 20cm 的 10cm10cm 木方，下层方木 12cm15cm，顺桥向布设，间距为 90cm。

支架采用碗扣支架，横桥向间距 90cm；顺桥向间距 120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为 60cm。

碗扣支架底托下放置 40cm40cm10cm 的混凝土预制垫块。

支架下地基采用 50cm 灰土处理。

跨方前沟现浇支架基础采用浆砌片石条形基础（具体方案见方前沟现浇支架基础平面图和立面图）。

现对以上方案进行计算。

一、荷载组成 1、梁体混凝土自重：261187.56＝30876.6KN 2、模板自重：16.7590.075(40/1.222.44)10 -2 ＝202.7KN 3、横桥向方木自1/ 5重：90.075/0.316.750.10.15＝251.3KN 4、顺桥梁方木自重：2190.0750.150.125＝170.2KN 5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa 6、现浇箱梁分两次浇筑，不再考虑混凝土倾倒和振捣荷载二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m2.44m ），厚度 1.5mm 荷载组合30876.6/（90.07516.75）1.2+1.51.4＝26.66KN/m 2 q＝26.661.22＝32.53KN/m I＝1.220.015 3 /12＝3.410 -7 m 4 W＝1.220.015 2 /6＝4.610 -5 m 3 M=qL 2 /8=32.530.20.2/8＝0.163KN.m 竹胶板的容许拉应力参考 A-4 种类木材取值，为［ w ］＝11.0MPa，弹性模量取 E＝910 3 MPa w ＝M/W=0.163/4.610 -5 ＝3.54MPa＜［ w ］强度满足要求。

现浇箱梁支架计算-[完整版]你们有没有好奇过，像我们学校的操场看台呀，还有一些大桥呀，它们是怎么稳稳地建起来的呢？这里面可有一个很重要的小秘密，那就是现浇箱梁支架计算哦。

今天呀，咱们就一起来揭开这个神秘的面纱，看看它到底是怎么一回事。

想象一下，我们要在学校建一个漂亮的操场看台，让大家能舒舒服服地坐着看比赛。

这时候呀，就需要用到支架啦。

支架就像是一个个强壮的小卫士，它们得承受住看台的重量，还要保证在施工的时候不会晃来晃去，不然可就危险啦。

那怎么知道这些支架能不能承受得住呢？这就需要进行计算啦。

比如说，我们要先知道看台大概有多重。

这就好比你要知道自己的小书包能装多少本书一样。

我们得把看台的各个部分，像座椅、栏杆、地面这些的重量都加起来。

假设一个座椅重5千克，一共有100个座椅，那座椅的总重量就是5×100 = 500千克啦。

除了看台本身的重量，还得考虑到施工时候人的重量呢。

要是有好多工人叔叔在上面干活，他们的重量也得算进去呀。

比如说，一个工人叔叔大约重70千克，要是有10个工人叔叔同时在上面，那就是70×10 = 700千克啦。

知道了这些重量以后呀，我们再来看支架。

支架有不同的材料，有的像木头一样，有的像钢铁一样。

不同的材料能承受的重量也不一样哦。

就好比有的小木棍很容易就折断了，但是粗粗的钢管就很结实。

假设我们用的是一种能承受1000千克重量的支架。

那我们刚才算出来的看台重量和工人叔叔的重量加起来是500 + 700 = 1200千克。

这个时候就发现，这种支架可能不太够啦，就需要换更结实的支架，或者多增加几个支架，这样才能保证看台稳稳当当的。

现在你们是不是对现浇箱梁支架计算有了一点点了解啦？其实呀，在我们生活中，很多建筑都需要用到这样的计算呢。

下次你再看到那些高大的建筑，就可以想想，这里面是不是也有这样的小秘密呀。

100米现浇箱梁支架计算书100米现浇箱梁支架计算一、负荷计算(一)支点截面：1.底腹板荷载（1）负载P1=12？2.6? 2.7? 1.05=88.452t/m（2）施工荷载（3）底模荷载p2=0.25?0.8=0.2t/mp3=0.03？0.8=0.024t/m合计：p=p1+p2+p3=88.676t/m2.法兰盘处的荷载(1)翼缘板荷载p1=（0.76+1.060.44？0.76？0.8？3.2）？2.7? 1.05=7.51t/m22（2）模板荷载P2=0.03？4=0.12t/m（3）施工荷载P3=0.25？4=1t/m合计：p=p1+p2+p3=8.63t/m（二）隔板截面1侧腹板和楔块荷载(1)荷载p1=(2.225?2.6?2)?2.7?1.05=11.57? 2.7? 1.05=32.8t/m（2）施工荷载P2=0.25？（2.225×12）=1.113t/m（3）底模荷载P3=0.03×12？（2.225？2）=0.134t/m合计：p=p1+p2+p3=34.064t/m2.底板荷载（1）底板荷载P1=（1.9×10.5×2）？2.7? 1.05=5.39t/mp=0.03?1.9?2=0.114t/m（2）底部模板荷载2（3）屋顶荷载p3=(1.9?0.7?2)?2.7?1.05=7.54t/mP=0.03（4）屋顶底部模板荷载4？1.9? 2=0.114t/mp=0.25(5)施工荷载5合计：1.9 2=0.95t/mp=p1+p2+p3=14.108t/m3.中间腹板和楔块荷载(1)荷载p1=(3.75?2.6)?2.7?1.05=9.75?2.7?1.05=27.641t/m(2)施工荷载p2=0.25?3.75=0.938t/m（3）底部模板荷载P3=0.03？3.75=0.113t/m合计：p=p1+p2+p3=28.692t/m4.法兰盘处的荷载1）、翼缘板荷载p1=（0.76+1.060.44？0.76？0.8？3.2）？2.7? 1.05=7.51t/m22模板荷载p2=0.03?4=0.12t/m2) . 施工荷载P3=0.25？4=1t/m合计：p=p1+p2+p3=8.63t/m（三）中跨段边腹板处(腹板宽度0.5米)1）侧腹板荷载p1=0.5?(2.6?0.18)?2.7?1.05=3.94t/m2）施工荷载P2=0.253）底模荷载P3=0.03？0.5=0.125t/m？0.5=0.015t/m合计：p=p1+p2+p3=4.08t/m底板处P1=（0.28？5.2751）屋顶荷载0.30.30.90.220.220.32)2.71.05=(1.48+0.09+0.2+0.13)2.71.05=5.39t /m2）顶板底模P2=0.033）底板荷载P3=？5.275=0.16t/m0.255.275+0.30.32.71.05=3.99t/m4）底板顶部和底部模板P4=0.035）施工荷载P5=0.25？5.275=0.16t/m？5.275=1.32t/m合计：p=p1+p2+p3+p4+p5=11.02t/m翼缘板处荷载1）法兰盘载荷0.5+0.80.18?0.5?0.8??3.2)?2.7?1.05=4.56t/m222）模板荷载p2=0.03?4=0.12t/m P1=（3）施工荷载P3=0.254=1t/m总计：P=P1+P2+P3=5.68t/m二、支架计算（横向）100m箱梁现浇支架采用钢管桩支架，纵横设置500工字梁，其上设置12个洞口×15cm方木和竹胶合板作为底板。

福清项目现浇箱梁支架方案计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案1、方案概况1.1编制依据(1)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004)。

(2)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86)。

(3)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011)。

(4)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007)。

(5)《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）。

(6)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011)。

(7)《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）。

(8)《木结构设计规范》（GB 50005-2003）。

(9)《桩基工程手册》（第二版）。

(10)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。

(11)《钢结构设计规范》（GB50017-2014）。

(12)《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）。

1.2 工程概况（35m+60m+35m）变截面连续箱梁采用单箱双室预应力混凝土连续箱梁，单幅箱梁顶板宽20m，底板宽14.5m，悬臂长度2.75m，横桥向箱梁顶底板保持水平，桥面横坡通过箱梁绕设计高位置整体旋转形成；跨中梁高1.8m，支点梁高3.5m，悬浇部分梁高按2次抛物线规律变化；箱梁顶板厚度28cm；跨中腹板厚度50cm，支点腹板厚度70cm，腹板厚度按分段等厚规律变化，渐变段通过2个现浇块实现；跨中底板厚度30cm，支点底板厚度60cm，悬浇部分底板厚度按2次抛物线规律变化；箱梁分别在中支点、梁端设置横隔梁，中支点处横梁厚200cm，梁端横梁厚145cm。

2、方案计算2.1 支架计算荷载的取用原则2.1.1设计荷载根据《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011第5.2.6条：计算模板、支架和拱架时，应考虑下列荷载并按表4.1.1进行荷载组合。

(1)箱梁砼自重；⑵模板、支架自重；⑶施工人员和施工材料、施工设备等荷载；⑷风荷载；荷载组合：（1）不组合风荷载：)(4.1)(2.1231321--+++=QQQQQ（2）组合2.1.2普通模板荷载计算见《桥梁施工工程师手册》7-1-1、7-1-2⑴新浇筑混凝土和钢筋混凝土的容重：混凝土26kN/m3。

标准支架计算书1支架计算书一、支架布置板下支架纵距1000mm、横距1000mm、水平横杆步距1700mm；截面小于370×1100mm的梁下支架纵距800mm、横距800mm、水平横杆步距1700mm；截面为600×1800mm梁下支架纵距600mm、横距500mm、水平横杆步距1700mm。

二、荷载取值主要荷载为：G1k模板0.5kN/m2，G2k混凝土自重24 kN/m3，G3k 钢筋自重1.5kN/m3；Q1k人员、工机具2.5kN/m2，Q2k振捣混凝土产生的荷载2.0kN/m2，Q3k倾倒混凝土时产生的荷载2.0kN/m2。

三、模板支架计算模板为木模板：采用15mm竹胶板面板，采用50*100mm方木做楞木，板下间距350mm布置、梁下间距250mm布置。

支架采用Φ48mm×3.5mm钢管搭设，扣件连接，按规范设水平和竖向剪刀撑以增加支架的稳定性。

（一）板下模板支架计算板的模板及支架计算承载力参与组合的荷载类别：G1k +G2k+G3k+Q1k；平板的模板及支架验算参与组合的荷载类别：G1k +G2k+G3k。

1、板的模板模板为木模板：混凝土板厚120～130mm按照130mm计算；采用15mm竹胶板面板，50*100mm方木做楞木，板下楞木间距350mm布置。

强度计算：q G =0.13×24+0.13×1.5+0.5=3.815 kN/mq Q =2.5 kN/m1.2M G=0.125×1.2×3.815×0.352= 0.07 kN.m1.4M Q=0.25×1.4×2.5×0.35= 0.3 kN.mW=100×1.5 2÷6=37.5cm3σ=M/W=(0.07 +0.3)÷37.5×103=1.87Mpa＜30 Mpa强度满足要求。

附件2：XX高速XX段XX标现浇空心板梁支架计算书XX集团有限公司XX高速XX段XX标项目部计算书一、底模板、分配梁计算腹板处分配梁跨度0.45m ，砼高度0.8m ；空箱处分配梁跨度1.1m ，砼高度0.4m ；各对这两处模板、分配梁进行计算。

1、腹板底模板、分配梁计算 （1）荷载计算模板、支架等自重：21/0.1m kN g =；腹板钢筋混凝土自重：22/8.20268.0m kN g =⨯=； 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载：23/5.2m kN g =； 倾倒、振捣混凝土时产生的竖向荷载：24/0.2m kN g =；根据《路桥施工计算手册》，计算模板、支架等的荷载设计值，应采用标准荷载值乘以相应荷载分项系数，则设计荷载为：()()243210/06.334.125.22.1)8.200.1(4.12.1)(m kN g g g g g =⨯++⨯+=⨯++⨯+=（2）模板面板计算考虑到模板的连续性，在均布荷载下近似按《路桥施工计算手册》表8-13所列公式计算。

方木间距30cm ，则面板计算跨径L 为30cm ，模板计算截面取100cm ×1.8cm ，单位荷载q=33.06×1=33.06KN/m面板计算参数如下：（1）强度检算M=m KN qL ∙=⨯=30.0103.006.331022 Mpa W M 56.510541030.063=⨯⨯==--σ＜13 Mpa 满足施工要求。

(2)挠度检算mm mm m EI qL f 5.172.01072.0106.481061283.006.3312838644<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。

（3）分配梁计算分配梁采用10×5cm 方木计算，方木间距30cm ，跨度45cm ，则方木计算跨径L 为45cm 。

方木单位荷载为：m kN l g q /918.93.006.3320=⨯=⨯= 10cm ×5cm 方木计算参数如下：则按简支计算：弯曲强度： []MPa MPa W l q 1303.31083845.010918.986232=≤=⨯⨯⨯⨯==--允许σσ 抗剪强度：MPa MPa bhqlS V2][45.005.01.0245.010918.923=≤=⨯⨯⨯===-允许ττ抗弯刚度：mm mm m EI ql f 5.1400600127.01027.110417101038445.0918.95384548644=<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。

现浇箱梁⽀架⽅案计算温泉⼤桥现浇箱梁万能杆件⽀架⽅案计算书⼀、编制依据1、重庆市统景国际温泉度假区连接道路⼯程施⼯图设计⽂件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及⽂件资料。

2、国家有关的政策、法规、施⼯验收规范和⼯程建设标准强制性条⽂（城市建设部分），以及现⾏有关施⼯技术规范、标准等。

3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。

4、建设单位、监理单位对本⼯程施⼯的有关要求。

5、我单位施⼯类似⼯程项⽬的能⼒和技术装备⽔平。

6、参考《建筑施⼯⽀架架安全技术规范》、《混凝⼟⼯程模板与⽀架技术》、《公路桥涵施⼯⼿册》、《建筑施⼯计算⼿册》。

⼆、⼯程概况温泉⼤桥桥长190m(K0+100～K1+290)，桥梁平⾯位于直线和曲线上，纵⾯位于竖曲线上。

由主桥和单侧引桥共三联组成，设计为(2×25m)预应⼒砼连续梁＋(50m+90m+50m) 预应⼒砼下承式连续梁拱组合。

主桥连续刚构跨径组合为50+90+50m，主桥总长度为190m，边跨与主跨的⽐值为0.556。

主梁采⽤单箱单室，箱顶宽12m，箱底宽6m，主桥箱梁第⼀个T构边跨平⾯位于右偏缓和曲线上,其余位于直线上，位于缓和曲线段主梁内侧翼缘板按照从3.0~3.47m线性加宽，曲线外侧及直线段翼缘板不加宽，为3m宽。

主桥缓和曲线段超⾼采⽤不等⾼腹板进⾏调整，详见施⼯图纸。

箱梁跨中梁⾼2.5m，墩顶梁⾼5.5m，箱梁梁⾼采⽤1.8次抛物线变化；箱梁跨中底板厚度28cm，墩顶底板根部厚度80cm，底板厚度变化采⽤1.8次抛物线；箱梁腹板厚度采⽤50、70cm两个级别变化。

主梁零号块处腹板厚度为90cm，边跨箱梁腹板从合拢段到梁端则由50cm增加到80cm。

为满⾜桥⾯横坡要求，将箱梁顶板设置成双向横坡的型式，使桥⾯铺装厚度横向⼀致。

结合有利施⼯、缩短悬臂浇注周期、降低施⼯钢材数量的原则考虑，主梁悬臂浇注梁段共划分为3.5m、4m、4.5m三种长度节段，最⼤悬臂浇注梁段重量为140t，设计时采⽤挂篮重60t。

现浇箱梁支架验算书1、现浇箱梁荷载分配分析1.1 单箱二室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱二室现浇箱梁断面图单箱二室箱梁面积叠加图1.1.1、单箱二室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)；肋、腹板荷载：q2=2.1×26=54.6(KN/m2)；横梁荷载：q3=2.1×26=54.6 (KN/m2)；翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。

(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。

档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）。

(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。

(4)、混凝土浇注冲击荷载：q7 =2 kN/m2。

(5)、混凝土振捣荷载：q8=2 kN/m2。

1.2 单箱四室现浇箱梁断面与面积叠加图如下：单箱四室现浇箱梁断面图单箱四室箱梁面积叠加图1.2.1、单箱四室现浇箱梁荷载计算(1)、钢筋混凝土荷载25cm厚顶及底板荷载：q1=0.25×2×26=13 (KN/m2)。

肋、腹板荷载：q2=1.4×26=36.4 (KN/m2)。

横梁荷载：q3=1.4×26=36.4 (KN/m2)。

翼板荷载：q4=0.45×26=11.7 (KN/m2)。

(2)、模板计算荷载：q5=1.5 KN/m2。

的木档荷载：0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2，芯模及支撑等为1倍木档重量=(0.45+0.27)×2 KN/m2，故可按1.5KN/m2计）(3)、设备及施工均布活荷载：q6=2.5 kN/m2。

附件现浇箱梁支架计算书及相关图纸1 支模架施工荷载参数及门架参数1.1支模架施工荷载取值：1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：表1 荷载标准值永久荷载荷载分项系数：1.35可变荷载荷载分项系数：1.4验算强度、稳定性时：采用荷载设计值：分项系数×荷载标准值验算挠度时采用：采用荷载标准值且不组合③、④表2 Q235钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）1.2重型门式支架规格及性能指标重型门式支架系HR100A 可调重型门式支架，其尺寸为：宽1.0m ；高1.9m ，并配HR201调节杆，HR301E 、HR301J 交叉支撑、HR601可调托座、HR602可调底座、HR211插销、HR701连接杆。

门架立杆为Φ57×2.5mm 钢管，门架横杆、调节杆、扫地杆、横杆及剪刀撑杆选用Φ48×3.5mm （验算时按3.0mm ）钢管。

根据JGJ128-2010《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A 型重型门架稳定承载力设计值如下：N d ----门架稳定承载力设计值 i-----门架立杆换算截面回转半径 I-----门架立杆换算截面惯性矩 h 0----门架高度，h o =1900mmI 0、A 1----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积h 1、I 1----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h 1=1700mm A ——门架立杆的毛截面积，A=2A 1=2×428=856mm 2 f ——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm 2 D 1、d 1——分别为门架立杆的外径和内径D 1=57mm ，d 1=52mm D 2、d 2——分别为门架加强杆的外径和内径D 2=27mm.d 2=24mm φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6 λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh 0/iK--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13 I 0=π（D 14-d 41）/64=15.92×104mm 4 I 1=π（D 24-d 42）/64=0.910×104mm 4I=I 0+I 1×h 1/h 0=15.92×104+0.910×104×1700/1900=16.10×104mm 4mm A I i 8.19428108.1641=⨯==λ=Kh 0/i=1.13×1900/19.8=108.43 按λ查规范表B.0.6，φ=0.53 N=φ×A ×f=0.53×856×205=93KN 门架产品出厂允许最大承载力为75KN 。

1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。

由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。

横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。

B标现浇箱梁支架计算书B标为西堠门大桥南引桥工程，为六跨(6×60m)预应力混凝土连续箱梁桥,分为上下行两幅,单幅采用单箱单室截面。

连续箱梁为双向(纵向及横向)预应力混凝土结构。

施工采用落地式钢管支架加混凝土扩大基础现浇施工。

支架结构从上而下分别为：下横梁底模、工20A分配梁、贝雷架、2H382×300分配梁、钢管节段、砼扩大基础。

荷载分析（1）箱梁自重一般段梁体面积：S1=21.2969-12.3721=8.92㎡箱梁自重沿纵桥向分布为：S1·2.6×1=23.192 t/m（2）模板重量200kg/㎡=0.2t/㎡箱梁顶板、腹板、侧板等0.2×（5.14＋1.95×2＋3.67+2.95×2+6.30+3.06×2）=6.21 t/m （3）施工人员及机具200kg/㎡=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m（4）振捣砼时产生的荷载2.0KPa=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m支架计算分两种工况工况一：混凝土浇注，整个浇筑过程中混凝土浇筑完毕，但还未凝结。

1、荷载组合【（1）+（2）+（3）+（4）】×1.2截面为S1的梁段：q=（8.9×2.6+6.21+2.44×2）×1.2=34.23 t/m将以上梯形荷载通过分配梁一转化为集中荷载R= 34.23×0.3=10.269 t2.分配梁一受力分析：分配梁一采用2工20a，腹板处每隔0.3m布置一道。

选取一截面，分配梁1受力如下整个箱梁密度是相同的，故单位长度重量与截面面积成比例，根据不同的截面面积，就会产生不同的力的分配。

根据不同的截面积，力的分配如下：S1=13.136㎝R=10.269tS G1=10698.6065×2=21397.213㎝ 2S G2=19613.6854×2=39227.3708㎝ 2S G3=28450.9346㎝ 2S=21397.213+39227.3708+28450.9346=89075.5184cm2=8.91㎡根据面积比例分配受力：R G1=1.07/8.91×10.269=1.233tR G2=1.96/8.91×10.269=2.259t q1=2.259/0.8147=2.34t/mR G3=2.85/8.91×10.269=3.285t q2=3.285/3.07=1.07t/m分配梁一的受力简图如下：此时，分配梁的受力最大弯矩为2.1662KN-M，最大剪力为-13.020KN采用工20A，W=236.8cm3，I X=2369cm3，S X=136.1cm3，t w=7mmδ=M/W=2.1662 KN-M/2369cm3=9.15MPa＜140Mpaτ=13.020KN×136.1cm3/2369cm3/7=10.68＜85Mpa分配梁一最大挠度为Xmm分配梁一下面为贝雷片，把贝雷片简化为简支结构分析计算如下图：贝雷1贝雷2贝雷3贝雷4贝雷518.731.40530.16123.531贝雷5贝雷4贝雷3贝雷2贝雷123.53130.1611.40518.731.259-0.0771.1852.1351.6251.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.25917.81117.811 贝雷片为双排单层布置，其[M]=1576.4KN.m 、[Q]=490.5KN,贝雷片自重610/3=203kg/m=2.03KN/m 。