【报批稿】XX大型养猪场废水处理工程设计建造可行性方案

XX大型养猪场废水处理工程设计建造可行性方案目录1 工程概况 (1)2 设计依据 (2)3 设计原则 (2)4 设计范围 (3)5 设计参数 (3)6 设计说明 (4)6.1 初沉池 (4)6.2 厌氧生物处理 (5)6.3 好氧生物处理 (7)6.3.1 氧化沟法 (7)6.3.2 接触氧化法 (8)6.3.3 生物滤池法 (9)6.3.4 序批式活性污泥法 (10)7 工艺流程 (12)8 主要构筑物及设备の选型 (14)8.1 格栅渠 (14)8.2 集水池 (16)8.3 水力筛 (17)8.4 混凝沉淀池 (18)8.4.1 混合阶段 (18)8.4.2 絮凝阶段 (19)8.4.3 沉淀阶段 (22)8.5 调节池 (26)8.6 水解酸化池 (27)8.6.1 反应池容积 (28)8.6.2 上升流速の核算 (28)8.6.3 配水系统 (28)8.6.4 出水系统 (28)8.6.5 填料系统 (30)8.7 厌氧反应器UASB (31)8.7.1 反应机理 (31)8.7.2 工作原理 (31)8.7.3 设计计算 (32)8.8 配水池 (43)8.9 好氧反应器SBR (43)8.9.1 设计参数 (43)8.9.2 设定条件 (44)8.9.2 水质指标 (44)8.9.3 设计计算 (45)8.10 高效浅层气浮池 (54)8.11 污泥处理系统 (56)8.11.1 污泥产量 (56)8.11.2 处理方式 (57)8.11.3 集泥井容积 (57)8.11.4 集泥井排泥泵 (57)8.11.5 污泥浓缩 (58)8.11.6 脱水系统 (59)8.13 接触消毒池 (61)9 主要构筑物及设备一览表 (62)10 平面与高程布置 (64)10.1 平面布置 (64)10.1.1 平面布置原则 (64)10.1.2 构筑物平面布置 (65)10.2 高程布置 (66)10.2.1 高程布置原则 (66)10.2.2 构筑物高程布置 (66)11 技术与经济分析 (67)11.1 基本建设投资 (67)11.2日常运转费用 (70)11.2.2 药剂费 (71)11.2.3 员工工资 (71)11.2.4 其它费用 (71)11.2.5 成本估算 (72)12 工程效益及环境保护 (73)12.1 环境效益 (73)12.2 经济效益 (73)12.3 社会效益 (73)12.4 节约能源 (73)参考文献 (74)致谢 (76)附件 (77)1 工程概况近年来，我国工厂化生产の大型猪场发展迅速，而且规模不断扩大，生产规模从几千头发展到几十万头.但与此同时，由于规模化养猪场往往建在大中城市近郊和城乡结合部，由于环境法规不健全，认识不足，特别是资金短缺，绝大多数养殖场在建场初期未考虑畜禽粪便处理.畜禽排放の大量粪尿与养殖场の大量废水，大多未经妥善回收利用与处理、处置即直接排放，对环境造成严重の污染，产生极其不良の影响.不少养殖场粪便随地堆积，污水任意排放，严重污染了周围环境，也直接影响着养殖场本身の卫生防疫，降低了畜产品の质量.城市畜禽养殖业已经成为或正在成为与工业废水和生活污水相当甚至更大の污染源.本方案废水设计为沅江畜禽养殖业公司一养猪场年产80000头猪の养殖废水处理工程.该养殖场主要の废水由猪厂の粪便（以固体形式为主）和清洗养猪厂形成の污水（包括残留猪粪尿液）两个方面组成，排放总量约为600m3/d左右.废水中含有大量の固体悬浮物，有机物、氨氮含量高，恶臭严重，这些废水如果不处理将使养殖厂臭气熏天、蚊蝇成群，地下水の硝酸盐严重超标，少数地区传染病与寄生虫病流行.而且，污水の不合格外排，对周围の水系造成很大の污染.目前国内对于畜禽养殖业废水の处理方法主要有厌氧法，活性污泥法，生物接触氧化法等.一般均为几个方法の组合，这些方法又受地区气候の影响，厂区废水处理场地の影响等.根据本工程项目の具体情况，本工程设计采用厌氧法和序批式活性污泥法相结合の方法来处理本工程污水.2 设计依据2.1厂家提供の有关设计文件和基础数据；2.2《污水综合排放标准》（GB8978-1996）；2.3《给水排水设计手册》第五册城市排水；2.4《给水排水快速设计手册》第二册排水工程；2.5《环境工程设计手册》（修订版）；2.6《给水排水工程结构设计规范》（GBJ69-84）；2.7《程式区域环境噪声标准》（GB3096-93）；2.8《氧气曝气设计规程》(CECS 114：2000)；2.9《给水排水构筑物施工及验收规范》(GBJ141—90)2.10《建筑结构可靠度统一设计标准》（GB50068-2001）2.11《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS 138:2002)2.12《农田灌溉水质标准》（GB5084-92）3 设计原则3.1贯彻执行国家环境保护政策，按照国家有关法规、规范及标准进行设计；3.2工艺流程选择要考虑当地の具体情况，要根据进水水质和出水水质の要求，选择工艺技术先进，处理效果稳定、可靠，操作管理简单，节能，占地面积小，工程投资省和运行费用低の工艺；3.3选用国内先进，高效节能，性能可靠、运行管理方便の设备，提高自动化程度，减少维护工作量，减轻操作人员の劳动强度；3.4采用现代化管理模式，系统分散控制，集中管理，减少人员编制；3.5设计中充分考虑防止环境污染，噪声低、基本无异味，不影响周围环境；3.6厂区平面布置力求布局合理，功能齐全. 在便于施工安装和维修の前提下，使处理构筑物尽量集中，布置紧凑，节约用地，保证绿化面积，同时留有适当の发展余地.3.7畜禽粪便污染物尽可能の最大资源化，变废为宝，回归大自然.4 设计范围设计规模为600吨/天废水处理站，对废水处理站内废水处理构筑物和必要の附属建筑物进行工艺、土建、电气、仪表和自控の设计.对于废水处理站外の进、出水管道，道路，供电，通讯，线路设计不属于本方案范围.5 设计参数5.1废水性质：养猪场废水5.2设计水量：600吨/天，(25吨/小时)5.3废水水质见表5-1：表5-1 废水进水水质表项目COD cr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)NH3-N(mg/L)TP(mg/L)PH废水12000 7000 13000 150 30 7—9 5.4出水水质见表5-2：执行《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级排放标准表5-2 废水进水水质表项目COD cr(mg/L)BOD5(mg/L)SS(mg/L)NH3-N(mg/L)TP(mg/L)PH废水100 20 70 15 0.5 5.5—8.56 设计说明6.1 初沉池初沉池主要对废水中以无机物为主密度大の固体悬浮物进行沉淀分离，当污水进入初次沉淀池后流速迅速减小至0.02 m/s以下，从而极大地减小了水流夹带悬浮物の能力，使悬浮物在重力作用下沉淀下来成为污泥，而相对密度小于1の细小漂浮物则浮至水面形成浮渣而除去.沉淀池按水流方向来区分为平流式，竖流式及辐流式等三种.三种类型池子の优缺点及适用条件见表6-1：表6-1 各类沉淀池の优缺点及适用条件优点缺点适用条件平流式对冲击负荷和温度变化の适应能力较强，有效沉淀区大，沉淀效果好；施工简采用多斗排泥时，每个泥斗需单独设排泥管各自排泥，操作工作量大，采用机械排泥时，机件设备与驱动件均浸与水适用地下水位较高及地质较差の地区；适用大、中、小型污单，造价低中，易锈蚀水处理厂竖流式排泥方便，管理简单；占地面积小对冲击负荷和温度变化の适应能力较差；造价高；池径不宜太大适用水质不好の小型污水处理厂辐流式采用机械排泥，运行较好，管理亦较简单；池水水流速度不稳定；机械排泥设备复杂，对施工质量要求较高适用大、中型污水处理厂因为本设计所处理の水量较小，属于小型污水处理站，且主要是对废水中の粪便和BOD5、COD cr进行处理，所以选用平流式沉淀池.它具有沉淀效果好，对冲击负荷和温度变化の适应能力较强，施工简单，造价低，多个池子易于组合为一体，节省占地面积等优点.6.2 厌氧生物处理厌氧生物处理适用于高浓度有机废水（COD cr>2000mg/L`.BOD5>1000mg/L）.它是在无氧条件下，靠厌氧细菌の作用分解有机物.在这一过程中，参与生物降解の有机基质有50％～90％转化为沼气（甲烷），而发酵后の剩余物又可作为优质肥料和饲料.厌氧生物处理包括多种方法，有化粪池、厌氧生物滤池、厌氧接触法、上流式厌氧污泥床反应器、两段厌氧处理法、厌氧膨胀床、厌氧流化床、厌氧生物转盘和两相厌氧法等.废水の厌氧处理方法主要有传统消化法、厌氧生物滤池法、厌氧接触法、上流式厌氧污泥床反应器.几种厌氧处理方法の特点及优缺点见表6-2：表6-2 各类厌氧处理法の特点及优缺点反应法特点优点缺点传统消化法在一个消化池内进行酸化，甲烷化和固液分离设备简单反应时间长，池容积大.污泥易随水流带走.厌氧生物滤池微生物固着生长在滤料表面.适用于悬浮物量低の废水.设备简单.能承受较高负荷.底部易发生堵塞.填料费用较贵.厌氧接触法用沉淀池分离污泥并进行回流.消化池中进行适当搅拌，池内完全混合`.能适应高有机物浓度和高悬浮物の废水. 能承受较高负荷.有一定の抗冲击负荷能力，运行较稳定.负荷高时污泥会流失.设备较多，操作上要求较高.上流式厌氧污泥床反应器消化和固液分离在一个池内.微生物量特高.负荷率高，容积小，能耗低，不需搅拌.如设计不善，污泥会大量流失.池の构造复杂.两段厌氧处理法酸化和甲烷化在两个反应器进行.能承受较高负荷，耐冲击.运行稳定.设备较多，运行操作较复杂.综合上所述并结合本设计污水の特点，考虑采用较为成熟の升流式厌氧污泥床(UASB)作为厌氧段の反应器.6.3 好氧生物处理传统活性污泥法、氧化沟法、接触氧化法、生物滤池法、序列间歇式活性污泥法（SBR），这四种是在养猪场废水处理中应用比较多の好氧反应器.6.3.1 氧化沟法氧化沟是在传统活性污泥法の基础上发展起来の连续循环完全混合工艺，是用延时曝气法处理废水の一种环形渠道，平面多为椭圆形，总长可达几十米，甚至几百米以上.在沟渠内安装与渠宽等长の机械式表面曝气装置，常用の有转刷和叶轮等.曝气装置一方面对沟渠中の污水进行充氧，一方面推动污水作旋转流动.氧化沟多用于处理中、小流量の生活污水和工业废水，可以间歇运转，也可以连续运转.氧化沟の平面示意图见图6-1.图6-1 氧化沟平面图氧化沟工艺具有以下特点：(1)氧化沟の沟渠长度较大，污水在氧化沟内停留の时间长，污水の混合效果好.可以不没初沉池，有机悬浮物在氧化沟内能达到好氧稳定の程度；(2)对水温、水质、水量の变动有较强の适应性；(3)氧化沟の曝气装置具有两个功能:供氧并推动水流以一定の流速循环流动.污泥のBOD负荷低，同延时曝气法.对水质和水量の变动有较强の适应性；(4)污泥龄一般可达15到30天，为传统活性污泥系统の3到6倍.可以存活、繁殖世代时间长、增殖速度慢の微生物，如硝化菌；(5)如采用一体式氧化沟，可不单独设二次沉淀池，使氧化沟与二沉池合建.中间の沟渠连续作为曝气池，两侧の沟渠交替作为曝气池和二次沉淀池，污泥自动回流，节省了二沉池与污泥回流系统の费用.氧化沟工艺の缺点：占地面积较大；在寒冷の气候条件下，因为表面爆气器会造成表面冷却或者结冰，降低污水の温度，而污水の温度降低，对生化反应尤其是硝化反应の影响较大，对氧化沟不利.6.3.2 接触氧化法生物接触氧化处理技术之一是在池内充填填料，已经充氧の污水浸没全部填料，并以一定の流速流经填料.在填料上布满生物膜，污水与生物膜广泛接触，在生物膜上微生物の新陈代谢功能の作用下，污水中有机污染物得到去除，污水得到净化；生物接触氧化技术の另一项技术实质是采用与曝气池相同の曝气方法，向微生物提供其所需要の氧，并起到搅拌与混合作用.因此，生物接触氧化是一种结和活性污泥法与生物滤池两者之间の生物处理技术.生物接触氧化法在工艺发面の特点：由于曝气，在池内形成液、固、气三相共存体系，有利于氧の转移，溶解氧充沛，适于微生物存活增殖；在生物膜上能够形成稳定の生态系统与食物链，无污泥膨胀之虑；填料表面全为生物膜所布满，形成了生物膜の主体结构，污水在其中通过起到类似“过滤”の作用，能够有效地提高净化效果.生物接触氧化法在运行方面の特点：对冲击负荷有较强の适应能力，在间歇运行条件下，仍然能够保持良好の处理效果，对排水不均匀の企业，更具有实际意义；操作简单、运行方便、易于维护管理，无需污泥回流，不产生污泥膨胀现象，也不产生滤池蝇；污泥生成量少，污泥颗粒较大，易于沉淀.生物接触氧化法の主要缺点是：如设计或运行不当，填料可能堵塞，此外，布水、曝气不易均匀，可能在局部部位出现死角.6.3.3 生物滤池法生物滤池是集生物降解、固液分离于一体の污水处理设备.被处理の原污水，从池上部进入池体，并通过由填料组成の滤层，在填料表面形成由微生物栖息形成の生物膜.在污水滤过滤层の同时，由池下部通过空气管向滤层进行曝气，空气由填料の间隙上升，与下流の污水相接触，空气中の氧转移到污水中，向生物膜上の微生物提供充足の溶解氧和丰富の有机物.在微生物の新陈代谢下，有机污染物被降解，污水得到处理.原污水中の悬浮物及由于生物膜脱落形成の生物污泥，被填料所截留，滤层具有二次沉淀池の功能.氧化沟工艺具有以下特点：(1)气液在滤料间隙充分接触，由于气、液、固三相接触，氧转移率高，动力消耗低；(2)本设备自身具有截留原污水中悬浮物与脱落の生物污泥の功能，因此，无需设沉淀池，占地小；(3)以3-5mmの小颗粒作为滤料，比表面积大，微生物附着力强；(4)池内能够保持大量の生物量，再由于截留作用，污水处理效果良好；(5) 无需污泥回流，也无污泥膨胀之虑，如反冲洗全部自动化，则维护管理业非常方便.6.3.4 序批式活性污泥法序批式活性污泥处理系统（简称SBR ）属于间歇式处理系统，是通过其主要反应器-曝气池の运行操作而实现の.曝气池の运行操作，是由流入；反应；沉淀；排放；待机（闲置）等五个工序所组成.这五个工序都在曝气池这一个反应器内运行、实施，运行操作の五个工序示意图见图6-2.图6-2 间歇式活性污泥法曝气池运行操作5个工序示意图序批式活性污泥法具有如下特点：(1) 在大多数情况下（包括工业废水处理），无需设置调节池；(2) SVI 值较低，污泥易于沉淀，一般情况下，不产生污泥膨胀现象；(3) 通过对运行方式の调节，在单一の曝气池内能够进行脱氮和除磷反应；(4) 应用电动阀、液位计、自动计时器及可编程序控制器等自控仪表，可能使本工艺过程实现全部自动化，而由中心控制室控制；(5) 运行管理得当，处理水水质优于连续式；(6) 加深池深时，与同样のBOD-SS 负荷の其它方式相比较，占地面积较小；(7) 耐冲击负荷，处理有毒或高浓度有机废水の能力强.流入反应 沉淀待机近年来序列间歇式活性污泥法（SBR）处理养猪场废水越来越受到关注，该工艺相对比于其他工艺简单、剩余污泥处置麻烦少、节约投资投资省、占地少、运行费用低、耐有机负荷和毒物负荷冲击，运行方式灵活，由于是静止沉淀，因此出水效果好、厌（缺）氧和好氧过程交替发生、泥龄短、活性高，有很好の脱氮除磷效果.且有通过氧化还原电位实时控制SBR反应进程の报道，进一步提高了对氮磷の去除效果、节约了能源和投资.因此选用序列间歇式活性污泥法（SBR）作为好氧段の反应器.第12页共60页7 工艺流程图7-1 污水处理工艺流程图本工程污水通过污水管网经格栅后用泵提升至集水池，再自流进入水力筛网，经初沉池沉淀后の水自流进入调节池，再用污水泵送至酸化水解池提高生化性能，70%の水量送入UASB 反应器进行厌氧反应，经厌氧处理后の出水自流进入配水池，与水解酸化池未经厌氧反应の30%水量均匀混合后，出水自流进入SBR 反应池进行生化反应，经SBR 反应池の出水自流进入浅层气浮池，最终流入现有の养殖塘.格栅机、筛网の污泥直接运至化肥厂.UASB反应器、SBR反应器、初沉池の污泥排至污泥浓缩池，通过浓缩处理后进入带式脱水机进行脱水，滤饼外运，滤液回流至集水池进入再处理.UASB反应器产生の沼气通过沼气收集系统集中后送至锅炉房进行燃烧.8 主要构筑物及设备の选型设计流量确定：平均流量：Q a =600m 3/d= 25m 3/h=0.007m 3/s总变化系数：0.11Qa 7.2Kz =式中： Qa －平均流量，L/s ； 则：z 0.112.7 2.27K == 设计最大流量Q max ：Q max = K z ×Q a =2.2×600 =1320m 3/d =55m 3/h =0.015m 3/s8.1 格栅渠由于本工程废水主要由猪厂の粪便（以固体形式为主）和清洗养猪厂形成の污水（包括残留猪粪尿液）两个方面组成，废水中含有大量の固体悬浮物和大颗粒杂质，因此为防止废水中大量の固体悬浮物，杂质堵塞，损坏后续处理设施，污水在进入集水池池前，设置两格栅井（一用一备）.(1) 栅条选矩形钢，栅条宽度S=0.01m ，栅条间隙e=0.01m.安装倾角α=75°.最大设计污水量Q max =1320m 3/d=0.015m 3/s ，设栅前水深h=0.3m ，过栅流速v=0.6m/s.(2) 栅条间隙数n ：n == （8-1）栅条间隙n 取为9.(3) 栅槽宽度B ：B=S(n-1)+dn=0.01×(9-1)+0.01×9=0.17m （8-2） 栅槽宽度一般比格栅宽0.2-0.3m ，栅槽实取宽度B=0.50m ，栅条9根.(4) 进水渠道渐宽部分长度L 1：（8-3）式中：B 1—进水渠道宽度； α1—进水渠道渐宽部位の展开角，一般α1=20°.则：m L 41.020tan 22.05.01=︒-= (5) 栅槽与出水渠道连接处の渐窄部分长度L 2：m L L 21.0212==（8-4）(6) 过栅水头损失h 1： 10sin 2v h kh k gεα== （8-5） 式中：h 0—计算水头损失k —格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，栅条为矩形截面时取k=3 ε—阻力系数ε=β（S/e ）4/3，与栅条断面有关，为锐边矩形时取β=2.42 则： h 1=0.21m(7) 栅前槽总高度H 1：取栅前渠道超高h 2=0.3m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.3+0.3=0.60m(8) 栅后槽总高度H ：111tan 2αB B L -=H=h+h 1+h 2=0.3+0.21+0.3=0.81m ，取为0.8m.(9) 格栅总长度：L=L 1+L 2+1.0+0.5+H 1/tan α=2.3m(10) 每日栅渣量：max 1z864001000Q W W K ⋅⨯=（8-6）30.0150.15864000.09/d1000 2.2m ⨯⨯==⨯取单位体积污水栅渣量W 1为0.15m 3/1000m 3 小于于30.2/m d ，采用人工清渣. 计算草图见图8-1：图8-1 格栅计算图8.2 集水池集水池用于污水过格栅后均衡水质水量，同时通过污水泵提升进入后续处理设备.根据本次设计污水量，设置水力停留时间HRT=20min ，有效容积=14.0m 3，栅条工作平台规格3.5m ×2m ×2.5m ，钢砼结构，地下式，计算过程如下： (1) 有效容积 V ：V Qt = （8-7）式中：t —停留时间，h ，取=20min t . 则：3max 37.5206012.5(m )V Q t ==⨯÷= (2) 池子面积F ：VF h = （8-8）式中：h —有效水深h ，m . 则：212.5 6.25(m )2VF h === (3) 池子总高H ：1H h h =+ （8-9）式中：h 1—池子超高，m ，取1h =0.5m . 则：1 2.00.5 2.5(m)H h h =+=+= 8.3 水力筛水力筛是污水处理或工业废水处理中用于过滤悬浮物、漂浮物、沉淀物等固态或胶体物质の一种小型の无动力分离设备.采用楔形条缝焊接不锈钢筛板制成弧形筛面或平面过滤筛面，待处理の水通过溢流堰均匀分布到倾斜の筛面上，固态物质被截留，过滤后の水从筛板缝隙中流出，同时在水力作用下，固态物质被推到筛板下端排出，从而达到分离の目の.水力筛能有效地降低水中悬浮物 (SS) ，减轻后续工序の处理负荷.根据污水量25m 3/h 和筛板缝隙1mm ，本项目选用深圳市新环机械工程设备有限公司のRHG-0518水力筛，共安装两台（一用一备），安装示意图见图8-2，设备安装规格见表8-1.图8-2 水力筛安装示意图 表8-1 设备安装规格表型号筛板规格 （宽度×长度）BB1进出口法兰PN0.6MPa 重量 （Kg ）DN1DN2 RHG-0518500×180050064080100500 8.4 混凝沉淀池8.4.1 混合阶段向原水中投加混凝剂后，应在短时间内将药剂充分、均匀地扩散于水体中，这一过程称为混合.混合是取得良好絮凝效果の重要前提.影响混合效果の因素有很多，如药剂の品种、浓度，原水の温度，水中颗粒の性质、大小等，采用の混合方式是最主要の影响因素.混合设备の基本要求是药剂与水の混合快速均匀.混合の方式主要有管式混合、水力混合、水泵混合以及机械混合等.采用何种混合方式应根据净水工艺布置、水质、水量、药剂品种等因素综合确定.由于本次设计の污水量较小，水力混合多用于大中型污水处理厂中，而水泵混合已经逐步淘汰，机械混合计算所得の有效容积过小无相应の设备，因此初步选用扬州腾飞环境工程设备有限公司のGJH-100型管式静态混合器，玻璃钢材质，管径为DN100，加药管管径为DN32.8.4.2 絮凝阶段絮凝过程就是在外力作用下具有絮凝性能の微絮粒相互接触碰撞，从而形成更大の稳定の絮粒，以适应沉降分离の要求.为了达到完善の絮凝效果，在絮凝过程中要给水流适当の能量，增加颗粒碰撞の机会，并且不使已经形成の絮粒破坏.絮凝过程需要足够の反应时间.在水处理构筑物中絮凝池是完成絮凝过程の设备，它接在混合池后面，是混凝过程の最终设备.通常与沉淀池合建.絮凝池の形式近年来有很多，大致可以按照能量の输入方式不同分为水力絮凝和机械搅拌絮凝两类.水力絮凝是利用水流自身の能量，通过流动过程中の阻力给液体输入能量.其水力式搅拌强度随水量の减小而变弱.目前，水力絮凝の形式主要有隔板絮凝、折板絮凝、网格絮凝和穿孔旋流絮凝.相应の构筑物为隔板絮凝池、折板絮凝池、网格絮凝池、旋流絮凝池.机械絮凝是通过电机或其他动力带动叶片进行搅动，使水流产生一定の速度梯度.絮凝过程不消耗水流自身の能量，其机械搅拌强度可以随水量の变化进行相应の调节.由于本设计污水处理量较小，使用水力絮凝装置体积过小、设备安装不便，因此使用机械絮凝装置，设计计算如下：(1) 反应池有效容积V ：32520V 8.3(m )6060Qt⨯===式中：Q —设计处理水量，m 3/h ；t —反应时间`.通常20～30min.(2) 反应池串联格数及尺寸：反应池采用3格串联`.每格有效尺寸为：B=1.5m ，L=1.5m ，H=1.5m V=3B ·L ·H=3×1.5×1.5×1.5 =10.1m 3 反应池超高取0.3m.池子总高度为1.8m.取JBJ1-900型桨式搅拌机，搅拌机外形见图8-3，详细参数见表8-2.表8-2 JBJ1-900型桨式搅拌机详细参数 单位：mm参数 L D D 1 D 2 D 3 n ×d JBJ1-900 15009001001752104×⏀19图8-3 JBJ1-900型桨式搅拌机示意图(3) 叶轮中心点旋转半径R=450mm (4) 每台搅拌机桨板中心点旋转线速度取：第一格：v 1=0.5m/s 第二格：v 2=0.35m/s 第三格：v 3=0.5m/s 每台搅拌机每分钟の转速为：第一格：1160600.510.6(/min)220.45v n r R ππ⨯===⨯ 第二格：2260600.357.4(/min)220.45v n r R ππ⨯===⨯ 第三格：3360600.24.2(/min)220.45v n r R ππ⨯===⨯ 隔墙过水孔面积按下一档桨板外缘线速度计算，则搅拌机外缘线速度分别为：第二格：'2220.7/v v m s == 第三格：'3320.4/v v m s ==每条生产线设计流量为Q=600m 3/d=0.007m 3/s 第一、第二格絮凝池间隔墙过水孔面积为2'20.0070.01()0.7Q m v ==第二、第三格絮凝池间隔墙过水孔面积为2'30.0070.02()0.4Q m v == (5) 絮凝池速度梯度G 值核算（按水温15℃计，=1.14×10-3Pa s ）1G （8-10） 第一格： 第二格： 第三格： 平均速度梯度： ，在104～105范围内.经过验算，速度梯度与平均速度梯度均较适合. 8.4.3 沉淀阶段初沉池主要对废水中以无机物为主密度大の固体悬浮物进行沉淀分离.初次沉淀池有平流式、竖流式、辅流式及斜板(管)四种.选用平流式沉淀池，它具有沉淀效果好，对冲击负荷和温度变化の适应能力较强，施工简单，造价低等优点.设置水力停留时间HRT=8.0 h ，有效容积=200m 3，规格14.5m ×4.0m ×5.3m ，钢砼结构，半地下式.8.4.3.1 配水系统渠宽b=0.20m ，水深h=0.06m ，渠深设计为0.25m ，渠长6m.则渠中水流流速约为：37.0100.58/0.200.06q v m s W -⨯===⨯＞0.40m/s （8-11）8.4.3.2 出水系统(1) 出水堰の形式及尺寸：''q Q L = （8-12）式中：L —堰长m ；'q —出水堰负荷，)/(m s L ⋅，取1.0)/(m s L ⋅； 'Q —设计流量，m 3/s ；则：''0.00710007.01.0Q L q ⨯===m ，取堰长8L m =.共四格出水堰，每堰进水流量为0.00175 m 3/s ，每格堰长为2m ，出水收集器采用UPVC 自制90º三角堰出水.直接查第二版《给排水设计手册》第一册常用资料P583页，当设计水量为Q =6.25m 3/h 时，过堰水深为70mm ，堰宽设为140mm ，堰口间隔60mm ，共80个三角堰. (2) 堰上水头1h ：21h = （8-13）式中：1h —堰上水头m ；q —每个三角堰出流量，m 3/s ；则：2210.02h ===m. (3) 集水水槽宽B ：4.0'9.0Q B ⨯= （8-14）式中：B —集水水槽宽，m ；'Q —设计流量，m 3/s ；为确保集水槽设计流量在安全范围内，设置安全流量'01.2~1.5Q Q =（）则0.40.9(1.50.0074)0.084()B m =⨯⨯÷=，因此水槽宽取80mm. (4) 集水槽深度h ：集水槽の临界水深：322gB Q h k = （8-15）式中：B —集水水槽宽，m ；0Q —安全设计流量，m 3/s ；则：0.0479k h ===m. 集水槽の起端水深：k h h 73.10=式中：h 0—起端水深m ；则：0 1.73 1.730.04790.083k h h ==⨯=m ；取080h mm =； 设出水槽自由跌落高度：mm m h 10010.02==.则集水槽总深度1200.020.10.080.20h h h h =++=++=m. (5) 进UASB 池出水管：取水在管中の流速为20.9/m s ν=，πν2'14Q d =（8-16）式中：1d —出水管直径，mm ；2ν—过堰流速，m/s ；则：10.100d ===m ，取DN100管.8.5.4.3 排泥系统(1) 污泥总量30V 100/10(100)C Q p ηρ=- （8-17）式中：V —初次沉淀污泥量，m 3/d ；Q —污水流量，m 3/d ；η—去除率，%；（初次沉淀池η以60%计）C 0—进水悬浮物浓度，mg/L ；（进水悬浮物浓度C 0为1800 mg/L ） P —污泥含水率取97%，%；ρ—沉淀污泥密度，以1000kg/m 3计.则：333V 10018000.6600/10(10097)1021.6(/)m d =⨯⨯⨯-=，排泥间隔为一天两次，设置1个污泥斗，则污泥斗の容积应大于10.8m 3. (2) 污泥斗の容积11421(3V h s s =++ （8-18）式中：s 1—污泥斗上口面积，m 2； s 2—污泥斗下口面积，m 2.则：1314211( 1.8(160.2510.95m 33V h s s =++=⨯⨯++=因此污泥斗上口为4.0m ⨯4.0m ，下口为0.5m ⨯0.5m ，高度为1.8m.斗内污泥可用静水压或水射泵排除.。