AAO单体计算模板

4.2 设计计算本工艺是采用池体单建的方式，各个池子根据厌氧—好氧-缺氧活性污泥法污水处理工程技术规范［20］进行设计计算。

4.2。

1 厌氧池设计计算（1）池体设计计算 a 。

反应池总容积(4—1）式中：t p —— 厌氧池水力停留时间，h ； Q -— 污水设计水量，m 3/d ； V p —— 厌氧池容积，m 3；3150024200008.1m V p =⨯=b.反应池总面积h VA =(4-2)式中：A --——--反应池总面积，2m ; h —---——反应池有效水深,m ；取4m 237541500m A ==c 。

单组反应池有效面积NAA =1 (4—3） 式中:1A -—--—-每座厌氧池面积，2m ;N —----—厌氧池个数,个；21m 5.1872375==A d.反应池总深设超高为h 1=1。

0m ，则反应池总深为：mH 0.50.10.4h h 1=+=+=e 。

反应池尺寸 mm m H L B 57.1115⨯⨯=⨯⨯（2）进、出水管设计24Q t V p p ⨯=s m Q Q /204.02408.023max 1===sm Q Q /408.034.02.12.13max max '=⨯==()11Q R R Q i ++=321)2(gmb Q H =a 。

进水设计进水管设计流量s m Q /34.03max =，安全系数为1。

2 故分两条管道，则每条管道流量为: 管道流速v = 1。

4m/s ，则进水管理论管径为：mm m Q 429429.04.1204.044d 1==⨯⨯==ππν（4—4）取进水管管径DN=450mm 。

反应池采用潜孔进水，孔口面积21v Q F =（4—5） 式中：F ———--—每座反应池所需孔口面积,2m ；2v —-——-—孔口流速（m/s)，一般采用0。

2—1.5s m /,本设计取2v =0。

2s m /202.12.0204.0m F ==设每个孔口尺寸为0.5×0.5m,则孔口数为(4—6）式中：n --—---每座曝气池所需孔口数，个； f —————-每个孔口的面积,2m ;个个，取508.45.05.002.1==⨯=n nb 。

1（一）、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。

Q K Q •=式中：Q ——设计水量，m 3/d ； Q ——日平均水量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为ee 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N——进水总氮浓度，mg/L ； 0S ——进水BOD 值【1】，mg/L ； eS ——出水BOD 值，mg/L ； eN ——出水总氮浓度，mg/L ； 反硝化速率计算0S N K O de =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得Cθ值。

反硝化设计参数表（T=10~12℃）反硝化工艺设缺氧区的反硝化间歇或同步反硝化V V D /(C cd θ/θ))/(k 3de kgBOD gNO K 0.20 0.11 0.06 0.300.130.090.40 0.14 0.12 0.500.150.15（3）、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y •+•+=式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——修正系数，取9.0=K ； 0X ——进水SS 值mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。

然后按下式进行污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L •=式中：SL ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d)。

活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d处理目标污水处理厂规模BOD ≤1200kg/dBOD ≥6000kg/d最小泥龄建议泥龄最小泥龄建议泥龄有硝化 5 6 4 5 无硝化 10 11 8 9 有硝化反硝化2.0/=V V D 12.5 13.8 10 11.3 3.0/=V V D14.315.711.412.94.0/=V V D 16.7 18.3 13.3 155.0/=V V D20221618有硝化、反硝化，污泥稳定25 25（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。

1、判断是否可以用AAO法COD/TN7.11符合要求>8TP/BOD50.02符合要求<0.06符合要求2、有关设计参数BOD5污泥负荷N kgBOD5/(kgMLSS·d)0.07污泥容积负荷F=N*X kgBOD5/(m3·d)0.21回流污泥浓度 X R mg/l6000污泥池浓度99.4%混合液悬浮固体浓度 X mg/l3000污泥回流比 R=X/(X R-X)100%TN去除率ηN=（TN0-Tn e）/TN0*100%66.67%混合液回流比 R内=ηN/(1-ηN)*100%200.00%3、反应池容积VV=QS0/(N*X) m32857.14反应池总水力停留时间t=V/Q h22.86各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧=1:1:3厌氧池水力停留时间 h 4.57池容V厌 m3571.4缺氧池水力停留时间 h 4.57池容V缺 m3571.4好氧池水力停留时间 h13.71池容V好 m31714.34、校核氮磷负荷 kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（X·V好）0.026符合要求＜0.05厌氧段总磷负荷=Q·TP0/（X·V厌）0.007符合要求＜0.065、剩余污泥量△X，kg/d△X=Px+Ps kg/d372Px=Y·Q(S0-S e)-k d·V·X v42污泥增殖系数Y0.6污泥自身氧化率k d0.05Ps=Q(X0-X e)*50%3306、碱度校核剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产126.70>100生碱度+去除BOD5产生碱度进水碱度 mg/l280每日用于合成的总氮=0.124*Px 5.21用于合成的总氮量 1.74被氧化的氨氮=进水总氮-出水氨氮-用于合成的总38.26氮量所需脱硝量=进水总氮-出水总氮-用于合成的总氮28.26量需还原的硝酸盐氮量=Q*所需脱销量/100084.797、曝气系统设计计算设计需氧量AOR=D1+D2-D3 kgO2/d1089.83碳化需氧量D1=Q（S0-S）/(1-e-0.23×5)-1.42Px804.29出水所含溶解性BOD5 S=Se-1.42*0.7*Xe（1-e-3.210.23×5）硝化需氧量D2=4.6Q（N0-Ne）-4.6*0.124*Px528.04反硝化脱氮产氧量D3=2.86N T242.51N T=Q*所需脱销量84.79最大需氧量AORmax=变化系数*AOR kgO2/d1416.78标准需氧量SOR=AOR*Cs（20）/[α*（βρCsm(t)-2205.17CL)*1.024(T-20)] kgO2/dCs（20）/[α*（βρCsm(t)-CL)*1.024(T-20)] 2.02最大时标准需氧量SORmax kgO2/d2866.73好氧池平均曝气量 m3/min25.52汽水比12.25 8、污泥龄的计算θc=MLSS*V/△X d23.04按污泥负荷计算:V=24L j Q/(1000F W N W)。

A/A/O 工艺 生 物 处 理 池 设 计 计 算1. 基 本 数 据1.1 流 量日 平 均 流 量 Qav = cu m / d日 最 小 流 量 Qmin = cu m / d日 变 化 系 数 Kz =日 最 大 流 量 Qmax = 65000cu m / d设 计 日 流 量 Q = 50000cu m / d1.3 参 数 选 取1.3.1 运 行 参 数△ 生 物 池 中 活 性 污 泥 浓 度 Xvss =△挥发活性组份比例 fvss =( 一 般 0.7 ~ 0.8 )△ 混 合 液 回 流 比 R =1.3.2 碳 氧 化 工 艺 参 数△ 污 泥 理 论 产 泥 系 数 Y =△20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =( 范 围 0.04 ~ 0.075 , 一 般 0.06 )1.3.3 硝 化 工 艺 参 数△ 硝 化 菌 在 15℃ 时 的 最 大 比 生 长 速 率μ△ 好 氧 池 中 溶 解 氧 浓 度 DO =△ NH4-N 的 饱 和 常 数 8 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =△ 硝 化 菌 理 论 产 率 系 数 Yn =△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =△ 氧 的 饱 和 常 数 Ko =1.3.4 反 硝 化 工 艺 参 数△ 在 20℃ 时 的 反 硝 化 速 率△ 厌 氧 池 溶 解 氧 浓 度 DOn =1.3.5 除 磷 工 艺 参 数△2 好 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )2.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin =8 ℃△ 污 泥 自 身 氧 化 系 数 Kd 修 正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.028 1 / d△ 硝 化 菌 最 大 比 生 长 速 率 μm 修 正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.132 1 / d△ 硝 化 菌 自 身 氧 化 系 数 Kd N 修 正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.022 1 / d2.2 计 算 设 计 泥 龄2.2.1 最 大 基 质 利 用 率 k' = μm / Yn = 0.88 1 / d2.2.2 泥 龄 计 算△ 最 小 硝 化 泥 龄 tcmin由 公 式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )tcmin 1 / ( Yn * k' - kdN) =9.16 d△ 设 计 泥 龄 tc = SF * tcmin =16.5 d2.3 污 泥 负 荷2.3.1 硝 化 污 泥 负 荷 Un由 公 式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / YnUn = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.55mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出 水 氨 氮 浓 度 Ne由 公 式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.30 mg / l2.3.3 碳 氧 化 污 泥 负 荷 Us由 公 式 : 1 / tc= Y * Us - kd 得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.15mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好 氧 池 容 积2.4.1 BOD 氧 化 要 求 水 力 停 留 时 间tb = ( So' - Se ) / ( Us * Xvss * f ) =0.68 d =16.43 h f为VSS中可好氧生物降解部分所占比例取 f =88.74%2.4.1 硝 化 要 求 水 力 停 留 时 间△ BOD5 表 观 产 率 系 数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.41 mgVSS / mgBOD5△ 硝 化 细 菌 在 微 生 物 中 的 百 分 比 fn硝 化 的 氨 氮 量 Nd=TN0-0.122*Yobs*(So'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs =31.2 mg / l 硝 化 菌 百 分 比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(So'-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)=0.066△ 硝 化 水 力 停 留 时 间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.48 d =11.5 h2.4.2 好 氧 池 水 力 停 留 时 间 选 定 t =16.43 h2.4.3 好 氧 池 容 积 Va = Q * t / 24 =34230.3 cu m2.5 排 泥 量 计 算△ 污 泥 有 机 部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =3907.29 kg / d △ 污 泥 内 源 衰 减 残 留 物 量 W2 = f P * Kd * tc * W1 =358.54 kg / d △ 污 泥 惰 性 部 分 产 量 W3 = η6500.0 kg / d总 悬 浮 物 TSS 惰 性 组 份 比 例 ηss 取137.2 kg / d △ 活性污泥总产量 W '=W1+W2+W3+W4-SSe*Q/1000 =10903.0 kg / d =10.9 t / d △ 污 泥 的 综 合 产 率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) = 1.15kgDS/kgBOD△ 活性污泥挥发性组分中活性部分所占比例 f = W1 / (W1+W2+W4) =88.74%2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.3584 选 定0.362.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =实际污泥负荷0.0555kgBOD/kgSS.d实际污泥龄校核 tc' =15.70d2.8 污 泥 体 积取 活 性 污 泥 含 水 率 p =99.0%污 泥 浓 度 Nw =10.0kg/m3污 泥 体 积 Vs = W/Nw =1090m3/d =21.6l/s (14 hr)99.00%109077.8821.694.00%181.712.98 3.680.00%54.5 3.89 1.1每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量43.61kg/d = 3.115kg/h2.10 生物池容积计算2.10.1 A/A/O生物池生物池总容积 V =45264.5m3 总停留时间 T =21.73hr设计水深 H1= 5.5m系列数 S=2系列单渠道宽度 B1 =9m单系列生物池面积A1=4115.0m2单系列生物池长度L1=457.2m缺氧区长度 L2=0m曝气池总长度 L3=457.2m 取L3=460m单系列曝气池分格数4格单格曝气池长度 L4=115m曝气池超高 H2=0.5m曝气池总高 H=6m缺氧段容积 V1 =8950.9m3每系列缺氧段长度 L4=90.4m 取L4=92m厌氧段容积 V2 =2083.3m3每系列厌氧段长度 L5=取L4=23m生物池总容积校核 Vt=45540m3 系统总污泥龄计算 Tt =20.88d 2.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m3 缺 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )3.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin 8 ℃△ 反 硝 化 速 率 UDN 修 正UDN = UDN(20) * 1.09 ^ (Tmin - 20) * (1 - DOn) = 0.0332mgNO3-N/mg MLVSS*d3.2 反 硝 化 池 容 积 Vdn△ 反 硝 化 氮 量 NDenitNDenit = TNo - TNe - 0.12*W1/Q*1000 =10.6 mg / l( TNe 为 设 计 值)△ 容 积 VdnVdn = NDenit / ( UDN * Xvss ) =0.18 d = 4.30 h V =8950.9 cu m△ 综 合 回 流 比 (R+r) = NDenit / TNe = 0.534 厌 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )4.1 参 数 修 正4.2 厌 氧 区 容 积 Vp = Q * tan / 24 =厌氧区名义水力停留时间 tan =4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =0.7 hr( 满 足 要 求 )4.4 厌 氧 区 释 放 出PO4－P 浓 度 CP1△ PO4-P 释 放 速 率 系 数 kp = 0.0236 * So - 0.036 = 4.68mgP/gMLSS*hr △ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 =18.1 mg / l4.5 好 氧 区 出 水 PO4－P 浓 度 CP2△ PO4-P 吸 收 速 率 系 数 ku , 取0.5 l / gMLSS*hr△ 好 氧 区 实 际 水 力 停 留 时 间 t2 = t / (1 + r + R) = 4.69 hr△ 由 公 式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) =0.27 mg/l4.6 校 核 好 氧 区 出 水 总 磷 浓 度 TPeTPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =0.49 mg/l4.7 校 核 污 泥 含 磷 率 PxPx = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) = 5.77%基 本 满 足 要 求5 需 氧 量 计 算6 曝 气 器 计 算5.1 有 机 物 碳 化 需 氧 量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =8416.6 kgO2 / d式 中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理 论 上 微 生 物 自 身 氧 化 的 好 氧 量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝 化 需 氧 量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =6973.3 kgO2 / d式 中：<> 微 生 物 细 胞 中 N 的 比 例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反 硝 化 可 利 用 氧 O2-dnO2-dn = 2.86 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =2390.656 kgO2 / d( TNe 使用要求值20mg/l )5.4 总 需 氧 量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =12999.3kgO2/d =13.0 t O2 / d5.5 去 除 每 公 斤 BOD5 的 需 氧 量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 1.37kgO2/kgBOD6 曝 气 器 计 算6.1 基 础 数 据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)12999.3kgO2/d =541.6kgO2/h6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度2800m 6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)7.36mH2O =72.13Kpa6.1.6 污水温度(T)高温16度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)9.95mg/L6.1.8 T、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.086.1.9 空气中含氧量占平原地区比值74.10%6.2 计 算－C 0)×1.024(T －20)/C S0=f×N－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )N 0/(P×η)η)0/(0.3E A )鼓风机选用2台144.938.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1042m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =13.0m 取 L=度 接触池实际容积 V =2000m3mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为250kg Cl2/d =×(βC。

1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： （1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。

Q K Q •=式中：Q ——设计水量，m 3/d ； Q ——日平均水量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N ——进水总氮浓度，mg/L ；0S ——进水BOD 值【1】，mg/L ；e S ——出水BOD 值，mg/L ； e N ——出水总氮浓度，mg/L ； 反硝化速率计算S N K Ode =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。

反硝化设计参数表（T=10~12℃）反硝化工艺设缺氧区的反硝化间歇或同步反硝化V V D /(C cd θ/θ))/(k 3de kgBOD gNO K0.20 0.11 0.06 0.30 0.13 0.09 0.40 0.14 0.12 0.500.150.15（3）、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y •+•+= 式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进水SS 值mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。

然后按下式进行污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L •=式中：S L ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d)。

活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d处理目标污水处理厂规模BOD ≤1200kg/dBOD ≥6000kg/d最小泥龄建议泥龄最小泥龄建议泥龄有硝化 5645无硝化 10 11 8 9 有硝化反硝化2.0/=V V D 12.5 13.8 10 11.3 3.0/=V V D 14.3 15.7 11.4 12.9 4.0/=V V D 16.7 18.3 13.3 15 5.0/=V V D20 22 16 18 有硝化、反硝化，污泥稳定2525（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。

AAO⼯艺设计计算1、缺氧池、好氧池(曝⽓池)的设计计算：（1）、设计⽔量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和⽔⼒停留时间都较长，设计⽔量应按照最⾼⽇流量计算。

Q K Q ?=式中：Q ——设计⽔量，m 3/d ； Q ——⽇平均⽔量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N ——进⽔总氮浓度，mg/L ；0S ——进⽔BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出⽔BOD 值，mg/L ； e N ——出⽔总氮浓度，mg/L ；反硝化速率计算S N K Ode =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。

反硝化设计参数表（T=10~12℃）（3）、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y ?+?+= 式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进⽔SS 值mg/L;T ——设计⽔温，与污泥龄计算取相同数值。

然后按下式进⾏污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L ?=式中：S L——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS ?d)。

活性污泥⼯艺的最⼩污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。

反应池MLSS 取值范围取定MLSS(X)值后，应⽤污泥回流⽐R 反复核算XX XR R -=310007.0E R t SVIX ×?= 式中：R ——污泥回流⽐，不⼤于150%；E t ——浓缩时间，其取值参见下表。

浓缩时间取值范围（5）、计算反应池容积XS S Y Q V e C 1000)-(θ240=计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的⽐值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。

1、缺氧池、佳氧池(曝气池)的安排估计：之阳早格格创做（1）、安排火量的估计由于硝化战反硝化的污泥龄战火力停顿时间皆较少，安排火量应依照最下日流量估计. 式中：Q ——安排火量，m 3/d ；Q ——日仄衡火量，m 3/d ；K ——变更系数；（2）、决定安排污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为 式中：N——进火总氮浓度，mg/L ； 0S ——进火BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出火BOD 值，mg/L ； e N ——出火总氮浓度，mg/L ；反硝化速率估计估计出de K 值后查下表采用相映的V V D /值，再查下表博得C θ值.反硝化安排参数表（T=10~12℃）反硝化工艺设缺氧区的反硝化间歇或者共步反硝化V V D /(C cd θ/θ))/(k 3de kgBOD gNO K（3）、估计污泥产率系数Y 【2】式中：Y——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——建正系数，与9.0=K ；0X ——进火SS 值mg/L;T——安排火温，与污泥龄估计与相共数值. 而后按下式举止污泥背荷核算：式中：SL ——污泥背荷，尔国典型推荐与值范畴为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d).活性污泥工艺的最小污泥龄战提议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d处理目标污火处理厂规模BOD ≤1200kg/dBOD ≥6000kg/d最小泥龄提议泥龄最小泥龄提议泥龄有硝化 5 6 4 5 无硝化 10 11 8 9 有硝化反硝化2.0/=V V D 103.0/=V V D4.0/=V V D 155.0/=V V D20221618有硝化、反硝化，污泥宁25 25静（4）、决定MLSS(X)MLSS(X)与值通过查下表可得.反应池MLSS与值范畴处理目标MLSS(kg/m3)有初重池无初重池无硝化有硝化(反硝化)污泥宁静与定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R反复核算式中：R——污泥回流比，没有大于150%；t——浓缩时间，其与值拜睹下表.E浓缩时间与值范畴工艺采用无硝化有硝化有硝化反硝化有深度反硝化浓缩时间＜1.5~2h ＜2h（5）、估计反应池容积估计出反应池容积V后，即可根据VV/的比值分别估计D出缺氧反应池战佳氧反应池的容积.2、厌氧池的安排估计：厌氧反应池的容积估计式中：AV——厌氧反应池容积，m3.3、曝气量的估计：（1）、本质需氧量的估计式中：2O——本质需氧量，kgO2/d；CO——去除含碳有机物单位耗氧量，包罗BOD落解耗氧量战活性污泥衰减耗氧量，kgO2/kgBOD；tS——BOD去除量，kg/d；htN——硝化的氨氮量，kg/d；otN——反硝化的硝酸盐量，kg/d.其中，去除含碳有机物单位耗氧量C O按下式估计：按该式估计出分歧泥龄战分歧火温下的C O值列于表5【4】，安排时可曲交查下表.落解含碳有机物单位耗氧量表单位：kgO2/kgBODT(℃)泥龄(d)4 8 10 15 20 2510121518202530BOD去除量t S按下式估计：式中：f——BOD背荷动摇系数，按下表采用.CBOD背荷动摇系数表污泥龄（d）当无反硝化时，需硝化的氨氮量ht N按下式估计：式中：N——进火凯氏氮【5】浓度，mg/L；KN——央供出火氨氮浓度，mg/L.he当有反硝化时，需硝化的氨氮量ht N按下式估计：反硝化的硝酸盐量ot N按下式估计：（2）、尺度需氧量的估计由于上述要领估计出的需氧量是正在本质火温，气压战混同液溶解氧浓度的污火中的需氧量，而充氧设备的充氧本领是正在火温20℃、一个大气压、溶解氧为整的浑火中测定的，为了采用充氧设备，必须将本质需氧量换算成尺度需氧量.尺度需氧量按下式估计：式中：T——最热日反应池仄衡火温，与值与估计C O时相共，℃；α=；α——建正系数，尔国典型提议值为0.85β——建正系数，尔国典型提议值为0.9=β；S C ——尺度条件下浑火中的鼓战溶解氧，2.9C =S mg/L ；SW C ——浑火正在T ℃战本质估计压力Pa 时的鼓战溶解氧，2.9C =S mg/L ；0C ——混同液结余溶解氧值，普遍0C =2mg/L ，共步硝化反硝化0C =0.5mg/L.浑火正在T ℃战本质估计压力Pa 时的鼓战溶解氧SW C 按下式估计： 式中：St C ——浑火正在T℃时的鼓战溶解氧，mg/L ；b P ——曝气拆置处千万于压力，105Pa ； t O ——曝气池劳出气体中含氧，%. 曝气拆置处千万于压力b P 按下式估计：式中：h ——曝气设备处的火深，m ；曝气池劳出气体中含氧t O 按下式估计： 式中：A E ——曝气设备的氧利用率，已知时可与0.2；（3）、风机风量的估计风机风量按下式估计： 式中：S G ——需气量，Nm 3/d 【6】.【1】设有初重池时，S 0为初重池出火的BOD 值.【2】原式仅正在COD/S 0≤2.2时灵验.当COD/S 0＞2.2时，应按COD 去估计产泥量.【3】当每日进火总BOD值正在1200~6000kg/d时，按内插法与值；当V D/V值正在表中数值之间，也按内插法与值.当安排温度没有是10℃时，需自止估计.其估计要领如下：式中：θ——硝化泥龄，及佳氧泥龄，d；COF——仄安系数，当进火总BOD≤1200kg/d时，F=1.8；当进火总BOD＞6000kg/d时，F=1.45；当1200kg/d＜进火总BOD＜6000kg/d时，采与插值法.【4】当COD/S0＞2.2时，应按COD去估计耗氧量.估计要领如下：式中：C——进火COD，mg/L；CODX——进火颗粒性固体状COD，mg/L.COD进火颗粒性固体状COD按下式估计：式中：S——进火溶解性COD，mg/L；CODA——体味系数，与值范畴为0.2~0.35.【5】凯氏氮为有机氮与氨氮的总战.【6】Nm3尺度状态下的气氛体积，温度为20℃，气压为一个大气压.。