4712.3-2007耳式支座计算
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附塔再沸器支承耳座的设计曹晓玲,曹皓闻(中石化南京工程有限公司, 江苏 南京 211100)[摘 要] 在设计附塔再沸器的支承耳座时,不能不加分析地直接选用JB/T 4712.3-2007《容器支座 第3部分:耳式支座》中提供的耳座型号,因两种耳座的受力模型不同,会造成耳座实际承受的不同的支座反力,应通过合理的受力分析验算耳座的承载能力。
[关键词] 附塔再沸器;支承耳座;承载力验算作者简介:曹晓玲(1972—),女,江苏盐城人,1994毕业于南京化工学院化工设备与机械专业,本科学历,主任工程师,主要从事化工设计工作。
在化工工艺布置中,精馏塔与塔底再沸器之间宜按工艺流程顺序靠近布置,对于立式再沸器,可布置在塔侧并利用塔体直接支撑,具有紧凑、无需支撑钢架及基础、安装方便的优点,而此时需要在塔体与再沸器之间设置支承耳座,见图1。
图11 耳座设计中存在的问题以往耳式支座的设计,一般可参考J B /T 4712.3-2007《容器支座 第3部分:耳式支座》中提供的耳座形式进行选用,但对于附塔再沸器的耳座,如直接选用则存在以下问题:(1)JB/T 4712.3-2007中耳座的受力模型与附塔再沸器支承耳座的受力模型不相同;(2)由水平地震力产生的偏心弯矩作用于耳座上的荷载与水平地震力产生的、作用于附塔再沸器耳座上的荷载不同,JB/T 4712.3-2007提供的耳座实际承受载荷公式不适用于附塔再沸器耳座承受的荷载计算;(3)JB/T 4712.3-2007中未提供耳座的承载力验算方法。
对此,本文针对附塔再沸器的支承耳座提出了设计方法及算例。
2 设计原则2.1 塔体与再沸器之间的距离在安装与配管允许的情况下,应尽量缩短塔体与再沸器之间的距离,以避免耳座受到较大的弯曲应力,造成耳座材料的浪费及在塔壁上产生过大的局部应力。
2.2 水平地震作用计算原则NB/T 47041-2014《塔式容器》中提供了高度H 与直径D 之比大于5的裙座自支承塔器的基本自振周期计算公式及多质点体系的基本振型水平地震力计算公式,但以此计算出的水平地震力并不能作为附塔再沸器耳座上的荷载,原因在于:(1)立式再沸器作为塔的附属结构,其支承结构形式可简化为单质点简支支承,不同于塔器的立式悬臂结构;(2)附塔再沸器的高度H 与直径D 之比在一般情况下均小于5,造成再沸器支承结构的刚度较大、基本自振周期较小。
耳式支座处圆筒局部应力的另外一种计算方法杨洋【摘要】按照JB/T4712设计的耳式支座,当不能采用许用弯矩进行评定时,除了按标准释义采用AD规范对支座处圆筒局部应力进行计算评定外,提出还可以按照HG20582对支座处圆筒局部应力进行计算,并用AD规范验证了该方法的可行性.【期刊名称】《机械研究与应用》【年(卷),期】2017(030)003【总页数】3页(P84-86)【关键词】耳式支座;许用弯矩;AD规范;HG20582【作者】杨洋【作者单位】东方电气股份有限公司核设备设计所,四川成都 611731【正文语种】中文【中图分类】TQ053化工设备进行耳式支座设计时,一般按照设备结构特点及安装要求进行耳式支座选型,然后计算支座承受的载荷,并与JB/T4712推荐的许用载荷进行比较,以判断选定的支座能否满足承载要求。
同时,还应对支座处圆筒所受的弯矩进行评定,其许用弯矩可由JB/T4712.3附录表B获得。
当由于结构尺寸、内压等参数超出附表B的范围,无法获得许用弯矩时,可以按照标准释义中的方法对支座处圆筒局部应力进行计算、评定,局部应力按照AD规范S3/4中的方法进行计算。
针对支座处圆筒局部应力的计算,采用另外一种计算方法,即按照HG20582-1998第26部分《外载荷对圆筒引起的局部应力计算》进行计算。
下面以工程实际中的一台压力容器为例,来介绍此种计算方法,并通过AD规范S3/4验证此种计算方法。
1.1 基本参数及支座选型设计压力:2.5 MPa,设计温度:530 ℃。
设备外径:D0=273 mm,设备高度:H0=1 347 mm,设备总质量:m0=374 kg。
筒体名义厚度:Tn=18 mm,筒体有效厚度:T=16.2 mm,筒体平均半径:Rm=128.4 mm。
偏心载荷:Ge=0 N,水平力作用点至底板高度:h=324 mm;支座安装尺寸:D=536 mm地震影响系数:a=0.24(8级地震烈度),10 m高度处的基本风压值:q0=550N/mm2。
t ℃D i mm [σ]t MPa δn mm C mmδe mmm 0kgH 0mmH 1mmh mmq 0N/m 2f i δis mm D o mm a G e N S e mm [M L ]kN·m 支座-Ⅰδ3mm [Q]kN b 2mm n pcs l 2mm k S 1mm P e N P w N P N Dmm Q kN M L KN·m 计算Q245R 支座材料Q235A 支座本体允许载荷150支座处圆筒所受的支座弯矩壳体保温层厚度0支座安装尺寸偏心距00支座实际承受载荷水平力水平风载荷水平地震载荷支座不均匀系数容器外径(包括保温层)支座处壳体的允许弯矩支座数量设备总质量1950048613500设计温度壳体内径壳体材料壳体设计温度下的许用应力筒体有效厚度150支座底板离地面高度2100140筒体名义厚度10厚度附加量1设备总高度结 论Q≤[Q]合格ML≤[ML]合格基本数据4支座筋板间距230支座筋板宽度P w = 1.2f i q 0D o H 0×10-6 =6801.51取较大值支座底板螺栓孔位置1159750地面粗糙度类别B 18.8238010m高度处的基本风压值水平力作用点至支座底板高度550支座垫板厚度1219.890.83风压高度变化系数10.2471.02120地震设防烈度8地震影响系数偏心载荷45910.8047611.18P= P w 或 P= P e +0.25P w =P e = am 0g =2661.6选用支座型号B6=-+-++=)(2)22(122223S l b D D n i δδ=⨯+++=-3010])(4[nDS G Ph kn G g m Q e e e =-=31210)(S l Q M Lt ℃D i mm [σ]t MPa δn mm C mmδe mmm 0kgH 0mmH mmq 0N/m 2f i δis mm D o mm a G e N S e mm [F]kN [Q]kN n pcs k δ3mm D r mm P e N P w N P N Q kN 计算水平地震载荷P e =am 0g=2971.25水平风载荷P w =1.2f i q 0D o H 0×10-6=4989.42水平力P=P w 或P=P e +0.25P w =4989.42支座实际承受载荷17.8封头名义厚度1600基本数据支座安装尺寸1200壳体保温层厚度0偏心载荷0偏心距0设计温度50壳体内径1设备总质量2524设备总高度465512椭圆形封头的允许垂直载荷149厚度附加量 1.3封头有效厚度10.7地震影响系数0.12风压高度变化系数选用支座型号水平力作用点至支座底板高度248010m高度处的基本风压值550支座数量4支座材料Q235A支座本体允许载荷地震设防烈度7封头材料Q345R 封头设计温度下的许用应力189地面粗糙度类别B 支座A312容器外径(包括保温层)162460Q≤[Q]合格Q≤[F]合格取较大值结 论支座不均匀系数0.83支座垫板厚度=⨯+++=-3010])(4[r e e e nD S G PH kn G g m QP c MPa t ℃DN mm [σ]t MPa δn mm C mmδe mmδhn mmm 0kgH 1mH 0mmH mmL mmh mmq 0N/m 2δis mmD o mm a H c mm f i [M L ]kN·m C bt mm 支腿C7-1900-63[Q]kN [τ]t MPa [σ]t MPa δa mm n pcs δb mm W mm C b mm t 2mm Dmm L o mm ηh f mm 支座数量4支座底板厚度22支座垫板厚度105支腿H型钢高度支座底板腐蚀裕度2支腿H型钢翼板厚度12角钢支腿中心圆参数1166180壳体总长度6456支座处壳体的允许弯矩24.26支座材料Q235A 支腿许用剪切应力M2433地脚螺栓规格地脚螺栓腐蚀裕度263支座型号8封头名义厚度16壳体切线距封头直边高度582440支座本体允许载荷壳体设计温度下的许用应力113筒体名义厚度设计压力0.6计 算 简 图地面粗糙度类别B 风压高度变化系数1地震设防烈度地震影响系数设计温度200适用范围:①、DN400~1600mm;②、L/DN≤5;③、对角钢和钢管支柱H1≤5m,对H型钢H 1≤8m;④、设计温度t=200℃;⑤、设计基本风压q o =800Pa,地面粗糙度为A类;⑥、地震设防烈度8度(Ⅱ类场地上),设计基本地震加速度0.2g14厚度附加量1筒体有效厚度13容器公称直径1200壳体材料Q235B 壳体保温层厚度100H型钢70支腿型式钢管支腿底板螺栓孔距设备重要度系数1支腿与壳体装配焊缝长度360基本数据12设计温度下支腿许用应力容器外径(包括保温层)142847720.16设备质心高度H c =H-h+L/2=支承高度190010m高度处的基本风压值800设备总质量13395设备总高度8。
支座.1耳式支座:一般用于之承在钢架或梁上的以及穿越楼板的立式容器,按JB/T4712.3-2007《容器支座第3部分:耳式支座》标准选用,支座数量一般应采用4个均布,但容器直径小于等于700mm时,支座数量允许采用2个。
支座与筒体连接处是否带垫板,应根据容器材料和容器与支座连接处的强度和刚度决定。
对低温容器的支座一般要加垫板,垫板尺寸一般按JB/T4712.3-2007标准选取。
支座型式有A(或AN)型、B(BN)型,选取原则按JB/T4712.3-2007标准规定。
10.2支承式支座:多用于安装在距地坪或基础面较近的具有椭圆或碟形封头的立式容器,按JB/T4712.4-2007《容器支座第4部分:支承式之座》标准选用。
支承式支座的数量一般采用3个或4个均布,支承式支座与封头连接处是否加垫板,应根据容器材料和容器与支座连接处的强度和刚度决定,支承式支脚用于带夹套容器时,,如夹套不能承受整体重量,应将支脚用于带夹套容器时,如夹套不能承受整体重量,应将支脚焊接在容器的下封头上。
10.3腿式支座:适用于安装在刚性基础上的立式容器,按JB/T4712.2-2007《容器支座第2部分:腿式之座》标准选用。
支腿容器焊接时应避免重叠。
10.4鞍式支座:使用于卧式容器的支承,按JB/T4712.1-2007《容器支座第1部分:鞍式支座》标准选用。
卧式容器应优先考虑双支座,支座中心线的位置按标准执行容器因操作温度变化,固定侧应采用固定鞍座F 型,滑动侧采用滑动鞍座S型。
固定鞍座通常设在接管较多的一侧。
采用三个“鞍座时中间鞍座宜选用F型”,两侧的鞍座宜选用F型,两侧的鞍座可选用S型。
10.5裙式支座:裙座有圆筒形和圆锥形两种型式,适用于高大型或重型立式容器的支承,裙座与容器的焊接一般推荐用对接结构,并采用连续的圆滑过渡焊,裙座与封头的连接及设计、制造技术要求应执行标准JB/T4710-2005《钢制塔式容器》的规定。
工程名:
设备位号:
设备名称:
图 号:
设计单位:
设计: 日期:
校核: 日期:
审核: 日期:
审定: 日期:
耳式支座计算单位 安徽华东化工医药工程有限责任公司
计算条件 设备简图
设备类型一般设备
设计压力P0.6 Mpa
设计温度T50 ℃
设备内径Di2800 mm
焊接接头系数K0.85
筒体材料名称Q235-B
设计温度许用应力[σ1]t113 MPa
筒体名义厚度δn12 mm
设备总高度H06500 mm
设备总质量m035000 Kg
地震设防烈度8度+0.3g
地震影响系数α0.24
10m处基本风压q0550
风压高度变化系数f i 1
偏心载荷Ge10000 N
偏心距Se2000 mm
水平力作用点至地板高度h1500 mm
支座型号A7
适用容器公称直径DN1700-3400 mm
支座数量n 4 个
筋板和底板的材料名称Q235-B
筋板和底板材料的许用应力[σ2]t113 MPa
地脚螺栓的材料名称 Q235-B
地脚螺栓许用应力及屈服强度MPa
单个地脚螺栓座螺栓数n1 1 个
地脚螺栓规格M30
耳式支座简图及结构参数
H 480 l1 375 b1 280 δ1 22 s1 130 l2 300 b2 280 δ2 14 l3 600 b3 480 δ3 14 e 70 b4 50 δ4 14 d 36。
耳式支座计算载荷允许载荷
(原创实用版)
目录
1.耳式支座的定义和作用
2.计算载荷的方法和重要性
3.允许载荷的定义和影响因素
4.耳式支座的应用领域和未来发展
正文
耳式支座是一种常见的机械零件,主要用于支撑和固定机械设备的部件,以承受和分散载荷。
在机械设备的设计和使用过程中,计算载荷是非常重要的一环。
因为只有准确地计算出设备的载荷,才能保证设备的正常运行和使用寿命,同时也能确保设备的安全性能。
计算载荷的方法通常是根据设备的工作条件和使用环境,以及设备的设计和材料等因素,通过数学模型和工程经验进行估算。
这个过程需要考虑的因素非常多,包括设备的工作时间、工作强度、工作温度等。
因此,计算载荷是一项复杂而繁琐的工作,需要专业的技术人员进行。
允许载荷是耳式支座能够承受的最大载荷,超过这个载荷,耳式支座就可能发生损坏或者变形,从而影响设备的正常运行。
允许载荷的大小取决于耳式支座的材料、尺寸和结构等因素。
因此,在选择和使用耳式支座时,必须根据实际工作条件和需要,选择合适的允许载荷。
耳式支座的应用领域非常广泛,几乎涵盖了所有的机械设备行业。
包括汽车制造、航空航天、建筑工程、电力设备等。
在未来的发展中,随着科技的进步和工艺的提高,耳式支座将会更加精确和耐用,以满足不断提高的使用要求。
总的来说,耳式支座在机械设备的设计和使用中扮演着非常重要的角
色。
计算载荷和允许载荷的准确,不仅可以保证设备的正常运行,也可以提高设备的使用寿命和安全性能。