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现浇单向板肋梁楼盖课程设计任务书1、课程设计目的1、掌握楼面结构布置原则；2、掌握钢筋混凝土连续梁板设计方法；（1）了解单向板肋梁楼盖的荷载传递关系及其计算简图的确定；（2）通过板及次梁的计算，熟练掌握考虑塑性内力重分布的计算方法；（3）通过主梁的计算，熟练掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法；（4）了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求；3、进行结构施工图绘制的训练。
2、设计资料某多层厂房采用钢筋混凝土现浇肋梁楼盖，其楼盖平面图如图所示，楼面荷载、材料及构造等设计资料如下：1、荷载楼面水泥砂浆面层厚20mm(γ=20kN/m3);楼面活载标准值另定梁、板均用20mm厚纸石灰砂浆抹底（γ=17kN/m3）。
2、材料：混凝土：C25或C30；钢筋：板—HPB235级钢筋；梁—受力钢筋用HRB400或HRB335级钢筋，箍筋、架立钢筋用HPB235级钢筋3、板伸入墙内120mm，次梁及主梁伸入墙内240mm，柱的截面尺寸b×h=450 mm×450mm3.设计内容和要求（1）板和次梁按考虑塑性内力重分布方法计算内力；主梁按弹性理论计算内力；（2）绘制楼盖结构施工图1．楼盖结构平面布置及板配筋图；（标注墙、柱定位轴线编号和梁、柱定位尺寸及构件编号）．（比例1：100～1：200）；2．次梁及主梁配筋图；（比例1：50，剖面图比例1：15～1：30）；并绘制主梁的弯矩包铬图、抵抗弯矩图。
3．在图中标明有关设计说明，如混凝上强度等级、钢筋的种类、混凝土保护层厚度等。
（3）计算书1、要求计算准确，步骤完整，内容清晰。
计算书格式及书写步骤可参阅混凝土结构与砌体结构（教材）或自行设计书写格式。
2、计算书要求字迹端正、清晰。
3、施工图要求图面匀称美观、线条清楚、字体端正、尺寸详细、符合施工图要求。
钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖设计指导书一、设计资料1、楼面活荷载标准值5N/m 2。
2、楼面水泥砂浆面层厚25mm （3/20m KN =γ）；梁、板均为20mm 厚纸筋石灰砂浆（3/17m KN =γ）。
3、材料选用：(1)混凝土：采用C25（2/9.11mm N f c =,2/27.1mm N f c =,3/25m KN =γ）； (2)钢 筋：板采用HPB235级钢筋(2'/210mm N f f y y ==，b ξ=0.614) 梁的受力钢筋采用HRB335级钢筋(2'/300mm N f f y y ==,b ξ=0.550) 箍筋、架立钢筋采用HRB335级钢筋(2'/300mm N f f y y ==,b ξ=0.550) 4、楼面梁格布置图见附图5、板、次梁及主梁相关尺寸的确定板按塑性内力重分布方法设计，按刚度条件板厚为，按构造要求，工业房屋楼面的最小厚度为70mm ，则可取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足mml h o )500~333()181~121(==，则取h=450mm ，截面宽度应满足mm h b )225~150()31~21(==，则取b=200mm 。
主梁截面高度应满足mml h )690~460()141~81(0==，则取h=650mm ，截面宽度应满足mmh b )325~217()31~21(==，则取b=250mm 。
二、板的设计板的几何尺寸和计算简图如下1.荷载错误！未找到引用源。
恒荷载板自重楼面面层天棚抹灰g k=错误！未找到引用源。
活荷载 q k=错误！未找到引用源。
荷载组合设计值对于标准值大于4KN//m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取=1.3，所以有：Qg+q=2. 内力计算取1m 宽板带作为计算单元，各跨的计算跨度为：中间跨： 0l =n l = 边 跨： 0l = n l +2h =边跨与中间跨的计算跨度相差： = 故可按等跨连续板计算内力。
钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖课程设计任务书钢筋混凝⼟单向板肋梁楼盖设计计算书1、楼盖梁格布置及截⾯尺⼨确定确定主梁的跨度为6.0m ，次梁的跨度为6.6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m 。
楼盖结构的平⾯布置图如图所⽰。
1.基本设计资料（1）材料C25混凝⼟：2c /9.11f mm N =，2t /27.1fmm N =，2tk /78.1f mm N = 钢筋：HPB235（2y/210f mm N =），HRB335(2y /300f mm N =，55.0b =ξ)（2）荷载标准值仓库活荷载标准值：2k mm /0.6q 、KN⽔磨⽯地⾯：2m /65.0 KN ，钢筋混凝⼟：3m /25 KN ，混合砂浆：3m /17 KN2.板的设计（按塑性理论⽅法）按⾼跨⽐条件要求板的厚度h ≥l/40=2000/40=50㎜，对⼯业建筑的楼板，要求h ≥80㎜，所以板厚取h=80㎜。
次梁截⾯⾼度应满⾜(1/18 ~ 1/12)l=(1/18 ~ 1/12)×6600=330 ~550mm ，取h=500mm ，截⾯宽b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×500=167 ~250mm ，取b=200mm 。
主梁截⾯⾼度应满⾜h=(1/14 ~ 1/8 )l=(1/14 ~ 1/8) ×6000=429~750mm,取h=650mm ，截⾯宽度b=(1/3 ~ 1/2)h=(1/3 ~ 1/2) ×650=217 ~ 325mm,取b=300mm 。
（1）、荷载计算恒荷载标准值楼⾯⾯层： 0.65 kN/㎡板⾃重：0.08×25=2.0 kN/㎡板底抹灰：0.015×17=0.255 kN/㎡恒荷载：1.2×2.095=3.49 kN/㎡活荷载：1.3×6=7.8 kN/㎡g+q=3.49+7.8=11.29 kN/㎡q/g=7.8/3.49=2.23<3（2）、计算简图取1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图所⽰，由图可知：次梁截⾯宽为b=200mm ，现浇板在墙上的⽀承长度为a=mm 120，则按塑性内⼒重分布设计，板的计算跨度为：边跨按以下⼆项较⼩值确定：l 01=ln+h/2=(2000-120-200/2)+80/2=1820mml 011=ln+a/2=(2000-120-200/2)+120/2=1840mm故边跨板的计算跨度取lo1=1820mm中间跨： l 02=ln=2000-200=1800mm板的计算简图如图所⽰。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计混凝土结构名称为:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计院(直属系):力学与工程学院年级/专业/10级土木工程专业:班，学号为:游郑雪: 20103025钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计主题轻工仓库为钢筋混凝土内框架结构，平面图如图所示。
楼层高4.5米，配有楼梯。
试设计现浇钢筋混凝土楼板。
二、设计内容1.结构布局图:柱网、主梁、次梁和板的布置2、板的强度计算(按塑性内力重分布计算)3、次梁强度计算(按塑性内力重分布计算)4、主梁强度计算(按弹性理论计算)5、绘制结构施工图(1)、板钢筋图(1:100)(2)、次梁钢筋图(1:40岁；1:20)(3)、主梁钢筋图(1:40岁；1:20)弯矩m，剪力v包络图三.设计数据1.自由练习:30毫米厚的水磨石地面，0.65千牛顿/平方米。
15mm厚板底抹灰，0.25 kN/m2楼面活荷载标准值为6.5kN/m22、钢筋混凝土容重:25千牛顿/立方米3、材料选择(1)、混凝土:C15，(2)加固:HRB400用于主梁和次梁，HRB335可用于板和梁中的其他钢筋。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算一、平面结构布局:1.确定主梁跨度为6.6m，次梁跨度为5.1m，主梁每跨布置两个次梁，楼板跨度为。
楼层结构布局如下:2、根据高跨比的情况，当时满足刚度要求，不检查挠度。
对于工业建筑的楼板，厚度是必需的。
3.次梁的截面高度应满足H=(1 | 18 ~ 1 | 12) L=(333 ~ 500) mm的要求。
4、主梁的截面高度应满足h=(1 | 15 ~ 1 | 10)=(400 ~ 600 mm)，h=600mm，取b=300mm.二、板的设计(由塑性内力重分布计算):1.负载计算:板的恒定载荷标准值:取1m宽的平板计算:水磨石面层0.65 kN/m ⒇80 mm钢筋混凝土板0.08×25=2kn/m ⒉15mm⒇15mm板底混合砂浆0.25 kN/m ⒇恒载:G=0.6520.25=2.9kn/m 2，活荷载:Q=6.0 kN/m 2。
1 设计资料某多层厂房，采用内框架结构，边柱为砖柱，楼盖采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，其标准层楼盖平面布置如图1所示。
楼面活荷载标准值为7.0KN/m2；楼面做法：30mm厚水磨石地面(12mm厚面层，18mm厚水泥砂浆打底)，板底有15mm厚石灰砂浆抹灰。
现浇钢筋混凝土楼板。
板伸入墙内120mm，次梁伸入墙内240mm，主梁伸入墙内370mm，柱的截面尺寸是400mm ×400mm。
2楼盖结构平面布置及截面尺寸确定确定主梁的跨度为6.00m，次梁的跨度为7.00m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m、2.3m、2.4m。
楼盖结构的平面布置图如图1所示；按高跨比条件要求板的厚度h≥L0/40=2400/40=60mm,h≥L1/40=2300/40=57.5mm。
对该建筑的楼板，要求h≥80mm，所以取板厚h=80mm；次梁截面高度应满足h=L/18～L/12=333～500mm,取h=500mm,截面宽b=(1/2～1/3)h=150～225,取b=200mm；主梁截面高度应满足h=L/15～L/10=466～700mm，取h=700mm,截面宽度取为b=(l/2～l/3)h=216～325,取b=300mm,柱的截面尺寸b×h=400×400 mm2。
3板的设计板的几何尺寸和计算简图见图2。
图2 板的几何尺寸及计算简图3.1荷载3.1.1恒荷载30mm 厚水磨石 0.65 KN/m 280mm 钢筋混凝土 0.08×25=2.00 KN/m 2 15mm 石灰砂浆 0.015×17=0.255 KN/m 2G k =2.91/m 23.1.2使用活荷载 Q k =7.0 KN/m 2 3.1.3荷载组合设计值对于该房屋楼面结构的活荷载应取r Q =1.4,所以有： G+Q=1.2G k +1.4G k =1.2×2.91+1.4×7.0=13.29KN/m 2 1m 宽板上线荷载G+Q=13.96 KN/m 2× 1m=13.96 KN/m3.2内力计算次梁截面为250×450mm ，在墙上的支承长度取120mm ，则板的计算跨度： 边跨： L 01= L n + h/2=(2300-120-200/2)+ 80/2=2220mm L 01= L n + a/2=(2300-120-200/2)+120/2=2280mm 取L 0=2220mm中间跨： L 02= L n =2400－200=2200mm边跨与中间跨的计算跨度相差：%10009.02.22.222.2<=- 故可按等跨连续板计算内力。
现浇单向板肋梁楼盖课程设计任务书一．设计资料1．结构形式某水电站厂房，采用多层砖混结构，内框架承重体系。
外墙厚370mm，钢筋混凝土柱截面尺寸为400×400mm，楼盖为现浇钢筋混凝土肋梁楼盖，其平面图如附图所示（图在下一页）。
图示范围内不考虑楼梯间。
2．楼面做法20mm厚水泥砂浆地面，钢筋混凝土现浇板，15mm厚石灰砂浆抹底。
3．荷载永久荷载：包括梁、楼板及构造层自重。
钢筋混凝土容重25kN/m3，水泥砂浆容重20kN/m3，石灰砂浆容重17kN/m3.可变荷载：楼面均布活荷载标准值可分别取5.0，5.5，6.0，6.5，7.0，7.5，8.0kN/m2中的任一个。
二．设计内容1．结构布置确定柱网尺寸，主次梁布置、构件截面尺寸，绘制楼盖平面结构布置图。
2．板的设计按考虑塑性内力重分布的方法计算板的内力，计算板的正截面承载力，绘制板的配筋图。
3．次梁设计按考虑塑性内力重分布的方法计算次梁的内力，计算次梁的正截面、斜截面承载力，绘制次梁的配筋图；4．主梁设计按弹性方法计算主梁的内力，绘制主梁的弯矩、剪力包络图，根据包络图计算主梁正截面、斜截面承载力，并绘制主梁的抵抗弯矩图和配筋图。
三．提交材料1．完成设计计算书一份内容包括：1)板、次梁和主梁的截面尺寸拟定；2)板、次梁和主梁的荷载计算、内力计算(板、次梁按塑性方法，主梁按弹性方法)；3)构件截面配筋计算。
2. 绘制楼盖结构施工图(两张2号图纸) 内容包括：1)粱板结构布置图；2)板的配筋图；3)次梁配筋图；4)主梁配筋图及材料图；5)主梁钢筋表；6)设计说明，如混凝土强度等级、钢筋级别、混凝土保护层厚、钢筋的制作以及构件的抹面粉底等。
四．参考资料：1．《建筑结构制图标准》GB/T50105-20012．《混凝土结构设计规范》GB50010-20023．宋玉普，王清湘编著.钢筋混凝土结构. 机械工业出版社，20044．东南大学，同济大学，天津大学合编. 混凝土结构（下册）-混凝土结构设计. 中国建筑工业出版社，20085.尺寸a b可采用以下任意组合。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计任务书第一篇：现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计任务书钢筋混泥凝土单向板肋梁楼盖课程设计任务书一、设计目的通过本课程的设计试件，使学生了解并熟悉有关钢筋混凝土现浇楼盖的设计方法和设计步骤，培养其独立完成设计和解决问题的能力，提高绘图能力。
二、设计资料1、工程概况：某内框架结构工业仓库，二层建筑平面图如下图所示（楼面标高4.00m），墙厚370mm，混凝土柱400⨯400mm。
板伸入墙内120mm，次梁伸入墙240mm，主梁伸入墙内370mm。
房屋的安全等级为二级，拟采用钢筋混凝土现浇单向板肋形楼盖。
图1 梁板结构平面布置2、楼面构造层做法：20mm厚石灰砂浆粉刷，30mm厚水磨石楼面（标准值0.65kN/m2）。
3、活荷载：标准值为7.5 kN/m2。
4、恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3。
5、材料选用：混凝土采用C25（fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2）钢筋梁中受力主筋采用HRB400级（fy=360N/mm2）其余采用HPB235级（fy=210N/mm2）三、设计内容1、确定结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置2、板的设计（按塑性理论）3、次梁设计（按塑性理论）4、主梁设计（按弹性理论）5、绘制结构施工图，包括：（1）、结构平面布置图（2）、板、次梁、主梁的配筋图（3）、主梁弯矩包络图及抵抗弯矩图（4）、设计说明（5）、次梁钢筋材料表四、成果要求1、课程设计在1周内完成。
2、计算书必须统一格式，并用钢笔抄写清楚（或打印）。
计算书（施工图）装订顺序：封面、评语页、目录、任务书、设计说明、计算书正文和施工图。
3、施工图统一为A3图纸。
要求图面布局均匀、比例适当、线条流畅、整洁美观，严格按照建筑制图标准作图。
4、在完成上述设计任务后方可参加设计答辩及成绩评定。
五、参考资料1、《混凝土结构设计》，梁兴文主编，中国建筑工业出版社2、GB50010-2002，《混凝土结构设计规范》3、GB50009-2001，《建筑荷载设计规范》第二篇：整体式单向板肋梁楼盖设计任务书整体式单向板肋梁楼盖设计任务书设计某三层轻工厂房车间的楼盖，拟采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，要求进行第二层楼面梁格布置，确定梁、板、柱截面尺寸，计算梁板配筋，并绘制施工图。
钢筋混凝土肋梁楼盖课程设计任务书某多层厂房平面楼盖的楼面平面定位轴线尺寸为：长30m，宽15m。
使用上，要求在纵墙方向开一扇大门，宽3m；开四扇窗，每扇窗3m。
试按单向板整体式肋梁楼盖设计二层楼面。
一．设计资料1.1.构造层高：底层高4.8m，其它各层高2.4m。
外墙厚：一、二层一砖半（370mm），以上各层一砖（240mm）；钢筋混凝土柱的截面尺寸：400mm 400mm。
板在墙上的搁支长度：a=120mm（半砖）。
次梁在墙上的搁支长度：a=240mm（1砖）。
主梁在墙上的搁支长度：a=370mm（1砖半）。
楼面面层水泥沙浆找平，厚40mm。
楼面底面石灰砂浆粉刷，厚15mm。
1.2.荷载（1）楼面可变荷载标准值：p=6kN/m2。
（2）永久荷载标准值：钢筋混凝土容重：25 kN/m3；水泥砂浆容重：20kN/m3；石灰砂浆容重：17 kN/m3。
1.3. 材料（1）混凝土：C30级（2）钢筋：梁的纵向受力钢筋用HRB335级钢，其余均用HPB235级钢。
.二．设计要求2.1.设计计算内容（1）作出二层楼面结构布置方案（对各梁、板、柱进行编号）。
（2）连续板及其配筋布置（按塑性内力重分布方法计算）。
（3）连续次梁及其配筋布置（按塑性内力重分布方法计算）。
（4）连续主梁及其配筋布置（按弹性内力分析方法计算，并作出弯矩和剪力包络图）。
2.2.绘图（1）楼面结构布置及楼板配筋布置图（2号图1张）。
（2）次梁施工图（草图，画在计算书上）。
（3）主梁材料图、施工图（要求分离钢筋，2号图1张）。
2单向板肋梁楼盖结构平面图34。
现浇单向板肋梁楼盖设计任务书一，设计资料选择柱截面为450mm*450mm，楼面活荷载为qk=14KN/㎡。
楼面采用20mm 厚的水泥砂浆面层；钢筋混凝土现浇板；梁板均采用20mm厚的纸石灰砂浆抹底；混凝土强度等级为C30；板钢筋采用HPB235级钢筋，梁受力钢筋用HRB400级钢筋，箍筋和架立筋用HPB235级钢筋。
二，楼面结构平面布置根据任务书中的柱网布置，选主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，如下图所示。
主梁的跨度7.2m，次梁的跨度为4.8m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.4m，L1/L2=4.8/2.4=2,可人为近似按照单向板设计。
板厚的确定：按高跨比条件，要求板厚h>2400/40=60mm，对工业建筑的楼盖板，要求h>80mm，取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=L/18～L/12=4800/184～800/12=267～400,考虑到楼面可变荷载比较大，取h=400mm,截面宽度取h的1/3～1/2,取b=200mm。
主梁的截面高度应满足h=L/14～L/8=7200/14～7200/8=514～900mm,取h=700mm，截面宽度取为b=300mm。
楼面结构平面布置图2，板的设计由前知，轴线○1～○2,○5～○6的板属于端区格单向板，轴线○2～○5的板属于中间区格单向板。
（1）荷载板的永久荷载标准值20mm厚水泥砂浆面层0.02×20=0.40KN/㎡80㎜钢筋混凝土板0.08×25=2.00KN/㎡20mm厚纸石灰砂浆0.02×17=0.34KN/㎡小计（恒载标准值) 2.74 KN/㎡板的可变荷载标准值14KN/㎡永久荷载分项系数1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0KN/㎡，固可变荷载分项系数1.3，即板永久荷载设计值g=2.74×1,2=3.29KN/㎡可变荷载设计值q=14×1.3=18.2KN/㎡总设计值g＋q=21.49KN/㎡，近似取21.5 KN/㎡(2)确定板的计算跨度及计算简图次梁截面为200×400mm,板在墙上的支撑长度为120mm,按照塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨L=L+h/2=2400－100－120＋80/2=2220mm<1.025ln=2235mm中间跨L=L=2400－200=2200mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
取1m宽板作为计算单元板的尺寸和计算简图如下：A 1B 2C 3 C 2 B 1 A（3）弯矩设计值由表11－1，可查的，板的弯矩系数a分别为：边跨中：1/11，离端第二支座，－1/11，中跨中，1/16，中跨支座：－1/14。
故M 1=－MB=1/11×(g+q)L2=1/11×21.5×2.222=9.63KN·mM C=－（g+q)×L2/14=－1/14×21.5×2,22=－7.43KN·mM2=1/16×(g+q)×L2=1/16×2.22×21.5=6.50KN·m这是对端区格板而言，对于中间区格板，有穹顶作用，M降低20%，M C=0.8×(－7.43)=－5.94KN·m M2=0.8×6.50=5.20KN·m(4)板正截面受弯承载力计算假定环境类别一级，C30混凝土，板的最小保护层厚度C=15mm,板厚80mm，h o=80－20=60mm,板宽b=1000mm,C30混凝土，f c=14.3 N/㎜2, HPB235钢筋，f y=210N/㎜2。
正截面承载力见下表：截面边跨中第一内支座中间跨中中间跨中在截面上的位置M/KN*mas§=1－a21-As选用钢筋实际配筋3，次梁的设计(次梁按塑性内力重分布方法计算φ（1）确定次梁的计算跨度及计算简图次梁截面尺寸：B×h=200×400mm主梁截面尺寸：B×h=350×700mm次梁在砖墙上的支撑长度为240mm，计算跨度：边跨：L O=L+a/2=4800－240－350/2＋240/2=4505≥1.025L=4495mm取较小者4495mm中间跨：L=4800－350=4450mm跨度差≤10%，可按等跨连续梁计算次梁的计算简图如下（2）荷载计算永久荷载设计值：由板传来的恒载; 3.29×2.4=7.896 KN/m次梁自重：0.2×（0.4－0.08）×25×1.2=1.92KN/m次梁梁侧粉刷：0.02×0.4－0.08）×2×17×1.2=0.26KN/m小计g=10.08KN/m可变荷载设计值：q=18.2×2.4=43.68KN/m荷载总设计值g+q=53.76KN/m(3)内力计算由表11-1，表11-3可分别查的弯矩系数和剪力系数弯矩设计值：M1=－M B=1/11×(g+q)L2=1/11×53.76×4.4952=98.75KN/mM2=1/16×53.76×4.452=66.54KN/mM C=－1/14×53,.76×4.452=－76.04KN/m剪力设计值：V A=0.45×53.76×4.385=106.08KNV BL=0.6×53.76×4.385=141.44KNV BR=0.55×53.76×4.45=131.58KN(4)承载力计算a,正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，次梁跨中按T型截面进行设计，其翼缘宽度取下面二者中较小者：b f=L/3=4800/3=1.6mb f=b+s o =0.2+2.2=2.4m取翼缘宽=1.6m判别各跨中截面属于哪一类T 型截面，取h o =400－35=365mm 则f c b f h f (h o －h f /2)=14.3×1600×80×325=594.88KN·m>98.75KN·m 故各跨跨中截面均属于第一内T 型截面，环境类别一类，C30混凝土，梁的最小保护层厚度C=25mm ，h o =400－35=365mm,α1=1.0,β=1,f c =14.3N/mm 2，f C =1,43N/mm 2纵向钢筋采用HRB400钢，f y =360N/mm 2,箍筋，架力筋采用HPB235钢，f yv =210N/mm 2,正截面承载力计算于下表：截面 1 B 2 C 弯矩设计值（KN·m ） 98.75 －98.75 66.54 －76.04 а=fbhM ∂（98.75×106）/1×14.3×1600×3652 （98.75×106）/1×14.3×200×3652 （66.54×106）/1×14.3×1600×3652 （76.04×106）/1×14.3×200×3652§=1－a 21-0.033 0.307 0.022 0.225 A s 765.5890.2510.4652.4选配钢筋2 18＋1 18弯3 18＋1 14弯 2 14＋1 16弯 2 16＋1 18弯实际钢筋面积A s 763.4 917 509 657计算结果表明，支座截面的§均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则。
A s /bh=509/200×400=0.64%>0×1.43/360=0.18%,同时大于0.2%，满足最小配筋率。
B ，斜截面受剪承载力斜截面受剪承载力包括：截面尺寸复核，腹筋计算和最小配筋率验算。
验算截面尺寸：hw=h o －h f =365－80=285mm,因hw/b=285/200=1.425<4,属于后腹梁，即，0.25×1.0×14.3×200×365=261.0KN>141.44KN ，截面尺寸满足要求。
计算所需腹筋：采用Φ8双肢箍，计算V=141.44，由V CS =0.7f t bh o ＋1.25f yv A SV h o /S ， 得箍筋的间距S=36520043.17.01044.1413653.50221025.1⨯⨯⨯-⨯⨯⨯⨯⨯=140.99mm取箍筋间距S=140mm 验算配筋率下限值弯矩调幅时要求的配筋率下限为：0.3×1.43/210=0.204%.实际配筋率 ρsv =100.6/200×400=0.36%>0.204%满足要求。
次梁斜截面受剪承载力计算表： 截面位置 边支座 离端第二支座左侧 离端第二支座右侧中间支座净跨度（m) 4.385 4.385 4.45 4.45 剪力系数 0.45 0.60 0.55 0.55 剪力(KN ) 106.08141.44131.58131.580.25f c bh o 0.25×1.0×14.3×200×365=261.0 0.7f t bh o 0.7×1.43×200×365=73.07KN<V ,按计算配筋箍筋肢数d A sv =n ×A sv1 双肢Φ8 2×50.3=100.6箍筋间距S 292.02 140.99 164.75 164.75 实际箍筋间距2001401501504.主梁设计 A ，荷载设计值次梁传来的永久荷载 10.08×4.8=48.38KN 主梁自重 【（0.70－0.08）×0.35×2.4×25+2×（0.70－0.08）×0.02×2.4×17】×1.2=16.84KN永久荷载设计值 G=48.38+16.84=65.22KN 可变荷载设计值 Q=43.68×4.8=209.66KN B ，确定主梁的计算简图和计算跨度主梁按连续梁计算，端部支撑在砖墙上，支撑长度370mm ，伸入墙内240mm ，中间支撑在柱450×450mm 上，边跨： L=L O +b/2+a/2=7200－120－225＋450/2＋370/2=7265mm L=1.025L O +b/2=1.025×6855＋450/2=7251mm 取较小者L=7255mm 中间跨： L=7200mm主梁计算简图如下，可用附表计算内力：C,内力设计值及包络图 1）弯矩设计值M=k 1GL O +k 2QL O 查式中系数k 1 k 2M 1，max =0.244×65.22×7.255+0.289×209.66×7.255=555.05KN·m M B ，max =－0.267×65.22×7.255－0.311×209.66×7.255=－599.40KN·m M 2，max =0.067×65.22×7.2+0.200×209.66×7.2=333.37KN·m 2)剪力设计值V= k 3G+k 4QV A,max =0.733×65.22+0.866×209.66=229.37KNV Bl,max =－1.267×65.22－1.311×209.66=－357.50KN V Br,max =1.0×65.22+1.222×209.66=321.42KN主梁弯矩计算表： 项次 荷载情况 K/M 1 K/M aK/M B K/M b K/M 2○1恒载 第1,2,3,跨都有恒载 45.115244.0 ··/76.5380.121267.0--33.30067.0 33.30067.0 ○2活载 第1,3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载 59.439289.003.507** 30.202133.0-- 30.202-** 30.202-**○3活载 第1,3跨无可变荷载，第2跨有可变荷载 43.67-**86.134-** 30.202133.0--90.301200.0 90.301200.0 ○4活载 第1,2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载33.348299.065.191** 06.473311.0--171** 58.100** ○5活载 第2,3跨有可变荷载，第1跨没有可变荷载 13.45-**26.90-** 38.135089.0-- 62.256170.062.256170.0内力组合○1＋○2555.04 583.56 －324.1 －171.97 －171.97 ○1＋○3 48.02 －58.33 －324.1 332.23 332.24 ○1＋○4 463.78268.18－594.86201.33130.91○1＋○5 70.32 －14.12 257.18 286.95 286.95 最不利 内力M 最小组合项次○1＋○3 ○1＋○3 ○1＋○4 ○1＋○2 ○1＋○2 M 最小组合值48.02 －58.33 －594.86 －171.97 －171.97 M 最大组合项次○1＋○2 ○1＋○2 ○1＋○5 ○1＋○3 ○1＋○3 M 最大组合值555.04583.56257.18332.23332.24主梁剪力计算表：项次 荷载情况 K/V AK/V B 左K/V B 右○1恒载 第1,2,3,跨都有恒载 09.46733.0 67.79267.1-- 88.62000.1 ○2活载 第1,3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载 56.181866.0 75.237134.1--○3活载 第1,3跨无可变荷载，第2跨有可变荷载 88.27133.0--88.27133.0--66.209000.1○4活载 第1,2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载 45.144689.0 86.274311.1--20.256222.1○5活载 第2,3跨有可变荷载，第1跨没有可变荷载 66.18089.0--66.18089.0--11.163778.0 内力组合○1＋○2227.65 －317.42 62.88 ○1＋○3 18.21 －107.55 272.54 ○1＋○4 190.54 －354.53 319.08 ○1＋○5 27.43－98.33225.99最不利 内力V 最小组合项次○1＋○3 ○1＋○4 ○1＋○2 V 最小组合值18.21 －354.53 62.88 V 最大组合项次○1＋○2 ○1＋○5 ○1＋○4 V 最大组合值227.65－98.33319.083）弯矩剪力包络图1，第1,3跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载M=－0.267×65.22×7.255－0.133×209.66×7.255=－328.64KN·m 在第1跨内以支座A 弯矩为0，B 弯矩为－328.64KN·m 为基线，作G=65.22，Q=209.66的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处M 31（G+Q)L+3M =31×(65.22＋209.66)×7.255－364.328=555.20KN·m 31（G+Q)L+32M =31×(65.22＋209.66)×7.255－364.3282⨯=445.69KN·m 在第2跨内以M=－328.64KN·m ，C 弯矩－328.64KN·m 的基线，作G=65.22，Q=0的简支梁弯矩图，得集中荷载作用点处得弯矩值： 31GL+M=31×65.22×7.2－328.64=－172.11KN·m 2， 第1,2跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载 第1跨内：第1个集中荷载M=31×(65.22＋209.66)×7.255－339.599=464.95KN·m第2个集中荷载M=31×(65.22＋209.66)×7.255－339.5992⨯=265.16KN·m在第2跨内：M C =－0.267×65.22×7.255－0.089×209.66×7.255=－261.71KN·m得 31（G+Q)L+3)21(2M M -＋M C =172.88KN·m31（G+Q)L+3)21(M M -＋M C =285.44KN·m 3， 第2跨有可变荷载，第1,3跨没有可变荷载：第2跨俩集中荷载作用点处得弯矩为： 31（G+Q)L+3M =31×（65.22＋209.66）×7.255－328.64/3=331.07KN·m 第1,3跨俩集中荷载作用点处得弯矩分别为： 31GL+3M =31×65.22×7.255－328.64/3=48.18KN·m31GL+32M =31×65.22×7.255－2×328.64/3=－61.37KN·m 剪力包络图：○1，第1跨：V=229.37KN ，过第1个集中荷载后为229.37－65,22－209.66=－45.51KN过第2个集中荷载后为－45.51－65,22－209.66=－320.39KN V B 左,max =－357.50KN过第1个集中荷载后为－357.50＋65.22＋209.66=－82.62KN 过第2个集中荷载后为－82.62＋65.22＋209.66=192.26KN○2，第2 跨： V B 右,max =321.42KN过第1个集中荷载后为321.42－65.22=256.2KN 当可变荷载反作用在第2 跨时： V=1.0×65.22+209.66=274.88KN过第1个集中荷载后为274.88－65.22－209.66=0 4)正截面及斜截面承载力计算：跨中按T 型截面计算，翼缘宽度为L/3=7200/3=2.4m,另宽度=b+s=350+2200=2.55m,取翼缘宽度=2.4m判断属于哪一类T 形截面, h=700－35=665mm,14.3×2400×80×(665－80/2)=1716KN >V ,均属于第一类形截面 支座处截面按矩形截面计算b=350mm,h=700－80=620mm 主梁正截面承载力计算表：截面位置 边跨跨中1 中间支座（B,C) 中间跨中2 弯矩（KN·m ）550.05 －599.39 333.37/－172.11 а 0.036 0.311 0.022/0.078 r s 0.982 0.807 0.989/0.959 A S 2340 3328 1408/750 选配钢筋1 22+4 25（弯）A S =23444 25+3 25（弯）A S =34361 22+2 25（弯） A S =1362 /2 22 A S =760斜截面受剪承载力：验算截面尺寸：h w =h o －h f =620－80=540,因h w /b=540/350=1.54<4,即 0.25×1.0×14.3×350×620=775.8×103>V max 计算所需腹筋：采用Φ10@160双肢箍：V CS =0.7f t bh o ＋1.25f yv A SV h o /S=0.7×1.43×350×620＋1.25×210×2×78.5×620/160=377KN ，截面满足要求，不需要弯起弯筋； 验算最小配筋率рsv =A sv /bs=160350157⨯=0.28%>0.24×21043.1=0.16%,满足要求吊筋：A s ≥sina 2f P G +=707.0360210101088.274⨯⨯⨯⨯⨯=540mm 2，配置附加箍筋H=700－400=300㎜，附加箍筋布置范围S=2h+3b=2×300＋3×200=1200㎜ A sv =fPG +=(274.88×103)/210=1309mm 2 取附加箍筋Φ10@160双肢箍，则可布置附加箍筋的排数，n=1200/160+1=9排（即在次梁俩侧附加9根Φ10双肢箍筋）A sv =9×2×78.5=1413mm 2>A sv =1309mm 2。
