(井下继电保护整定计算公式大全)

继电保护整定计算公式汇总继电保护是电力系统中常用的一种保护装置，用于检测电力系统中的故障，并采取适当的措施来保护电力设备和人员安全。

整定是继电保护装置的一个重要参数，用于确定继电保护在故障发生时的动作时间和灵敏度。

本文将从不同类型的继电保护装置的整定公式进行汇总，包括过电流保护、零序保护、差动保护等。

1.过电流保护：过电流保护是一种常见的继电保护装置，用于检测电流异常情况，如短路和过负荷故障。

过电流保护的整定公式通常包括以下几个方面：瞬时过电流保护整定：整定电流Iset=（1.1-1.5）×In其中，Iset为整定电流，In为额定电流。

定时过电流保护整定：整定电流Iset=（0.7-0.9）×In其中，Iset为整定电流，In为额定电流。

2.零序保护：零序保护主要用于检测电力系统中的接地故障，如单相接地故障。

零序保护的整定公式通常包括以下几个方面：电流零序保护整定：整定电流Iset=（0.1-0.2）×In其中，Iset为整定电流，In为额定电流。

过电压零序保护整定：整定电压Uset=（1.1-1.3）×Un其中，Uset为整定电压，Un为额定电压。

3.差动保护：差动保护主要用于检测电力系统中的相间故障，如线路间、变压器绕组间的短路故障。

差动保护的整定公式通常包括以下几个方面：整定电流Iset=（0.8-1.2）×In其中，Iset为整定电流，In为额定电流。

整定电压Uset=（1.1-1.5）×Un其中，Uset为整定电压，Un为额定电压。

以上是继电保护中常见的整定公式汇总，不同类型的继电保护装置具有不同的整定方法，根据具体的电力系统情况和保护要求选择适当的整定参数。

同时，需要根据实际情况进行调整和优化，以确保继电保护装置的可靠性和灵敏度。

继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。

综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。

（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。

（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。

NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。

继电保护整定计算公式汇总继电保护整定计算是电力系统保护的重要组成部分。

在电力系统运行中，应该根据系统的特点和要求，合理地进行继电保护整定计算，保证电网的稳定运行和安全性。

本文将分享一些常见的继电保护整定计算公式，希望对读者有所帮助。

一、距离保护整定计算公式距离保护是电力系统中最常见的保护之一，其主要功能是保护输电线路和变电站设备的安全运行。

距离保护的整定计算公式如下：•相对距离保护的整定计算公式：1.相对距离保护动作时间设置公式：T = K * L / (V - F * L)其中，T为距离保护的动作时间（单位：s），K为校正系数，取值应在0.8～1.2之间；L为距离（单位：km）；V为系统电压（单位：kV），F为负载阻抗因数，取值应为0.8～1.2之间。

2.相对距离保护动作值设置公式：Z = L * (K1 + K2 * e^(K3 * L) / V)其中，Z为距离保护的动作值（单位：Ω）；K1、K2、K3为校正系数，应根据具体的系统参数进行确定；e为自然对数的底数。

•绝对距离保护的整定计算公式：1.绝对距离保护动作时间设置公式：T = K * L / V其中，T为距离保护的动作时间（单位：s），K为校正系数，取值应在0.8～1.2之间；L为距离（单位：km）；V为系统电压（单位：kV）。

2.绝对距离保护动作值设置公式：Z = L * (K1 + K2 * e^(K3 * L) / V)其中，Z为距离保护的动作值（单位：Ω）；K1、K2、K3为校正系数，应根据具体的系统参数进行确定；e为自然对数的底数。

二、过电流保护整定计算公式过电流保护的主要功能是保护电力系统中各种设备，在出现电气故障时，对其进行及时的故障切除。

过电流保护的整定计算公式如下：•相间过电流保护的整定计算公式：1.相间过电流保护动作时间设置公式：T = 0.14 * K * Z / I其中，T为保护的动作时间（单位：s），K为校正系数，通常取1.0；Z为当前相间电路的阻抗（单位：Ω）；I为保护设备的额定电流（单位：A）。

继电保护整定计算公式1、负荷计算(移变选择)S k de g P N(4-1)S caCOS wm式中S ea -- 一组用电设备的计算负荷, kVA ；ZP N--具有相同需用系数K de的一组用电设备额定功率之和, kW。

综采工作面用电设备的需用系数K de可按下式计算k de 0.4 0.6 P max(4-2)P N式中P max--最大一台电动机额定功率，kW ；COS wm-- —组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1 )向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即..S N 103(4-13)I ca I 1NV3U1N式中S N—移动变电站额定容量，kV ?A ;U 1N—移动变电站一次侧额定电压，V ；I lN —移动变电站一次侧额定电流,(2)向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流l ea为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即I I I(S N1_S N2)_103(4-14)I ca I1N1 I1N2 3 U1N(3 )向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流l ca为式中I ca —长时最大工作电流，A ；I N —电动机的额定电流，A ； U N —电动机的额定电压，V ; P N —电动机的额定功率， kW ； cos N —电动机功率因数;caP N 103-3U NK sc COS wm wm(4-15 )式中I ca —最大长时负荷电流，A ；P N —由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和， kW ;U N —移动变电站一次侧额定电压， V ； K sc —变压器的变比；COS wm 、n wm —加权平均功率因数和加权平均效率。

(4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一 个采区供电的电缆， 应取采区最大电流； 而对并列运行的电缆线路， 则应按一路故障情况加 以考虑。

3、低压电缆主芯线截面的选择 1 )按长时最大工作电流选择电缆主截面 (1 )流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

继电保护定值整定计算公式大全一、过电流保护的定值整定计算公式：1.零序过电流保护定值计算公式：IＨＯＮ＝ＩＭＳ×（ＫＡ－1）÷｛（ＲＳＴＲＥ）÷３×Ｚ３｛（Ｘ´t）·｛Ｘ´´｛Ｘ´´´其中，ＩＨＯＮ为零序过电流保护的运行电流定值；ＩＭＳ为测量系统的基本电流选定定制；ＫＡ为零序过电流保护动作系数；ＲＳＴＲＥ为设备额定短路阻抗；Ｚ１为设备正序电抗；Ｘ１为设备正序电抗；Ｘ２为设备负序电抗；Ｘ３为设备零序电抗。

2.短路过电流保护的整定公式：Ｉ熔＝ＩＨｃ＋（ＸｌＣ×Ｒ）÷ＺI＿Ｃ×ＩΝ÷ＩＰ素分式其中，Ｉ熔为短路过电流保护的整定电流；ＩΙ２ｃ为设备二次侧短路故障电流；ＸｌＣ为电流互感器的互感系数；Ｒ为电流互感器的内阻；ＺｌＣ为电流互感器的线路阻抗；ＩＮ为变压器的额定电流；ＩＰ为变压器的额定功率。

二、跳闸保护的定值整定计算公式：1.距离保护的整定公式：ＳＥＴＲ＃1＝ＣＴＫ×ＳＥＴ×けｔｃｏｅｆ÷Ｚ其中，ＳＥＴＲ＃1为距离保护的整定系数；ＣＴＫ为电流互感器的互感系数；ＳＥＴ为线路的距离设置；け为绕组当前日期；Ｚ为线路的阻抗。

2.差动保护的整定公式：ＳＥＴＤ＃１＝Ｋ１×ＳＥＴ其中，ＳＥＴＤ＃１为差动保护的整定系数；Ｋ１为变压器的变比。

三、频率保护的定值整定计算公式：1.频率保护的整定公式：Ｓｅｔ（ｆ）＝ａ－ｂ×ｆ其中，Ｓｅｔ为频率保护的整定值；ａ为整定值的常数；ｂ为整定值的斜率；ｆ为频率。

四、电压保护的定值整定计算公式：1.过电压保护的整定公式：Ｕ总＝Ｕ设定×（ＫＡ－１）×（Ｒ２ＩＭＳ）÷３其中，Ｕ总为过电压保护的整定电压；Ｕ设定为过电压保护的动作电压设定值；ＫＡ为过电压保护的动作系数；ＲＩＭＳ为测量系统的基本电流选定定制。

继电保护整定计算公式汇编为进一步规范我矿高压供电系统继电保护整定计算工作，提高保护的可靠性快速性、灵敏性，为此，将常用的继电保护整定计算公式汇编如下：一、电力变压器的保护：1、瓦斯保护：作为变压器内部故障（相间、匝间短路）的主保护，根据规定，800KVA以上的油浸变压器，均应装设瓦斯保护。

（1）重瓦斯动作流速：0.7～1.0m/s。

（2）轻瓦斯动作容积：S b＜1000KVA：200±10%cm3；S b在1000～15000KVA：250±10%cm3；S b在15000～100000KVA：300±10%cm3；S b＞100000KVA：350±10%cm3。

2、差动保护：作为变压器内部绕组、绝缘套管及引出线相间短路的主保护。

包括平衡线圈I、II及差动线圈。

3、电流速断保护整定计算公式：（1）动作电流：I dz=K k×I(3)dmax2继电器动作电流：其中：K k—可靠系数，DL型取1.2，GL型取1.4；K jx —接线系数，接相上为1，相差上为 I(3)dmax2—变压器二次最大三相短路电流；K i—电流互感器变比；K u—变压器的变比一般计算公式：按躲过变压器空载投运时的励磁涌流计算速断保护值，其公式为：其中：K k—可靠系数，取3～6。

K jx —接线系数，接相上为1，相差上为；I1e—变压器一次侧额定电流；K i—电流互感器变比（2）速断保护灵敏系数校验：其中：I(2)dmin1—变压器一次最小两相短路电流；I dzj —速断保护动作电流值；K i—电流互感器变比4、过电流保护整定计算公式：（1）继电器动作电流：其中：K k—可靠系数，取2～3（井下变压器取2）。

K jx —接线系数，接相上为1，相差上为 I1e—变压器一次侧额定电流；K f—返回系数，取0.85；K i—电流互感器变比（2）过流保护灵敏系数校验：其中：I(2)dmin2—变压器二次最小两相短路电流I dzj —过流保护动作电流值；K i—电流互感器变比；K u—变压器的变比过流保护动作时限整定：一般取1～2S。

继电保护整定计算公式大全Document number【AA80KGB-AA98YT-AAT8CB-2A6UT-A18GG】继电保护整定计算公式汇编为进一步规范我矿高压供电系统继电保护整定计算工作，提高保护的可靠性快速性、灵敏性，为此，将常用的继电保护整定计算公式汇编如下：一、电力变压器的保护：1、瓦斯保护：作为变压器内部故障（相间、匝间短路）的主保护，根据规定，800KVA以上的油浸变压器，均应装设瓦斯保护。

（1）重瓦斯动作流速：～s。

（2）轻瓦斯动作容积：Sb ＜1000KVA：200±10%cm3；Sb在1000～15000KVA：250±10%cm3；Sb 在15000～100000KVA：300±10%cm3；Sb＞100000KVA：350±10%cm3。

2、差动保护：作为变压器内部绕组、绝缘套管及引出线相间短路的主保护。

包括平衡线圈I、II及差动线圈。

3、电流速断保护整定计算公式：（1）动作电流：Idz =Kk×I(3)dmax2继电器动作电流：其中：Kk —可靠系数，DL型取，GL型取；Kjx—接线系数，接相上为1，相差上为I(3)dmax2—变压器二次最大三相短路电流；Ki—电流互感器变比；Ku—变压器的变比一般计算公式：按躲过变压器空载投运时的励磁涌流计算速断保护值，其公式为：其中：Kk—可靠系数，取3～6。

Kjx —接线系数，接相上为1，相差上为；I1e—变压器一次侧额定电流；Ki—电流互感器变比（2）速断保护灵敏系数校验：其中：I(2)dmin1—变压器一次最小两相短路电流；Idzj—速断保护动作电流值；Ki—电流互感器变比4、过电流保护整定计算公式：（1）继电器动作电流：其中：Kk —可靠系数，取2～3（井下变压器取2）。

Kjx—接线系数，接相上为1，相差上为I1e —变压器一次侧额定电流；Kf—返回系数，取；Ki—电流互感器变比（2）过流保护灵敏系数校验：其中：I(2)dmin2—变压器二次最小两相短路电流Idzj—过流保护动作电流值；Ki—电流互感器变比；Ku—变压器的变比过流保护动作时限整定：一般取1～2S。

继电呵护整定估计公式之阳早格格创做1、背荷估计（移变采用）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 Sca--一组用电设备的估计背荷，kV A ；∑PN --具备相共需用系数Kde 的一组用电设备额定功率之战，kW.综采处事里用电设备的需用系数Kde 可按下式估计Nde P P k ∑+=max 6.04.0 （4-2）式中 Pmax--最大一台电效果额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权仄衡功率果数2、下压电缆采用：（1）背一台移动变电站供电时，与变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV•A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A.（2）背二台移动变电站供电时，最大万古背荷电流ca I 为二台移动变电站一次侧额定电流之战，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）背3台及以上移动变电站供电时，最大万古背荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大万古背荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总战，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm—加权仄衡功率果数战加权仄衡效用.（4）对付背单台大概二台下压电效果供电的电缆，普遍与电效果的额定电流之战；对付背一个采区供电的电缆，应与采区最大电流；而对付并列运止的电缆线路，则应按一路障碍情况加以思量.3、 矮压电缆主芯线截里的采用1）按万古最大处事电流采用电缆主截里 （1）流过电缆的本量处事电流估计① 收线.所谓收线是指1条电缆统造1台电效果.流过电缆的万古最大处事电流即为电效果的额定电流.NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —万古最大处事电流，A ；N I —电效果的额定电流，A ；N U —电效果的额定电压，V ； N P —电效果的额定功率，kW ； N ϕcos —电效果功率果数；N η—电效果的额定效用.② 搞线.搞线是指统造2台及以上电效果的总电缆. 背2台电效果供电时，万古最大处事电流ca I ，与2台电效果额定电流之战，即21N N ca I I I += （4-20）背三台及以上电效果供电的电缆，万古最大处事电流ca I ，用下式估计wmN N de ca U P K I ϕcos 3103⨯∑=（4-21）式中 ca I —搞线电缆万古最大处事电流，A ；N P ∑—由搞线所戴电效果额定功率之战，kW ； N U —额定电压，V ； de K —需用系数；wm ϕcos —加权仄衡功率果数.（2）电缆主截里的采用采用央供 p KI ≥ca I （4-22） 4、短路电流估计 ① 电源系统的电抗sy Xbrar sar arsar sy S U IU U IU X 2)3(2)3(33===（4-75）式中sy X —电源系统电抗，Ω；ar U —仄衡电压，V （6kV 系统仄衡电压为6.3kV ）；)3(s I —稳态三相短路电流，A ；br S —井下中央变电所母线短路容量，MV·A （用式4-75估计时单位应普遍）.② 6kV 电缆线路的阻抗w XL x X w 0= （4-76）式中0x —电缆线路单位少度的电抗值，6kV~10kV 电缆线路0x =0.08Ω/km ；L —自井下中央变电所至综采处事里移动变电站，流过下压短路电流的沿途各串联电缆的总少度，km.（5）短路回路的总阻抗∑X∑+=w syX XX （4-77）（6）三相短路电流)3(s I∑=XU I ars 3)3( （4-78）（7）二相短路电流)2(s I)3()2(232s ar s I X U I ==∑ （4-79）（8）短路容量s S 4、过流整定1. 下压配电拆置中过流继电器的整定暂时使用的矿用隔爆下压真空配电箱继电呵护拆置大普遍采与电子呵护拆置，部分新产品采与微电脑统造及呵护，其呵护功能有过流呵护（短路呵护、过载呵护）、泄电呵护、过电压战短电压呵护等.底下便电子呵护拆置的过电流呵护整定估计要领搞一计划.1）呵护一台移动变电站（1）短路（瞬时过流）呵护继电器动做电流移动变电站里里及矮压侧出线端爆收短路障碍时，应由下压配电箱去切除.果此，动做电流应按躲过变电站矮压侧尖峰背荷电流去整定，即动做电流为)(4.1~2.1∑+≥⋅⋅N M st iT r sb I I K K I （4-85）式中r sb I ⋅—瞬时过流继电器动做电流，A ；（短路呵护，即速断）；1.2~1.4—稳当性系数;T K —变压器的变压比；i K —下压配电箱电流互感器变流比； Mst I ⋅—起动电流最大的一台大概几台电效果共时起动，电效果的额定起动电流，A ；∑NI —其余电气设备额定电流之战，A.安排继电器过流呵护整定拆置，使动做电流大于等于其估计值.敏捷系数（敏捷度）校验5.1)2(≥=⋅rsb i T gT s r I K K K I K (4-86)式中r K —呵护拆置的敏捷度；)2(s I —移动变电站二次侧出心处最小二相短路电流，A ； gT K —变压器组别系数，对付于Y ,y 交线的变压器，gT K =1；对付于Y ,d 交线变压器gT K =3.其余参数意思共上.（2）过载呵护整定电流隔爆型下压配电箱过载呵护拆置的动做电流，按移动变电站一次侧额定电流去整定，即sb N I I ==（4-87）式中 N S —移动变电站额定容量，kV A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，kV .2）呵护几台移动变电站一台下压配电箱统造一条下压电缆，而那条下压电缆又共时统造几台移动变电站，形成戴有分收背荷搞线式供电办法，综采处事里供电系统普遍采与那种供电办法.（1）短路呵护拆置动做电流整定短路呵护拆置动做电流整定仍按式（4-85）估计，敏捷度按式（4-86）校验.应注意，敏捷度校验中，)2(s I 为呵护范畴终端的最小二相短路电流，该呵护范畴终端是指最近一台移动变电站二次出心处最小二相短路电流.（2）过载呵护整定电流下压配电箱过载呵护拆置的动做电流按线路最大处事电流去整定.max 1sb r w iI I K ⋅⋅≥（4-88） 式中w I ⋅max —线路的最大处事电流（即为最大背荷电流Ica ），A ；3max 10w ca S I I ⋅⨯==（4-89）∑NS -由该下压电缆所统造的移动变电站额定容量总战，kV•A ；N U 1-下压额定电压，V ；2．移动变电站过流呵护拆置整定估计暂时煤矿井下使用的国产移动变电站结构形式有二种：①下压背荷开关、搞式变压器、矮压馈电开关组成移动变电站.正在矮压馈电开关中拆有半导体脱扣器，动做过流呵护拆置.JJ30检漏继电器动做泄电呵护拆置.下压背荷开关中无过流呵护拆置；②下压真空断路器、搞式变压器、矮压呵护箱组成移动变电站.正在下压开关箱中拆有过流呵护拆置，正在矮压开关箱中拆有过流呵护战泄电呵护拆置.1）移动变电站下压开关箱中过流呵护拆置的整定 （1）短路呵护的整定移动变电站里里及矮压侧出线端爆收短路障碍时，应由移动变电站下压断路器去切除.移动变电站短路呵护拆置的动做电流，应躲过矮压侧尖峰背荷电流，即按式（4-85）整定，按式（4-86）校验.应注意，敏捷度校验中，)2(s I 为呵护范畴终端的最小二相短路电流，该呵护范畴终端是指最近一台磁力起动器，能源电缆出心处最小二相短路电流.（2）过载呵护整定移动变电站过载呵护的整定电流，与移电站一次侧额定电流，即按式（4-87）估计.2）移动变电站矮压呵护箱中过流呵护拆置的整定 （1）短路呵护整定按式（4-91）估计整定值，按式（4-92）校验敏捷度. （2）过载呵护整定移动变电站矮压呵护箱中，过载呵护的整定电流与所统造电效果额定电流之战乘以需用系数.即sb de N I K I =∑ （4-90）式中 ∑N I —所有电效果额定电流之战，A ；de K —需用系数，由简直背荷决定.3）移动变电站矮压馈电开关过流呵护拆置的整定 （1）移动变电站矮压馈电开关短路呵护的整定 按式（4-91）估计整定值，按式（4-92）校验敏捷度. （2）过载呵护的整定过载呵护的整定电流，与所统造电效果额定电流之战乘以需用系数，即按式（4-90）估计.3. 井下矮压系统过流呵护拆置整定（包罗过电流脱扣器） 1）矮压馈电开关过流呵护拆置的整定（1）变压器二次侧总馈电开关大概搞线的配电开关中过电流继电器动做电流sb st M N I I I ⋅≥+∑（4-91）式中sb I —过流呵护拆置的动做电流，A ；M st I ⋅—被呵护搜集中最大一台电效果的起动电流，A ；∑NI —被呵护搜集中除最大容量的一台电效果中，其余电效果额定电流之战，A.呵护拆置的敏捷系数央供5.1)2(≥=sbs r I I K （4-92）式中)2(s I —被呵护搜集终端最小二相短路电流，A.（2）对付于新式系列DZKD 大概DWKB30型馈电开关，拆有电子脱扣拆置，即过载少延时过流呵护、短路短延时（0.2~0.4s ）过流呵护战短路速断呵护.过载少延时过流呵护的整定范畴：（0.4~1.0）N sw I ⋅（N sw I ⋅是开关的额定电流A ），具备反时限个性；短路短延时过流呵护的整定范畴：（3~10）N sw I ⋅； 短路速断呵护的整定范畴：8N sw I ⋅大概20N sw I ⋅. 过载少延时呵护的动做电流整定倍数：Nsw Nde sb I I K n ⋅∑≥（4-93）式中sb n —过载少延时呵护动做电流倍数；de K —需用系；∑NI —被统造的所有电效果额定电流之战，A ；短路短延时呵护的动做电流整定倍数：sb st M de N I I K I ⋅'=+∑ （4-94） Nsw sb sb I I n ⋅'≥（4-95）式中sbI '-短路短延时动做电流估计值，A ； 敏捷系数央供5.1)2(≥=⋅Nsw sb s r I n I K （4-96）2）对付于采与电子呵护拆置的新式磁力起动器过电流呵护拆置的整定采与电子呵护拆置的磁力起动器，死产厂家分歧，呵护拆置各同.如QCKB30系列磁力起动器采与JLB-300型电子呵护拆置；QJZ-300/1140型磁力起动器，拆有5块电子统造呵护插件；BQD-300/1140型磁力起动器，采与ABD8型电子呵护拆置；QJZ-200/1140型磁力起动器采与JDB 型电机概括呵护拆置；各别新产品采与微机统造呵护等等.虽然呵护拆置典型分歧，然而是过流呵护整定的央供相共，即（1）过载呵护的整定电流央供略大于万古最大背荷电流.大概者道，略小于所统造电效果的额定电流，即o sb I ⋅≤N M I .（与交近值） （4-97）式中o sb I ⋅—过载整定电流，A ；N M I .—电效果额定电流，A.那样整定的缘由是，死产板滞所配套的电效果并不是按电效果的谦背荷安排，电效果的功率略大于死产板滞的功率.（2）过电流速断呵护的整定电流：s sb I ⋅＞N st I ⋅ （4-98）式中s sb I ⋅—速断呵护的整定电流，A ；N st I ⋅—电效果的额定起动电流，A ；对付鼠笼电效果，普遍N st I ⋅=（4~7）M N I ⋅；速断整定电流倍数央供为过载呵护的8倍大概10倍，普遍电子呵护拆置由硬件电路的安排去包管.即sb ssb sb oI n I ⋅⋅== 8大概10 （4-99）速断呵护敏捷系数央供：(2)s r sb sb oI K n I ⋅=≥1.5 （4-100）3）过热继电器整定（1）过热继电器的动做电流整定.过热继电器的动做电流应略大于被呵护电机的背荷电流.（2）过热-过流继电器动做电流的整定.过热组件的动做电流整定与过热继电器相共，过电流组件的动做电流的整定共速断呵护.4）熔断器熔件的采用（1）呵护1台鼠笼型同步电效果，熔件的额定电流应躲过电效果的起动电流，即FN st F K I I .⋅=（4-101）式中F I —熔体的额定电流，A ；N st I ⋅—电效果的额定起动电流，A ； FK —当电效果起动时，熔体不熔化的系数，与值范畴1.8~2.5.正在仄常起动条件下，沉载起动，与2.5，时常起动大概沉背荷起动，与1.8~2.由于熔体资料大概电流大小的分歧，熔断器的呵护特死直线不真足相共，果此，正在思量沉载起动时间为6~10s ，沉载起动时间为15~20s 的前题下，有关资料提出对付分歧型号的熔断器，采与分歧的系数，睹表4-17，以供使用时参照.表4-17熔体不熔化系数（2）呵护多台鼠笼电效果供电搞线的熔断器，熔件的额定电流为∑+=⋅NFMst F I K I I （4-102）式中M st I ⋅—搞线电缆供电的最大电效果额定起动电流，A ；∑NI —其余电效果额定电流之战，A.F K —熔体不熔化系数；（3）呵护电钻变压器，熔体额定电流为∑+=⋅)(4.1~2.1N FMst T F I K I K I （4-103） 式中T K —变压器的变压比；（4）呵护照明变压器，熔体的额定电流∑=N TF I K I 4.1~2.1 （4-104）式中 N I ∑—照明灯额定电流之战，A.（5）熔体额定电流与熔断器额定电流的采用根据熔件额定电流估计值F I ，采用熔体的额定电流F N I ⋅，央供F N I ⋅≈F I （4-105）根据选定的F N I ⋅，决定熔断器的额定电流，再根据F N I ⋅与熔断器的额定电流去校核起动器的型号是可符合.（6）敏捷系数校验FN s r I I K ⋅=)2(≥4大概7 （4-106）式中)2(s I —被呵护线路终端大概电效果进线端子上的最小二相短路电流，A ；4大概7—敏捷系数，对付于660V 电网，F N I ⋅＞100A 时与4，F N I ⋅≤100A 时与7；对付于127V 电网与4.如果是呵护照明变压器大概电钻变压器时，敏捷系数央供Ts r K I K 3)2(=≥4 （4-107）式中)2(s I —变压器二次侧出线端二相短路电流，A ；T K —变压器变比；3—Y ,d 交线变压器，二次侧二相短路电流换算到一次侧的系数.（7）熔断器极限分断本领的校验熔断器的极限分断电流F off I ⋅值睹表4-18，必须谦脚F off I ⋅≥)3(s I （4-108）式中)3(s I —呵护范畴尾端的三相短路电流，A.表4-18熔断器的极限分断本领 相间短路呵护整定估计准则 第一道 线路呵护整定估计1）三个电压等第各选一条线路举止线路呵护整定 2）110千伏线路最大背荷电流可根据给定条件估计，35战10千伏线路可按300安估计.第一节 10千伏线路呵护的整定估计准则：电流呵护具备简朴、稳当、经济的便宜.对付35千伏及以下电网，常常采与三段式电流呵护加沉合闸的呵护办法，对付搀纯搜集大概电压等第较下搜集，很易谦脚采用性、敏捷性以及速动性的央供.整定估计：对付10千伏线路常常采与三段式电流呵护即可谦脚央供，本量使用时不妨根据需要采与二段也不妨采与三段呵护.根据呵护整定估计准则：电流速断，依照躲过本线路的终端短路最大三相短路电流整定Iset1=krelIkmax/nTA本式央供一次、二次的动做电流皆需要估计.注意问题：1）归算至10千伏母线侧的概括阻抗2）估计最大三相短路电流，3）估计最小二相短路电流，校核呵护范畴4）采用线路适合少度（选一条）估计5）动做时限0秒.限时电流速断，与相邻线路一段协共整定.由于当前的10千伏线路普遍皆是搁射形线路，不相邻线路，可不设本段呵护过电流呵护，即电流呵护第III段，依照躲过本线路的最大背荷电流整定式中Krel——稳当系数，普遍采与1.15—1.25；Kss——自起动系数，数值大于1，由搜集简直交线战背荷本量决定；Kre——电流继电器的返回系数,普遍与0.85.校核终端短路的敏捷度.动做时限由于不需要与相邻线路协共，可与0.5秒.预防配变障碍时呵护的误动做.暂时采与微机型呵护，皆配有戴矮电压关锁的电流呵护，以及线路沉合闸.第二节35千伏线路呵护的整定估计准则：对付35千伏电网，常常采与三段式电流呵护加沉合闸的呵护办法不妨谦脚央供，然而对付于搀纯搜集、环形搜集，很易谦脚央供.对付35千伏线路，偶尔大概有相邻线路，果此需要三段式呵护，如果是惟有相邻变压器，则限时电流速断呵护应依照躲过变压器矮压侧短路整定，时间则与0.5秒，然而应校核本线路终端短路的敏捷度.电流速断，依照躲过本线路的终端短路最大三相短路电流整定Iset1=krelIkmax/nTA本式央供一次、二次的动做电流皆需要估计.注意问题：1）归算至35千伏母线侧的概括阻抗2）估计最大三相短路电流，3）估计最小二相短路电流，校核呵护范畴4）采用线路适合少度（选一条）估计5）动做时限0秒.限时电流速断，与相邻线路一段协共整定.Iset1=krelIn1/nTA如果不相邻线路，依照躲开线路终端变压器矮压侧短路整定，如果不相邻变压器参数，可树立一个5000千伏安的主变，查其参数，估计短路电流.注意电流归算到对付应侧.Iset1=krelInT/nTA校验：对付电流二段，应包管本线路终端短路的敏捷度过电流呵护，即电流呵护第III段，依照躲过本线路的最大背荷电流整定式中Krel——稳当系数，普遍采与1.15—1.25；Kss——自起动系数，数值大于1，由搜集简直交线战背荷本量决定；Kre——电流继电器的返回系数,普遍与0.85.校核终端短路的敏捷度，以及相邻元件短路的敏捷度（变压器矮压侧）动做时限由于不需要与相邻线路大概元件的后备呵护协共，可根据相邻元件的时间与1.0-1.5秒.暂时采与微机型呵护，皆配有戴矮电压关锁的电流呵护，以及线路沉合闸.第三节相间短路距离呵护的整定估计准则一、距离呵护的基础观念电流呵护具备简朴、稳当、经济的便宜.其缺面是对付搀纯电网，很易谦脚采用性、敏捷性、赶快性的央供，果此正在搀纯搜集中需要本能越收完备的呵护拆置.距离呵护反映障碍面到呵护拆置处的距离而动做，由于它共时反应障碍后电流的降下战电压的落矮而动做，果此其本能比电流呵护越收完备.它基础上不受系统运止办法变更的做用.距离呵护是反应障碍面到呵护拆置处的距离，而且根据障碍距离的近近决定动做时间的一种呵护拆置，当短路面距离呵护拆置处较近时，呵护动做时间较短；当短路面距离呵护拆置处较近时，呵护动做时间较少.呵护动做时间随短路面位子变更的关系t=f(Lk)称为呵护的时限个性.与电流呵护一般，暂时距离呵护广大采与三段式的阶梯时限个性.距离I段为无延时的速动段；II段为戴有牢固短延时的速动段，III段动做后备呵护，其时限需与相邻下级线路的II 段大概III 段协共.二、整定估计准则图4-1 距离呵护整定估计证明以下以图4-1为例证明距离呵护的整定估计准则 （1）距离I 段的整定距离呵护I 段为无延时的速动段，只反应本线路的障碍.整定阻抗应躲过本线路终端短路时的丈量阻抗，思量到阻抗继电器战电流、电压互感器的缺面，须引进稳当系数Krel ，对付断路器2处的距离呵护I 段定值IIset.2relA-B1=Z K L z （4-1）式中 LA-B ——被呵护线路的少度；z1 ——被呵护线路单位少度的正序阻抗，Ω/km ； KIrel ——稳当系数，由于距离呵护属于短量呵护，所以稳当系数与0.8～0.85.（2）距离II 段的整定距离呵护I 段只可呵护线路齐少的80%～85%，与电流呵护一般，需树立II 段呵护.整定阻抗应与相邻线路大概变压器呵护I 段协共.1） 分收系数对付丈量阻抗的做用当相邻呵护之间有分收电路时，呵护拆置处丈量阻抗将随分收电流的变更而变更，果此应试虑分收系数对付丈量阻抗的做用，如图线路B-C 上k 面短路时，断路器2处的距离呵护丈量阻抗为A 1A-B B 2m2A-B K A-B b K 111+===+=+U I Z U Z Z Z Z K Z I I II（4-2）3S2AB 2b 11S1S2AB+==1+=1+++I X X I K I I X X X（4-3）S1min ABbmin S2max S1AB+=1+++X X K X X X（4-4）式中 AU 、BU ——母线A 、B 丈量电压；ZA-B ——线路A-B 的正序阻抗；Zk ——短路面到呵护拆置处线路的正序阻抗； Kb ——分收系数.对付如图所示搜集，隐然Kb ＞1，此时丈量阻抗Zm2大于短路面到呵护拆置处之间的线路阻抗ZA-B+Zk ，那种使丈量阻抗变大的分收称为帮删分收，I3称为帮删电流.若为中汲电流的情况，则Kb ＜1，使得相映丈量阻抗减小.2） 整定阻抗的估计相邻线路距离呵护I 段呵护范畴终端短路时，呵护2处的丈量阻抗为I I2m2A-B set.1A-B b set.11==+=+I Z Z Z Z K Z I（4-5）依照采用性央供，此时呵护不该动做，思量到运止办法的变更做用，分收系数应与最小值bminK ，引进稳当系数IIrelK ，距离II 段的整定阻抗为II II I set.2rel A-B b.min set.1=+)Z K Z K Z （（4-6）式中 II relK——稳当系数，与相邻线路协共时与0.80～0.85.若与相邻变压器协共，整定估计公式为II II set.2rel A-B b.min T =+)Z K Z K Z （（4-7）式中稳当系数IIrel K 与0.70～0.75，T Z 为相邻变压器阻抗. 距离II 段的整定阻抗应分别依照上述二种情况举止估计，与其中的较小者动做整定阻抗.3） 敏捷度的校验距离呵护II 段应能呵护线路的齐少，并有脚够的敏捷度，央供敏捷系数应谦脚 II set.2senA-B= 1.3Z K Z （4-8）如果敏捷度不谦脚央供，则距离呵护II 段应与相邻元件的呵护II 段相协共，以提 下呵护动做敏捷度.4）动做时限的整定距离II 段的动做时限，应比与之协共的相邻元件呵护动做时间超过一个时间级好Δt ，动做时限整定为II(x)2i =+Δt t t （4-9）式中 (x)i t ——与本呵护协共的相邻元件呵护I 段大概II 段最大动做时间.（3）距离呵护III 段的整定 1）距离III 段的整定阻抗①与相邻下级线路距离呵护II 大概III 段协共III III (x)set.2rel A-B b.min set.1=+)Z K Z K Z （（4-10）式中(x)set.1Z ——与本呵护协共的相邻元件呵护II 段大概III 段整定阻抗.②与相邻下级线路大概变压器的电流、电压呵护协共III III set.2rel A-B b.min min =+)Z K Z K Z （（4-11）式中 min Z ——相邻元件电流、电压呵护的最小呵护范畴对付应的阻抗值.③躲过仄常运止时的最小背荷阻抗 当线路上背荷最大（IL.max ）且母线电压最矮（UL.min ）时，背荷阻抗最小，其值为L.min NL.min L.max L.max(0.90.95)==U U Z I I ~（4-12）式中 UN ——母线额定电压.与过电流呵护相共，由于距离III 段的动做范畴大，需要思量电效果自开用时呵护的返回问题，采与齐阻抗继电器时，整定阻抗为III set.2L.minrel ss re 1Z =ZK K K（4-13）式中 Krel ——稳当系数，普遍与1.2～1.25；Kss ——电效果自开用系数，与1.5～2.5；Kre ——阻抗丈量元件的返回系数，与1.15～1.25. 若采与齐阻抗继电器呵护的敏捷度不克不迭谦脚央供，不妨采与目标阻抗继电器，思量到目标阻抗继电器的动做阻抗随阻抗角变更，整定阻抗估计如下：III L.minset.2rel ss re set L =cos Z Z K K K ϕϕ-()（4-14）式中 set ϕ——整定阻抗的阻抗角；ϕL ——背荷阻抗的阻抗角. 按上述三个准则估计，与其中较小者为距离呵护III 段的整定阻抗.2）敏捷度的校验距离III 段既动做本线路呵护I 、II 段的近后备，又动做相邻下级设备的近后备呵护，并谦脚敏捷度的央供.动做本线路近后备呵护时，按本线路终端短路校验，估计公式如下：III set.2sen(1)A-B= 1.5Z K Z ≥ （4-15） 动做相邻元件大概设备的近后备呵护时，按相邻元件终端短路校验，估计公式如下：III set.2sen(2)A-Bb.max next=1.2+Z K Z K Z ≥（4-16）式中 Kb.max ——分收系数最大值；Znext ——相邻设备（线路、变压器等）的阻抗.3） 动做时间的整定距离III 段的动做时限，应比与之协共的相邻元件呵护动做时间（相邻II 段大概III段）超过一个时间级好Δt ，动做时限整定为III (x)2i =t t t+∆（4-17）式中 (x)i t ——与本呵护协共的相邻元件呵护II 段大概III 段最大动做时间.1整定花园站出线距离呵护，任选一条110千伏，如图整定少度为11千米的线路，等值如下：思量分收系数做用，估计与相邻呵护协共的二段定值. 2．选1条35千伏线路，按线路变压器组整定（终端变压器容量按线路背荷的1.5倍采用），决定呵护规划.3．选一条10千伏线路.按终端线路思量，不思量与相邻线路协共，摆设电流速断战过电流呵护.。

继电保护整定计算公式1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。

综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。

（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ； N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。

（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。

NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。

1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=g （4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。

综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。

（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。

（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、 低压电缆主芯线截面的选择 1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。

NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。

继电保护定值整定计算公式大全１、负荷计算(移变选择）:cos de Nca wmk P S ϕ∑=(4-１）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷,kV Ａ；∑ＰＮ-－具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，k Ｗ。

综采工作面用电设备的需用系数Ｋde 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4－2） 式中 Ｐma ｘ－-最大一台电动机额定功率,ｋW;wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数２、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13)式中 N S —移动变电站额定容量,kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压,Ｖ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。

(2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流caI 为两台移动变电站一次侧额定电流之和,即31112ca N N I I I =+=(4-14)（3)向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =(４-15)式中 ca I —最大长时负荷电流，A;N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和,kW;N U —移动变电站一次侧额定电压,Ｖ; sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηｗm —加权平均功率因数和加权平均效率。

（4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和;对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流;而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、 低压电缆主芯线截面的选择1)按长时最大工作电流选择电缆主截面 (１)流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指１条电缆控制１台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。

NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== (4-1９)式中 ca I —长时最大工作电流，A;N I —电动机的额定电流,A; N U —电动机的额定电压,V ； N P —电动机的额定功率，ｋＷ; N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。

继电保护定值整定计算公式大全（最新）继电保护定值整定计算公式大全1负荷计算(移变选择)：式中S ea -- —组用电设备的计算负荷，kVA刀F N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 综采工作面用电设备的需用系数 K de 可按下式计算式中P maL 最大一台电动机额定功率，kW ；COS wm -- 一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1) 向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即式中S N —移动变电站额定容量，kV?A ;U 1N —移动变电站一次侧额定电压，V ; I 1N —移动变电站一次侧额定电流，A(2)向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流 G 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即(S N 1 S N 2)10I ca I 1N1 I 1N2一S eak de|P N(4-1)COS wmkde0.4 0.6 弋(4-2)I ca I 1N(4-13)(4-14)S N 103(3) 向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流I ca为COS N —电动机功率因数;N—电动机的额定效率。

1 eaP N 103二：3U N K SC COS wm wm(4-15)式中l ea —最大长时负荷电流，A ；P N —由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和， kW ； U N —移动变电站一次侧额定电压，V ； K se —变压器的变比;COS wm 、n wm —加权平均功率因数和加权平均效率。

(4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之 和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线 路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、低压电缆主芯线截面的选择 1)按长时最大工作电流选择电缆主截面 (1)流过电缆的实际工作电流计算①支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工 作电流即为电动机的额定电流。

继电保护定值整定计算公式大全1、负荷计算(移变选择)COS wm式中 S ca -- 一组用电设备的计算负荷， kVA ；ZP N --具有相同需用系数 K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。

综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；COS wm -- 一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择:(1 )向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即式中 S N —移动变电站额定容量，kV ?A ;U 1N —移动变电站一次侧额定电压， V ； I 1N —移动变电站一次侧额定电流，A 。

(2 )向两台移动变电站供电时， 最大长时负荷电流I ca 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即ca 1 N1 1N2kde g P N(4-1)k“04 0吩(4-2 )Ica I 1NS N 103 ■3U 1N(4-13 )(S N1S N2)103(4-14 )3 U1N(3 )向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流l ea为P N 103ea■- 3U N K sc COS wm wm(4-15)式中I ea —最大长时负荷电流，A ；P N—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；U N—移动变电站一次侧额定电压，V;K se —变压器的变比；COS wm、nwm —加权平均功率因数和加权平均效率。

(4)对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、低压电缆主芯线截面的选择1 )按长时最大工作电流选择电缆主截面(1 )流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。

1 ea 1 NP N103、3U N eosN(4-19 )式屮1 ea -长时最大工作电流， A ；I N -电动机的额定电流， A ；U N电动机的额定电压，V ；P N - 电动机的额定功率，kW ；eosN —电动机功率因数；NN —电动机的额定效率。

主变保护的整定计算一、复合电压闭锁过电流保护1、低电压元件，动作电压按下式计算：U dz.1＝Kk·Ue式中，Kk－可靠系数，取0.6～0.65。

根据运行经验要躲开最严重过负荷情况下的低压水平，不应高于0.7Ue，整定值为0.75Ue曾发生过误动。

Ue－低压闭锁安装母线的额定低压。

2、负序低压元件，按躲过正常运行时最大不平衡电压整定，一般用经验公式U dz.2＝（0.06～0.07）Ue 经验值为8V3、过电流元件，按额定电流整定，Idz＝Kk/Kf·Ie式中，Kk－取1.1～1.2Kf－取0.85Ie－变压器低压在中间分接头时的额定电流。

变压器过电流保护动作时限要与上一级线路后备保护时限有配合，即要比上一级线路后备保护时限小一个级差（一般取0.3～0.5S）。

三、过负荷信号变压器允许过负荷运行的倍数与连续运行时间有关，下表是自然风冷变压器在事故情下允许过负荷的情况：整定如下式，Idz＝Kk/Kf·Ie式中，Kk－取1.05。

Kf－取0.85Ie－变压器低压在中间分接头时的额定电流。

过负荷的动作时间一般取8S～10S。

10KV线路保护的整定计算一、瞬时电流速断保护1、按躲开线路末端的最大短路电流整定，Izd＝Kk·Id.max式中，Kk－可靠系数，对电磁型取1.2～1.3，对感应型取1.5～1.6；Id.max－线路末端三相短路，流过保护的最大短路电流。

电流速断保护应校验被保护线路出口短路的灵敏度，在常见运行大方式下，三相短路的灵敏系数不小于1.1时即可投运。

二、过电流保护过电流整定应躲开最大负荷电流和负荷自启动，以及与相邻保护有配合。

灵敏度按本线路末端两相短路流过保护的最小短路电流校验，要求Klm≥1.5。

经验证明，在保证保护足够灵敏度的情况下，适当提高整定电流，对负荷留有较大的裕度，是比较积极主动的办法。

10KV及以下配电线路保护的特点是接近用户，处于系统末端，动作时限整定较短。

继电保护整定计算公式大全TPMK standardization office【 TPMK5AB- TPMK08- TPMK2C- TPMK18】继电保护整定计算公式1、负荷计算（移变选择）： cos de N ca wmk P S ϕ∑= （4-1） 式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。

综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max 6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数 2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即N N N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ；N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。

（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ；N U —移动变电站一次侧额定电压，V ；sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。

（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面（1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

继电保护整定计算公式1、负荷计算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 S ca --一组用电设备的计算负荷，kVA ；∑P N --具有相同需用系数K de 的一组用电设备额定功率之和，kW 。

综采工作面用电设备的需用系数K de 可按下式计算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 P max --最大一台电动机额定功率，kW ；wm ϕcos --一组用电设备的加权平均功率因数2、高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时，取变电站一次侧额定电流，即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量，kV •A ；N U 1—移动变电站一次侧额定电压，V ； N I 1—移动变电站一次侧额定电流，A 。

（2）向两台移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和，即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时，最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流，A ；N P ∑—由移动变电站供电的各用电设备额定容量总和，kW ； N U —移动变电站一次侧额定电压，V ； sc K —变压器的变比；wm ϕcos 、ηwm —加权平均功率因数和加权平均效率。

（4）对向单台或两台高压电动机供电的电缆，一般取电动机的额定电流之和；对向一个采区供电的电缆，应取采区最大电流；而对并列运行的电缆线路，则应按一路故障情况加以考虑。

3、 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的实际工作电流计算① 支线。

所谓支线是指1条电缆控制1台电动机。

流过电缆的长时最大工作电流即为电动机的额定电流。

NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流，A ；N I —电动机的额定电流，A ； N U —电动机的额定电压，V ； N P —电动机的额定功率，kW ； N ϕcos —电动机功率因数；N η—电动机的额定效率。

继电破坏定值整定盘算公式大全 【2 】1.负荷盘算（移变选择）：cos de Nca wmk P S ϕ∑=（4-1）式中 Sca--一组用电装备的盘算负荷,kV A;∑PN --具有雷同需用系数Kde 的一组用电装备额定功率之和,kW. 综采工作面用电装备的需用系数Kde 可按下式盘算Nde P P k ∑+=max6.04.0 （4-2） 式中 Pmax--最大一台电念头额定功率,kW;wm ϕcos --一组用电装备的加权平均功率因数2.高压电缆选择：（1）向一台移动变电站供电时,取变电站一次侧额定电流,即NN N ca U S I I 131310⨯== （4-13）式中 N S —移动变电站额定容量,kV•A;N U 1—移动变电站一次侧额定电压,V; N I 1—移动变电站一次侧额定电流,A.（2）向两台移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为两台移动变电站一次侧额定电流之和,即31112ca N N I I I =+=（4-14）（3）向3台及以上移动变电站供电时,最大长时负荷电流ca I 为3ca I =（4-15）式中 ca I —最大长时负荷电流,A;N P ∑—由移动变电站供电的各用电装备额定容量总和,kW;N U —移动变电站一次侧额定电压,V; sc K —变压器的变比;wm ϕcos .ηwm—加权平均功率因数和加权平均效力.（4）对向单台或两台高压电念头供电的电缆,一般取电念头的额定电流之和;对向一个采区供电的电缆,应取采区最大电流;而对并列运行的电缆线路,则应按一路故障情形加以斟酌.3. 低压电缆主芯线截面的选择1）按长时最大工作电流选择电缆主截面 （1）流过电缆的现实工作电流盘算① 支线.所谓支线是指1条电缆掌握1台电念头.流过电缆的长时最大工作电流即为电念头的额定电流.NN N N N ca U P I I ηϕcos 3103⨯== （4-19）式中 ca I —长时最大工作电流,A;N I —电念头的额定电流,A; N U —电念头的额定电压,V; N P —电念头的额定功率,kW; N ϕcos —电念头功率因数;N η—电念头的额定效力.② 干线.干线是指掌握2台及以上电念头的总电缆.向2台电念头供电时,长时最大工作电流ca I ,取2台电念头额定电流之和,即21N N ca I I I += （4-20）向三台及以上电念头供电的电缆,长时最大工作电流ca I ,用下式盘算wmN N de ca U P K I ϕcos 3103⨯∑=（4-21）式中 ca I —干线电缆长时最大工作电流,A;N P ∑—由干线所带电念头额定功率之和,kW;N U —额定电压,V; de K —需用系数;wm ϕcos —加权平均功率因数.（2）电缆主截面的选择选择请求 p KI ≥ca I （4-22） 4.短路电流盘算 ① 电源体系的电抗sy Xbrars ar arsar sy S U I U U IU X 2)3(2)3(33===（4-75） 式中 sy X —电源体系电抗,Ω;ar U —平均电压,V （6kV 体系平均电压为6.3kV ）; )3(s I —稳态三相短路电流,A;br S —井下中心变电所母线短路容量,MV·A （用式4-75盘算时单位应一致）.② 6kV 电缆线路的阻抗w XL x X w 0= （4-76）式中 0x —电缆线路单位长度的电抗值,6kV~10kV 电缆线路0x =0.08Ω/km;L —自井下中心变电所至综采工作面移动变电站,流过高压短路电流的沿途各串联电缆的总长度,km.（5）短路回路的总阻抗∑X∑+=w syX XX （4-77）（6）三相短路电流)3(s I∑=XU I ar s 3)3( （4-78）（7）两相短路电流)2(s I)3()2(232s ar s I X U I ==∑ （4-79）（8）短路容量s Sar s s U I S )3(3=4.过流整定1. 高压配电装配中过流继电器的整定今朝应用的矿用隔爆高压真空配电箱继电破坏装配大多半采用电子破坏装配,部分新产品采用微电脑掌握及破坏,其破坏功效有过流破坏（短路破坏.过载破坏）.漏电破坏.过电压和欠电压破坏等.下面就电子破坏装配的过电流破坏整定盘算办法做一评论辩论.1）破坏一台移动变电站（1）短路（瞬时过流）破坏继电器动作电流移动变电站内部及低压侧出线端产生短路故障时,应由高压配电箱来切除.是以,动作电流应按躲过变电站低压侧尖峰负荷电流来整定,即动作电流为)(4.1~2.1∑+≥⋅⋅N M st iT r sb I I K K I （4-85）式中r sb I ⋅—瞬时过流继电器动作电流,A;（短路破坏,即速断）;1.2~1.4—靠得住性系数;T K —变压器的变压比;i K —高压配电箱电流互感器变流比;M st I ⋅—起动电流最大的一台或几台电念头同时起动,电念头的额定起动电流,A;∑NI—其余电气装备额定电流之和,A.调剂继电器过流破坏整定装配,使动作电流大于等于其盘算值. 敏锐系数（敏锐度）校验5.1)2(≥=⋅rsb i T gT s r I K K K I K (4-86)式中r K —破坏装配的敏锐度;)2(s I —移动变电站二次侧出口处最小两相短路电流,A;gT K —变压器组别系数,对于Y ,y 接线的变压器,gT K =1;对于Y ,d 接线变压器gT K =3.其他参数意义同上.（2）过载破坏整定电流隔爆型高压配电箱过载破坏装配的动作电流,按移动变电站一次侧额定电流来整定,即sb N I I ==（4-87） 式中 N S —移动变电站额定容量,kV A;N U 1—移动变电站一次侧额定电压,kV .2）破坏几台移动变电站一台高压配电箱掌握一条高压电缆,而这条高压电缆又同时掌握几台移动变电站,构成带有分支负荷干线式供电方法,综采工作面供电系同一般采用这种供电方法.（1）短路破坏装配动作电流整定短路破坏装配动作电流整定仍按式（4-85）盘算,敏锐度按式（4-86）校验.应留意,敏锐度校验中,)2(s I 为破坏规模末尾的最小两相短路电流,该破坏规模末尾是指最远一台移动变电站二次出口处最小两相短路电流.（2）过载破坏整定电流高压配电箱过载破坏装配的动作电流按线路最大工作电流来整定.max 1sb r w iI I K ⋅⋅≥（4-88） 式中w I ⋅m ax —线路的最大工作电流（即为最大负荷电流Ica ）,A;3max 10w caS I I ⋅⨯==（4-89）∑NS-由该高压电缆所掌握的移动变电站额定容量总和,kV•A;N U 1-高压额定电压,V;2．移动变电站过流破坏装配整定盘算今朝煤矿井下应用的国产移动变电站构造情势有两种：①高压负荷开关.干式变压器.低压馈电开关构成移动变电站.在低压馈电开关中装有半导体脱扣器,作为过流破坏装配.JJ30检漏继电器作为漏电破坏装配.高压负荷开关中无过流破坏装配;②高压真空断路器.干式变压器.低压破坏箱构成移动变电站.在高压开关箱中装有过流破坏装配,在低压开关箱中装有过流破坏和漏电破坏装配.1）移动变电站高压开关箱中过流破坏装配的整定 （1）短路破坏的整定移动变电站内部及低压侧出线端产生短路故障时,应由移动变电站高压断路器来切除.移动变电站短路破坏装配的动作电流,应躲过低压侧尖峰负荷电流,即按式（4-85）整定,按式（4-86）校验.应留意,敏锐度校验中,)2(s I 为破坏规模末尾的最小两相短路电流,该破坏规模末尾是指最远一台磁力起动器,动力电缆进口处最小两相短路电流.（2）过载破坏整定移动变电站过载破坏的整定电流,取移电站一次侧额定电流,即按式（4-87）盘算. 2）移动变电站低压破坏箱中过流破坏装配的整定 （1）短路破坏整定按式（4-91）盘算整定值,按式（4-92）校验敏锐度.（2）过载破坏整定移动变电站低压破坏箱中,过载破坏的整定电流取所掌握电念头额定电流之和乘以需用系数.即sb de N I K I =∑ （4-90）式中∑NI—所有电念头额定电流之和,A;de K —需用系数,由具体负荷肯定.3）移动变电站低压馈电开关过流破坏装配的整定 （1）移动变电站低压馈电开关短路破坏的整定 按式（4-91）盘算整定值,按式（4-92）校验敏锐度. （2）过载破坏的整定过载破坏的整定电流,取所掌握电念头额定电流之和乘以需用系数,即按式（4-90）盘算. 3. 井下低压体系过流破坏装配整定（包括过电流脱扣器） 1）低压馈电开关过流破坏装配的整定（1）变压器二次侧总馈电开关或干线的配电开关中过电流继电器动作电流sb st M N I I I ⋅≥+∑（4-91）式中sb I —过流破坏装配的动作电流,A;M st I ⋅—被破坏收集中最大一台电念头的起动电流,A;∑NI—被破坏收集中除最大容量的一台电念头外,其余电念头额定电流之和,A.破坏装配的敏锐系数请求5.1)2(≥=sbs r I I K （4-92）式中)2(s I —被破坏收集末尾最小两相短路电流,A.（2）对于新型系列DZKD 或DWKB30型馈电开关,装有电子脱扣装配,即过载长延时过流破坏.短路短延时（0.2~0.4s ）过流破坏和短路速断破坏.过载长延时过流破坏的整定规模：（0.4~1.0）N sw I ⋅（N sw I ⋅是开关的额定电流A ）,具有反时限特征;短路短延时过流破坏的整定规模：（3~10）N sw I ⋅; 短路速断破坏的整定规模：8N sw I ⋅或20N sw I ⋅. 过载长延时破坏的动作电流整定倍数：Nsw Nde sb I I K n ⋅∑≥（4-93）式中sb n —过载长延时破坏动作电流倍数;de K —需用系;∑NI—被掌握的所有电念头额定电流之和,A;短路短延时破坏的动作电流整定倍数：sbst M de N I I K I ⋅'=+∑ （4-94） Nsw sb sb I I n ⋅'≥（4-95）式中sbI '-短路短延时动作电流盘算值,A; 敏锐系数请求5.1)2(≥=⋅Nsw sb s r I n I K （4-96）2）对于采用电子破坏装配的新型磁力起动器过电流破坏装配的整定采用电子破坏装配的磁力起动器,临盆厂家不同,破坏装配各别.如QCKB30系列磁力起动器采用JLB-300型电子破坏装配;QJZ-300/1140型磁力起动器,装有5块电子掌握破坏插件;BQD-300/1140型磁力起动器,采用ABD8型电子破坏装配;QJZ-200/1140型磁力起动器采用JDB 型电机分解破坏装配;个体新产品采用微机掌握破坏等等.固然破坏装配类型不同,但是过流破坏整定的请求雷同,即（1）过载破坏的整定电流请求略大于长时最大负荷电流.或者说,略小于所掌握电念头的额定电流,即o sb I ⋅≤N M I .（取接近值） （4-97）式中o sb I ⋅—过载整定电流,A;N M I .—电念头额定电流,A.如许整定的来由是,临盆机械所配套的电念头并非按电念头的满负荷设计,电念头的功率略大于临盆机械的功率.（2）过电流速断破坏的整定电流：s sb I ⋅＞N st I ⋅ （4-98）式中s sb I ⋅—速断破坏的整定电流,A;N st I ⋅—电念头的额定起动电流,A;对鼠笼电念头,一般N st I ⋅=（4~7）M N I ⋅;速断整定电流倍数请求为过载破坏的8倍或10倍,一般电子破坏装配由硬件电路的设计来保证.即sb ssb sb oI n I ⋅⋅== 8或10 （4-99） 速断破坏敏锐系数请求：(2)s r sb sb oI K n I ⋅=≥1.5 （4-100） 3）过热继电器整定（1）过热继电器的动作电流整定.过热继电器的动作电流应略大于被破坏电机的负荷电流.（2）过热-过流继电器动作电流的整定.过热组件的动作电流整定与过热继电器雷同,过电流组件的动作电流的整定同速断破坏.4）熔断器熔件的选择（1）破坏1台鼠笼型异步电念头,熔件的额定电流应躲过电念头的起动电流,即FNst F K I I .⋅=（4-101） 式中F I —熔体的额定电流,A;N st I ⋅—电念头的额定起动电流,A;F K —当电念头起动时,熔体不融化的系数,取值规模1.8~2.5.在正常起动前提下,轻载起动,取2.5,经常起动或重负荷起动,取1.8~2.因为熔体材料或电流大小的不同,熔断器的破坏特生曲线不完整雷同,是以,在斟酌轻载起动时光为6~10s,重载起动时光为15~20s 的前题下,有关材料提出对不同型号的熔断器,采取不同的系数,见表4-17,以供应用时参考.表4-17熔体不融化系数（2）破坏多台鼠笼电念头供电干线的熔断器,熔件的额定电流为∑+=⋅N FMst F I K I I （4-102） 式中M st I ⋅—干线电缆供电的最大电念头额定起动电流,A;∑NI—其余电念头额定电流之和,A.F K —熔体不融化系数;（3）破坏电钻变压器,熔体额定电流为∑+=⋅)(4.1~2.1N FMst T F I K I K I （4-103）式中T K —变压器的变压比;（4）破坏照明变压器,熔体的额定电流∑=N TF I K I 4.1~2.1 （4-104） 式中NI∑—照明灯额定电流之和,A.（5）熔体额定电流与熔断器额定电流的选择依据熔件额定电流盘算值F I ,拔取熔体的额定电流F N I ⋅,请求F N I ⋅≈F I （4-105）依据选定的F N I ⋅,肯定熔断器的额定电流,再依据F N I ⋅与熔断器的额定电流去校核起动器的型号是否适合.（6）敏锐系数校验FN s r I I K ⋅=)2(≥4或7 （4-106） 式中)2(s I —被破坏线路末尾或电念头进线端子上的最小两相短路电流,A;4或7—敏锐系数,对于660V 电网,F N I ⋅＞100A 时取4,F N I ⋅≤100A 时取7;对于127V 电网取4.假如是破坏照明变压器或电钻变压器时,敏锐系数请求Ts r K I K 3)2(=≥4 （4-107）式中)2(s I —变压器二次侧出线端二相短路电流,A;T K —变压器变比;3—Y,d 接线变压器,二次侧两相短路电流换算到一次侧的系数.（7）熔断器极限分断才能的校验熔断器的极限分断电流F off I ⋅值见表4-18,必须知足F off I ≥)3(s I （4-108）式中)3(s I —破坏规模首端的三相短路电流,A.表4-18熔断器的极限分断才能 相间短路破坏整定盘算原则 第一讲 线路破坏整定盘算 1）三个电压等级各选一条线路进行线路破坏整定2）110千伏线路最大负荷电流可依据给定前提盘算,35和10千伏线路可按300安盘算.第一节 10千伏线路破坏的整定盘算原则：电流破坏具有简略.靠得住.经济的长处.对35千伏及以下电网,平日采用三段式电流破坏加重合闸的破坏方法,对庞杂收集或电压等级较高收集,很难知足选择性.敏锐性以及速动性的请求. 整定盘算：对10千伏线路平日采用三段式电流破坏即可知足请求,现实应用时可以依据须要采用两段也可以采用三段破坏.依据破坏整定盘算原则：电流速断,按照躲过本线路的末尾短路最大三相短路电流整定Iset1=krelIkmax/nTA本式请求 一次.二次的动作电流都须要盘算. 留意问题：1）归算至10千伏母线侧的分解阻抗2）盘算最大三相短路电流,(3)k S kE EZ Z Z I φφ∑==+3）盘算最小两相短路电流,校核破坏规模min smax set 1)1X l Z I =min min 100%%l l L =⨯ 4）选择线路恰当长度（选一条）盘算 5）动作时限0秒.限时电流速断,与相邻线路一段合营整定.因为如今的10千伏线路一般都是放射形线路,没有相邻线路,可不设本段破坏过电流破坏,即电流破坏第III 段,按照躲过本线路的最大负荷电流整定rel ss set L.max re=K K I K I式中 Krel ——靠得住系数,一般采用1.15—1.25;Kss ——自起动系数,数值大于1,由收集具体接线和负荷性质肯定; Kre ——电流继电器的返回系数,一般取0.85.校核末尾短路的敏锐度.动作时限 因为不须要与相邻线路合营,可取0.5秒.防止配变故障时破坏的误动作. 今朝采用微机型破坏,都配有带低电压闭锁的电流破坏,以及线路重合闸.第二节 35千伏线路破坏的整定盘算原则：对35千伏电网,平日采用三段式电流破坏加重合闸的破坏方法可以知足请求,但对于庞杂收集.环形收集,很难知足请求.对35千伏线路,有时可能有相邻线路,是以须要三段式破坏,假如是只有相邻变压器,则限时电流速断破坏应按照躲过变压器低压侧短路整定,时光则取0.5秒,但应校核本线路末尾短路的敏锐度.电流速断,按照躲过本线路的末尾短路最大三相短路电流整定Iset1=krelIkmax/nTA本式请求 一次.二次的动作电流都须要盘算. 留意问题：1）归算至35千伏母线侧的分解阻抗2）盘算最大三相短路电流,(3)kS kE E Z Z Z I φφ∑==+3）盘算最小两相短路电流,校核破坏规模min smax I set 1)1(2X E l Z I φ=-min min 100%%l l L =⨯ 4）选择线路恰当长度（选一条）盘算 5）动作时限0秒.限时电流速断,与相邻线路一段合营整定.Iset1=krelIn1/nTA假如没有相邻线路,按照躲开线路末尾变压器低压侧短路整定,假如没有相邻变压器参数,可设置一个5000千伏安的主变,查其参数,盘算短路电流.留意电流归算到对应侧.Iset1=krelInT/nTA校验：对电流二段,应保证本线路末尾短路的敏锐度 假如知足敏锐度请求,动作时限可取0.5秒过电流破坏,即电流破坏第III 段,按照躲过本线路的最大负荷电流整定rel ss set L.max re=K K I K I式中 Krel ——靠得住系数,一般采用1.15—1.25;Kss ——自起动系数,数值大于1,由收集具体接线和负荷性质肯定; Kre ——电流继电器的返回系数,一般取0.85.校核末尾短路的敏锐度,以及相邻元件短路的敏锐度（变压器低压侧）动作时限 因为不须要与相邻线路或元件的后备破坏合营,可依据相邻元件的时光取1.0-1.5秒.今朝采用微机型破坏,都配有带低电压闭锁的电流破坏,以及线路重合闸.第三节 相间短路距离破坏的整定盘算原则一.距离破坏的根本概念电流破坏具有简略.靠得住.经济的长处.其缺陷是对庞杂电网,很难知足选择性.敏锐性.快速性的请求,是以在庞杂收集中须要机能加倍完美的破坏装配.距离破坏反应故障点到破坏安装处的距离而动作,因为它同时反响故障后电流的升高和电压的下降而动作,是以其机能比电流破坏加倍完美.它根本上不受体系运行方法变化的影响.距离破坏是反响故障点到破坏安装处的距离,并且依据故障距离的远近肯定动作时光的一种破坏装配,当短路点距离破坏安装处较近时,破坏动作时光较短;当短路点距离破坏安装处较远时,破坏动作时光较长.破坏动作时光随短路点地位变化的关系t=f(Lk)称为破坏的时限特征.与电流破坏一样,今朝距离破坏普遍采用三段式的阶梯时限特征.距离I 段为无延时的速动段;II 段为带有固定短延时的速动段,III 段作为后备破坏,当时限需与相邻下级线路的II 段或III 段合营.二.整定盘算原则S23I 1I 2I图4-1 距离破坏整定盘算解释以下以图4-1为例解释距离破坏的整定盘算原则 （1）距离I 段的整定距离破坏I 段为无延时的速动段,只反响本线路的故障.整定阻抗应躲过本线路末尾短路时的测量阻抗,斟酌到阻抗继电器和电流.电压互感器的误差,须引入靠得住系数Krel,对断路器2处的距离破坏I 段定值I I set.2rel A-B 1=Z K L z （4-1）式中 LA-B ——被破坏线路的长度;z1 ——被破坏线路单位长度的正序阻抗,Ω/km;KIrel ——靠得住系数,因为距离破坏属于欠量破坏,所以靠得住系数取0.8～0.85. （2）距离II 段的整定距离破坏I 段只能破坏线路全长的80%～85%,与电流破坏一样,需设置II 段破坏.整定阻抗应与相邻线路或变压器破坏I 段合营.1） 分支系数对测量阻抗的影响当相邻破坏之间有分支电路时,破坏安装处测量阻抗将随分支电流的变化而变化, 是以应斟酌分支系数对测量阻抗的影响,如图线路B-C 上k 点短路时,断路器2处的距离破坏测量阻抗为A 1A-B B 2m2A-B K A-B b K 111+===+=+U I Z U Z Z Z Z K Z I I I I（4-2）3S2AB 2b 11S1S2AB+==1+=1+++I X X I K I I X X X （4-3） S1min ABbmin S2max S1AB+=1+++X X K X X X （4-4）式中 A U .B U ——母线A.B 测量电压; ZA-B ——线路A-B 的正序阻抗;Zk ——短路点到破坏安装处线路的正序阻抗; Kb ——分支系数.对如图所示收集,显然Kb ＞1,此时测量阻抗Zm2大于短路点到破坏安装处之间的线路阻抗ZA-B+Zk,这种使测量阻抗变大的分支称为助增分支,I3称为助增电流.若为外汲电流的情形,则Kb ＜1,使得响应测量阻抗减小.2） 整定阻抗的盘算相邻线路距离破坏I 段破坏规模末尾短路时,破坏2处的测量阻抗为I I2m2A-B set.1A-B b set.11==+=+I Z Z Z Z K Z I （4-5） 按照选择性请求,此时破坏不应动作,斟酌到运行方法的变化影响,分支系数应取最小值bmin K ,引入靠得住系数IIrel K ,距离II 段的整定阻抗为II II Iset.2rel A-B b.min set.1=+)Z K Z K Z （ （4-6）式中 IIrel K ——靠得住系数,与相邻线路配应时取0.80～0.85.若与相邻变压器合营,整定盘算公式为II IIset.2rel A-B b.min T =+)Z K Z K Z （ （4-7）式中靠得住系数IIrel K 取0.70～0.75,T Z 为相邻变压器阻抗.距离II 段的整定阻抗应分离按照上述两种情形进行盘算,取个中的较小者作为整定阻抗. 3） 敏锐度的校验距离破坏II 段应能破坏线路的全长,并有足够的敏锐度,请求敏锐系数应知足IIset.2senA-B= 1.3Z K Z （4-8） 假如敏锐度不知足请求,则距离破坏II 段应与相邻元件的破坏II 段相合营,以提 高破坏动作敏锐度.4）动作时限的整定距离II 段的动作时限,应比与之合营的相邻元件破坏动作时光凌驾一个时光级差Δt,动作时限整定为II (x)2i =+Δt t t （4-9）式中 (x)i t ——与本破坏合营的相邻元件破坏I 段或II 段最大动作时光. （3）距离破坏III 段的整定 1）距离III 段的整定阻抗①与相邻下级线路距离破坏II 或III 段合营III III (x)set.2rel A-B b.min set.1=+)Z K Z K Z （ （4-10）式中(x)set.1Z ——与本破坏合营的相邻元件破坏II 段或III 段整定阻抗.②与相邻下级线路或变压器的电流.电压破坏合营III IIIset.2rel A-B b.min min =+)Z K Z K Z （ （4-11）式中 min Z ——相邻元件电流.电压破坏的最小破坏规模对应的阻抗值.③躲过正常运行时的最小负荷阻抗当线路上负荷最大（IL.max ）且母线电压最低（UL.min ）时,负荷阻抗最小,其值为L.min NL.min L.max L.max(0.90.95)==U U Z I I ~ （4-12） 式中 UN ——母线额定电压.与过电流破坏雷同,因为距离III 段的动作规模大,须要斟酌电念头自启动时破坏的返回问题,采用全阻抗继电器时,整定阻抗为III set.2L.min rel ss re1Z =Z K K K （4-13）式中 Krel ——靠得住系数,一般取1.2～1.25;Kss ——电念头自启动系数,取1.5～2.5; Kre ——阻抗测量元件的返回系数,取1.15～1.25.若采用全阻抗继电器破坏的敏锐度不能知足请求,可以采用偏向阻抗继电器,斟酌到偏向阻抗继电器的动作阻抗随阻抗角变化,整定阻抗盘算如下：III L.minset.2rel ss re set L =cos Z Z K K K ϕϕ-()（4-14）式中 set ϕ——整定阻抗的阻抗角;ϕL ——负荷阻抗的阻抗角.按上述三个原则盘算,取个中较小者为距离破坏III 段的整定阻抗. 2）敏锐度的校验距离III 段既作为本线路破坏I.II 段的近后备,又作为相邻下级装备的远后备破坏,并知足敏锐度的请求.作为本线路近后备破坏时,按本线路末尾短路校验,盘算公式如下：III set.2sen(1)A-B= 1.5Z K Z ≥ （4-15）作为相邻元件或装备的近后备破坏时,按相邻元件末尾短路校验,盘算公式如下：III set.2sen(2)A-Bb.max next=1.2+Z K Z K Z ≥ （4-16）式中 Kb.max ——分支系数最大值;Znext ——相邻装备（线路.变压器等）的阻抗.3） 动作时光的整定距离III 段的动作时限,应比与之合营的相邻元件破坏动作时光（相邻II 段或III 段）凌驾一个时光级差Δt,动作时限整定为III (x)2i =t t t +∆ （4-17）式中 (x)i t ——与本破坏合营的相邻元件破坏II 段或III 段最大动作时光.10Xs2=1整定花圃站出线距离破坏,任选一条110千伏,如图整定长度为11千米的线路,等值如下： 斟酌分支系数影响,盘算与相邻破坏合营的二段定值.S23I 1I 2I2．选1条35千伏线路,按线路变压器组整定（末尾变压器容量按线路负荷的1.5倍拔取）,肯定破坏计划.3．选一条10千伏线路.按终端线路斟酌,不斟酌与相邻线路合营,设置装备摆设电流速断和过电流破坏.2.3选作。