嵌岩桩基承载力计算

嵌岩桩单桩承载力计算嵌岩桩是一种常用的基础工程结构，用于承受建筑物或其他结构的荷载和抵抗下沉。

嵌岩桩的承载力计算是评估桩基承载性能和确定合适桩基尺寸的关键步骤。

本文将介绍嵌岩桩单桩承载力计算的方法和步骤。

嵌岩桩的承载力计算可以使用多种方法，其中包括静力法、动力法和经验法。

在计算之前，需要对桩基所处的地层和岩层进行详细的地质勘探和岩石力学性质测试，以获取必要的参数和数据。

静力法是最常用的一种计算嵌岩桩承载力的方法。

其基本原理是根据桩身埋入岩层的深度和桩侧摩阻力的大小来计算承载力。

具体步骤如下：1.静负荷试验：根据设计要求，在嵌岩桩处施加静力载荷，记录不同载荷下的桩沉降和桩身竖向和水平方向的应变。

这些数据将用于计算桩的侧摩阻力的大小。

2.摩阻力计算：静负荷试验结果可以用来确定桩侧摩阻力的大小。

常用的方法有半经验公式法、皮尔森法和阿伯特法等。

这些方法根据桩侧摩阻力和桩身埋入深度之间的关系，以及侧摩阻力潜在产生的机制，进行参数拟合，并计算出摩阻力的大小。

3.桩端阻力计算：桩端的承载力是嵌岩桩的另一个重要参数。

常用的计算方法有桩尖阻力计算法、桥梁法和弯曲截面法等。

这些方法要考虑桩端的摩擦力和桩尖的抗剪强度，以及桩的侧面积分效应，计算出桩端的承载力。

4.承载力计算：综合考虑桩侧摩阻力和桩端阻力的大小，可以计算出嵌岩桩的承载力。

常用的计算公式有楼氏公式、安藤公式和岩石承载力公式等。

这些公式根据桩的几何形状和土木结构特性，以及地层和岩体的物理力学性质，进行参数拟合，并计算出桩的承载力。

静力法计算嵌岩桩承载力的过程较为复杂，需要根据具体条件和要求进行细致的设计和计算。

为了提高计算的准确性和可靠性，可以使用数值模拟方法和有限元分析等辅助手段。

除了静力法，动力法也是一种常用的计算嵌岩桩承载力的方法。

动力法通过分析桩周土体与桩基之间的相互作用，以及振动信号的传播和衰减规律，计算桩的受力状态和承载能力。

动力法包括动力触探法、动力试验法和地震波反射法等，适用于复杂地层和高岩石承载力的情况。

嵌岩桩承载力分析计算嵌岩桩是一种常见的地基处理方法，用于增加土壤的承载力和稳定性。

在工程实践中，嵌岩桩的承载力分析计算是非常重要的，它可以帮助工程师确定嵌岩桩的尺寸和数量，以确保其在实际工程中能够发挥预期的作用。

本文将介绍嵌岩桩的承载力分析计算方法，并以一个实际工程案例为例进行详细说明。

一、嵌岩桩的承载力嵌岩桩是一种通过将桩嵌入坚硬的岩石中来提高桩基承载力的方法。

在进行嵌岩桩承载力分析计算之前，首先需要了解嵌岩桩的承载机制。

嵌岩桩的承载力主要包括桩端摩阻力、桩侧摩阻力和桩身抗压强度等几个方面。

1. 桩端摩阻力嵌岩桩的桩端摩阻力是指桩端与岩石之间的摩擦力，它是嵌岩桩承载力的主要组成部分。

桩端摩阻力的大小取决于桩端与岩石之间的摩擦系数和桩端的有效面积，通常可以通过下面的公式进行计算：Qb = Kb * Ab * σbQb为桩端摩阻力，Kb为桩端摩阻系数，Ab为桩端的有效摩擦面积，σb为岩石的有效抗压强度。

3. 桩身抗压强度嵌岩桩的承载力还受到桩身抗压强度的限制，通常可以通过下面的公式进行计算：Qc为桩身抗压承载力，Ac为桩身的截面积，σc为岩石的允许抗压强度。

以上三个部分组成了嵌岩桩的总承载力，通过合理地计算和设计，可以确保嵌岩桩在实际工程中能够安全可靠地发挥作用。

进行嵌岩桩承载力分析计算时，通常需要按照以下步骤进行：1. 确定岩石的力学性质首先需要对岩石的力学性质进行详细的调查和分析，包括岩石的抗压强度、抗剪强度以及岩石中可能存在的裂缝和夹层等情况。

这些参数将直接影响到嵌岩桩的承载力。

2. 确定桩的形式和尺寸根据实际工程的要求，确定嵌岩桩的形式和尺寸，包括桩端形式、截面形状和尺寸等。

这些参数将直接影响到桩端摩阻力和桩侧摩阻力的大小。

根据桩端与岩石之间的摩擦系数和桩端的有效面积，计算桩端摩阻力。

通常可以通过有限元分析、现场试验或经验公式来确定桩端摩阻系数和有效摩擦面积。

6. 综合计算嵌岩桩的总承载力将桩端摩阻力、桩侧摩阻力和桩身抗压承载力综合起来，得到嵌岩桩的总承载力。

嵌岩桩承载力分析计算嵌岩桩是指在岩石中进行预埋或打孔安装的桩基，它具有承载力大、稳定性好等特点，被广泛应用于桥梁、码头、大型工业厂房等工程中。

而嵌岩桩的承载力分析计算是评估桩基能否承受设计荷载的关键步骤，本文将对嵌岩桩承载力分析计算进行简要介绍。

一、嵌岩桩承载力计算原理嵌岩桩的承载力主要包括两部分：侧摩阻力和端阻力。

侧摩阻力是指桩体周围岩石对桩体施加的侧向阻力，端阻力是指岩石对桩底部施加的阻力。

通常情况下，嵌岩桩的承载力是由侧摩阻力和端阻力共同作用而形成的，因此承载力的计算需要考虑这两部分。

1. 侧摩阻力计算侧摩阻力是嵌岩桩承载力的主要组成部分之一，其计算通常采用莫尔-库仑法则。

莫尔-库仑法则是描述侧面土体与桩体之间作用的一种理论，其公式如下：F = τs · AsF为侧摩阻力，τs为土体与桩体之间的摩擦系数，As为桩体周围受力面积。

侧摩阻力计算通常需要考虑土体的力学性质、桩体的形状和尺寸等因素，并且需要根据实际情况进行合理的假设和计算。

Qb = α · Nq为了更直观地理解嵌岩桩承载力的计算方法，我们通过一个实际的案例来进行说明。

假设某桥梁的设计荷载为1000kN，岩石的桩端抗剪强度指标Nq为20MPa，土体与桩体之间的摩擦系数τs为0.6，桩体周围受力面积As为10m²，岩石对桩体的作用系数α为0.8。

我们可以计算侧摩阻力和端阻力的大小：侧摩阻力：F = 0.6 × 10 = 6kN端阻力：Qb = 0.8 × 20 = 16kN然后，我们可以计算嵌岩桩的总承载力：强度折减系数Υs = 1.0（常见）强度折减系数Υb = 1.0（常见）嵌岩桩的承载力为22kN，可以满足设计荷载的需求。

四、总结通过上述实例，我们可以看到嵌岩桩承载力的计算非常重要，它涉及到土体与岩石的力学性质、桩体的形状和尺寸等因素。

在实际工程中，需要对这些因素进行合理的假设和计算，以保证嵌岩桩的安全稳定运行。

一、嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力计算公式采用嵌岩的钻（挖）孔桩基础，基础入持力层1～3倍桩径，但不宜小于，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第条推荐的公式计算。

公式为：[P]=(c1A+c2Uh)Ra公式中，[P]—单桩轴向受压容许承载力(KN)；Ra—天然湿度的岩石单轴极限抗压强度(KPa)，按表查取，粉砂质泥岩：Ra =14460KPa；砂岩：Ra =21200KPah—桩嵌入持力层深度(m)；U—桩嵌入持力层的横截面周长(m)；A—桩底横截面面积(m2)；c1、c2—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数。

挖孔桩取c1=，c2=；钻孔桩取c1=，c2=。

二、钻（挖）孔桩单桩轴向受压容许承载力计算公式采用钻（挖）孔桩基础，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第条推荐的公式计算。

公式为：[]()RpAUlPστ+=21公式中，[P] —单桩轴向受压容许承载力(KN)；U —桩的周长(m)；l—桩在局部冲刷线以下的有效长度(m)；A —桩底横截面面积(m2)，用设计直径(取计算；p τ— 桩壁土的平均极限摩阻力(kPa)，可按下式计算：∑==n i i i p l l 11ττ n — 土层的层数；i l — 承台底面或局部冲刷线以下个土层的厚度(m)； i τ— 与i l 对应各土层与桩壁的极限摩阻力(kPa)，按表查取；R σ— 桩尖处土的极限承载力(kPa)，可按下式计算： {[]()}322200-+=h k m R γσλσ[]0σ— 桩尖处土的容许承载力(kPa)，按表查取； h — 桩尖的埋置深度(m)； 2k — 地面土容许承载力随深度的修正系数，据规范表取为；2γ— 桩尖以上土的容重(kN/m 3)； λ— 修正系数，据规范表，取为； 0m — 清底系数，据规范表，钻孔灌注桩取为，人工挖孔桩取为。

一、嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力计算公式采用嵌岩的钻（挖）孔桩基础，基础入持力层1～3倍桩径，但不宜小于1.00m，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.4条推荐的公式计算。

公式为：[P]=(c1A+c2Uh)Ra公式中，[P]—单桩轴向受压容许承载力(KN)；Ra—天然湿度的岩石单轴极限抗压强度(KPa)，按表4.2查取，粉砂质泥岩：Ra =14460KPa；砂岩：Ra =21200KPah—桩嵌入持力层深度(m)；U—桩嵌入持力层的横截面周长(m)；A—桩底横截面面积(m2)；c1、c2—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数。

挖孔桩取c1=0.5，c2=0.04；钻孔桩取c1=0.4，c2=0.03。

二、钻（挖）孔桩单桩轴向受压容许承载力计算公式采用钻（挖）孔桩基础，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.2条推荐的公式计算。

公式为：[]()RpAUlPστ+=21公式中，[P] —单桩轴向受压容许承载力(KN)；U —桩的周长(m)；l—桩在局部冲刷线以下的有效长度(m)；A — 桩底横截面面积(m 2)，用设计直径(取1.2m)计算； p τ— 桩壁土的平均极限摩阻力(kPa)，可按下式计算：∑==n i i i p l l 11ττ n — 土层的层数；i l — 承台底面或局部冲刷线以下个土层的厚度(m)；i τ— 与i l 对应各土层与桩壁的极限摩阻力(kPa)，按表3.1查取；R σ— 桩尖处土的极限承载力(kPa)，可按下式计算：{[]()}322200-+=h k m R γσλσ []0σ— 桩尖处土的容许承载力(kPa)，按表3.1查取；h — 桩尖的埋置深度(m)；2k — 地面土容许承载力随深度的修正系数，据规范表2.1.4取为0.0；2γ— 桩尖以上土的容重(kN/m 3)；λ— 修正系数，据规范表4.3.2-2，取为0.65； 0m — 清底系数，据规范表4.3.2-3，钻孔灌注桩取为0.80，人工挖孔桩取为1.00。

岩土工程 地基基础文章编号:１００９￣６８２５(２０２０)１６￣００５１￣０３大直径扩底嵌岩桩承载力分析计算收稿日期:２０２０￣０５￣０８ :北京市级大学生创新训练项目资助(Ｃ２０１８０６０８１)作者简介:徐㊀薇(１９８９￣)ꎬ女ꎬ博士ꎬ讲师徐㊀薇㊀方显轮(中国矿业大学(北京)力学与建筑工程学院ꎬ北京㊀１０００８３)摘㊀要:基于６００ｍ深圳平安大厦最大直径８.０ｍꎬ扩底９.５ｍ的超大直径嵌岩桩承载力进行了数值分析计算ꎬ考虑桩周岩层差异性㊁桩 岩相互作用和桩端爆破施工工艺㊁岩体参数的影响ꎬ建立了超大直径嵌岩桩承载力数值计算模型ꎬ现场实测结果对比验证了数值计算结果的合理性ꎮ有关结果为类似工程提供参考ꎮ关键词:大直径嵌岩桩ꎬ承载力ꎬ轴力曲线ꎬ数值计算中图分类号:ＴＵ４７３文献标识码:Ａ１㊀概述随着经济建设的发展ꎬ高层建筑在越来越多的城市里涌现ꎮ大直径桩因其承载力高㊁抗震效果好而经常在超高层建筑中采用ꎮ国内外规范如ＪＧＪ９４ ２００８建筑桩基技术规范[１]㊁ＡＡＳＨＴＯＬＲＦＤＢｒｉｄｇｅＤｅｓｉｇｎＳｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎｓ(８ｔｈＥ￣ｄｉｔｉｏｎ)[２]是把直径是否超过０.８ｍ作为判断是否为大直径的标准ꎮ我国ＪＴＧＦ５０ ２０１１公路桥涵施工技术规范[３]定义桩径２.５ｍ以上为大直径桩ꎮ但是现阶段ꎬ许多高层建筑中所采用的桩基直径多大于这些规范的规定ꎮ如广州西塔采用了直径４.８ｍ的嵌岩桩ꎻ深圳华润湾商业中心最大桩基直径４.５ｍ[４￣６]ꎮ本研究基于的项目深圳平安大厦更采用了直径８.０ｍꎬ扩底９.５ｍ和直径５.７ｍ扩底７.０ｍ两种直径的桩基ꎮ由于目前的设计计算仍然沿用传统规范的设计方法ꎬ现有的技术水平也无法对桩基进行现场承载力测试试验ꎮ因此ꎬ为了更好的获得这类桩基承载力变化规律ꎬ本文以深圳平安大厦项目超大直径扩底嵌岩桩为背景ꎬ展开数值计算分析ꎬ为今后类似工程提供有利的参考ꎮ２㊀工程概况深圳平安大厦位于深圳市福田区ꎬ总高度为６００ｍꎬ１１８层ꎬ为华南地区第一高楼ꎮ基坑工程总共占地面积约为２万ｍ２ꎬ基坑底板深度３３.８ｍ~３９.５ｍꎮ施工过程中ꎬ基坑开挖至底部后再开挖桩基础ꎬ采用嵌岩桩的设计方法ꎬ桩径从１.７ｍ~８.０ｍ不等ꎮ其中支撑 巨型框架 核心筒 外伸臂 体系的为８根直径８.０ｍꎬ扩底９.５ｍ(图１中Ｚ代表 桩 ꎬＡ类桩)㊁１６根直径５.７ｍꎬ扩底７.０ｍ(图１中Ｂ类桩)的超大直径扩底嵌岩桩ꎬ桩长范围２５ｍ~３５.５ｍꎮ抗压桩承载力设计值如表１所示ꎬ设计承载力远远高于传统的大直径桩ꎮ场地内地层起伏较大ꎬ桩周岩层由全风化~微风化花岗岩组成ꎮ因此ꎬ必须考虑岩层的差异性对超大直径扩底嵌岩桩承载力的影响ꎮ表１㊀抗压桩承载力设计值桩型桩身等直径段直径/ｍ扩底段直径/ｍ承载力设计值Ｑ/ｋＮ承载力特征值Ｒ/ｋＮＺＡ８.０９.５９.５４ˑ１０５７.０８ˑ１０５ＺＢ５.７７.０４.８４ˑ１０５３.８４ˑ１０５图1超大直径扩底嵌岩桩及深基坑示意图171.3m116.8m84.8mZA6ZA5ZA7ZA4ZA3ZA8ZA1ZA2CJ6CJ7CJ9CJ1CJ11CJ13CJ8CJ2CJ10CJ5CJ4ZB1ZB4ZB5ZB2ZB6ZB7ZB3超大直径扩底嵌岩桩基坑支撑体系筏板底相对标高-29.8m３㊀数值分析３.１㊀基本假定由于超大直径嵌岩桩与岩层接触面积远大于中小直径桩ꎬ因此ꎬ桩周岩体的强度㊁不连续面分布情况㊁矿物组成以及岩体的各项异性等因素对桩基承载力的影响和变化情况远大于传统的中㊁小直径嵌岩桩ꎮ为了更好的反映岩石参数的影响ꎬＥ.Ｈｏｅｋ和Ｅ.Ｔ.Ｂｒｏｗｎ在１９８０年基于大量的现场岩体试验和岩石三轴试验结果ꎬ提出了适用于工程岩体的Ｈｏｅｋ￣Ｂｒｗｏｎ强度准则ꎮ经过多年的发展ꎬ目前使用最多的是Ｈｏｅｋ￣Ｂｒｗｏｎ２００２准则[７]ꎮ计算公式如下:σ１＝σ３＋σｃ(ｍｂσ３σｃ＋ｓ)ａ(１)ｍｂ＝ｅｘｐ(ＧＳＩ－１００２８－１４Ｄ)ｍｉ(２)ｓ＝ｅｘｐ(ＧＳＩ－１００９－３Ｄ)(３)１５ ㊀㊀㊀㊀第４６卷第１６期２０２０年８月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀山西建筑ＳＨＡＮＸＩ㊀ＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀Ｖｏｌ.４６Ｎｏ.１６Ａｕｇ.㊀２０２０ａ＝０.５＋１６[ｅｘｐ(－ＧＳＩ/１５)－ｅｘｐ(－２０/３)](４)其中ꎬσ１为最大主应力ꎻσ３为最小主应力ꎻσｃ为完整岩石的单轴抗压强度ꎻｍｉꎬｓ均为经验参数ꎬ反映岩石软硬程度ꎮＤ的取值为０~１ꎬ０说明施工中未扰动ꎬ１说明完全扰动ꎮ根据Ｈｏｅｋ￣Ｂｒｗｏｎ２００２准则ꎬ在强度较差岩体里采用人工或机械开挖ꎬＤ取０.５ꎻ当大范围的爆破开挖时ꎬＤ取１ꎮ基于此ꎬ本计算采用ＦＬＡＣ３Ｄ软件进行分析计算ꎬ在模型计算中假定如下:１)采用１/２轴对称模型进行单桩竖向承载力作用分析ꎬ桩身和桩周岩土体均采用实体单元建模ꎻ２)基于桩身在实际受力中的承载力情况ꎬ采用弹塑性模型ꎻ桩周强风化岩体采用Ｍｏｈｒ￣Ｃｏｕｌｏｍｂ模型ꎮ考虑到岩层差异性的影响ꎬ中风化和微风化岩体采用Ｈｏｅｋ￣Ｂｒｏｗｎ准则ꎬ基于岩体条件和现场施工方法对准则中参数进行修正ꎻ３)为了考虑桩和岩体界面相互作用关系ꎬ在两者界面间设置Ｇｏｏｄｍａｎ接触面单元ꎮ３.２㊀模型网格的建立单桩竖向承载力计算时ꎬｘ和ｙ方向扩至２０倍桩半径ꎬｚ方向扩至１０倍桩长ꎬ以消除边界效应的影响ꎮ计算桩基模型大小同设计ꎬ并按实际施工情况进行逐级加载ꎮ单桩三维计算模型如图２所示ꎮN图2单桩计算三维模型３.３㊀模型参数的选取基于现场勘查报告和室内试验的结果ꎬ计算中场地内各岩层的力学参数如表２所示ꎮ现场施工中采用人工挖孔的方法ꎬ对于岩层强度高的桩端则采用先现场爆破后人工机械挖孔的方法ꎮ综合考虑ꎬ在中风化和微风化花岗岩岩层中ꎬ采用Ｈｏｅｋ￣Ｂｒｗｏｎ２００２准则时ꎬ综合考虑本计算模型Ｄ取０.５ꎮ经计算得到的模型计算参数和接触面参数如表２ꎬ表３所示ꎮ表２㊀大直径扩底嵌岩桩数值计算参数花岗岩岩层名称单轴抗压强度/ＭＰａ弹性模量ＭＰａ泊松比内摩擦角(ʎ)内聚力ＭＰａ强风化￣１５.０１３００.２７２８０.０５强风化￣２１０.０２５００.２７２９０.０５中风化￣１２６.７９１６４００.２５１２０.１２中风化￣２３６.６０２５５００.２５１８０.２１微风化￣１５９.４１７７０００.２０４６０.６２微风化￣２８８.１９１２５２００.２０５８１.０２３.４㊀模型加载模型建立完成并赋参后先进行自重平衡计算ꎬ随后进行地层初始位移场清零ꎻ第二步按现场施工工序进行桩体的开挖和浇筑ꎬ计算完成后进行第二次位移场清零ꎻ第三步进行逐级加载至承载力设计值ꎮ如桩周土体无明显塑性区或桩顶未发生突变ꎬ继续计算至桩顶沉降出现突变或桩顶沉降达不合理范围时ꎮ表３㊀桩接触面参数接触面土/岩层Ｋｎ/ＭＰａ ｍ－１Ｋｓ/ＭＰａ ｍ－１内聚力/ＭＰａ内摩擦角/(ʎ)强风化￣１１００１０００.０２１６.８强风化￣２１７０１７００.０３１７.４中风化￣１４００４０００.０５７.３中风化￣２８００８０００.０８１０.９微风化￣１２０００２００００.１２２３.１微风化￣２３０００３００００.２０２９.１４㊀计算结果分析４.１㊀桩顶沉降变化规律本项目在２０１４年１２月１５日主塔楼结构全部封顶ꎬ施工过程中在桩周布置了沉降监测点ＪＣ(如图１所示)ꎮ限于篇幅ꎬ以ＺＡ３桩为例ꎬ对应现场施工荷载加载级数ꎬ现场沉降监测结果与数值计算结果如图３所示ꎮ两者吻合较好ꎬ计算结果准确可靠ꎮ图3大直径扩底嵌岩桩桩端沉降监测图5-5-10-15-20-25沉降/mm2013.5.42013.11.202014.6.82014.12.252013.8.122014.2.282014.9.16日期/年.月.日桩ZA3现场监测桩顶沉降桩ZA3数值计算桩顶沉降４.２㊀荷载—沉降曲线分析荷载 沉降曲线可反映桩在受力和荷载传递过程中位移变化关系ꎮ选取不同桩径㊁相同桩长的两根桩的曲线进行对比分析ꎮ桩ＺＡ３和桩ＺＢ２桩径分别为８.０ｍ(扩底９.５ｍ)和５.７ｍ(扩底７.０ｍ)ꎬ桩长均为持力层为微风化花岗岩￣２ꎮ在相同荷载作用下ꎬ两根桩的荷载 沉降曲线均无明显拐点ꎬ桩径较小的嵌岩桩沉降远大于桩径大的大直径嵌岩桩ꎮ另一方面也反映了增大桩径有利于提高桩基总承载力(见图４)ꎮ图4不同桩径的桩顶荷载—位移曲线01×1062×1063×1064×106桩顶荷载/kN-20-40-60-80-100-120-140-160-180桩顶沉降s/mm桩ZB2桩ZA3４.３㊀轴力和侧摩阻力分布选取桩长较长的ＺＡ１(３５.５ｍ)为例ꎬ在逐级加载下ꎬ分析其轴力和侧摩阻力的变化规律ꎬ桩基轴力见图５ꎮ桩体等直径段轴力逐渐减小ꎬ桩身仍起到传递荷载的作用ꎮ但在桩身轴力在扩底斜直线段这一位置处逐渐增大ꎬ分析原２５ 第４６卷第１６期２０２０年８月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀山西建筑㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀因是由于扩底引起桩端截面面积的增大而导致轴力变大ꎮ在扩底处的等直径段ꎬ桩身轴力又表现和上部等直径段一致ꎬ即逐渐减小ꎮ上部荷载越大ꎬ这种现象就越明显ꎮ图5桩ZA1轴力分布1×1062×1063×1064×106桩顶荷载桩身轴力N /kN 2.0×105kN 5.1×105kN 9.5×105kN 20×105kN 30×105kN0510152025303540桩身z /m 扩底处桩周侧摩阻力分布如图６所示ꎮ随着上部荷载的增大ꎬ岩体强度高的岩层侧摩阻力也越大ꎬ与普通大直径嵌岩桩变化规律一致ꎮ但是在扩底斜线段出现了负摩阻力ꎮ分析原因是在加载过程中ꎬ随着桩身侧摩阻力沿深度不断发挥作用时ꎬ桩身的竖向应力对应不断减小ꎬ但是由于扩底导致桩体轴力在扩底范围内不断增大ꎬ进而导致了负摩阻力的产生ꎮ上部荷载越大ꎬ这种现象就越明显ꎮ图6桩ZA1侧摩阻力分布桩顶荷载2.0×105kN 5.1×105kN 9.5×105kN 20×105kN 30×105kN扩底处-2.0×1030.0 2.0×103 4.0×103 6.0×103桩身侧摩阻力q s /kN 0510152025303540桩身z /m ４.４㊀荷载分担比仍以ＺＡ１为例ꎬ各级荷载下不同岩层内和桩端㊁桩侧荷载分担比如图７所示ꎮ随着加载的进行ꎬ桩端阻力所占的比例从６５％提高到７５％ꎬ侧摩阻力所占比例从加载初期的３５％减小至２５％ꎮ中风化和微风化花岗岩为主要侧摩阻力的提供者ꎬ而强风化花岗岩的承载力影响几乎可以不考虑ꎮ因此ꎬ对于这类超大直径桩来说ꎬ如果桩周存在强度较高的岩层ꎬ不能完全忽略其侧摩阻力的影响ꎬ而是应当按摩擦端承桩来考虑设计ꎮ图7各级荷载下荷载分担比1009080706050403020100荷载分担1×1062×1063×1064×106桩顶荷载/kN强风化花岗岩侧摩阻力中风化花岗岩侧摩阻力微风化花岗岩侧摩阻力桩端阻力５㊀结语本文基于６００ｍ深圳平安大厦大直径嵌岩桩ꎬ采用ＦＬＡＣ３Ｄ进行了数值计算ꎮ并同时考虑了岩体强度参数㊁施工扰动等因素的影响ꎮ结果表明:１)对比现场监测和数值计算结果ꎬ采用Ｈｏｅｋ￣Ｂｒｏｗｎ强度准则可以更好的考虑桩周岩体差异性的影响ꎬ提高数值计算的准确性ꎮ２)随着荷载的增大ꎬ桩端阻力几乎承担了所有荷载ꎬ但如果桩周存在强度较高的岩层ꎬ其侧摩阻力不应该忽略ꎮ３)扩底处桩端截面面积的增大会引起桩体扩底部分斜直线段产生负摩阻力ꎬ在今后设计中需引起注意ꎮ参考文献:[１]㊀ＪＧＪ９４ ２００８ꎬ建筑桩基技术规范[Ｓ].[２]㊀ＡＡＳＨＴＯＬＲＦＤＢｒｉｄｇｅＤｅｓｉｇｎＳｐｅｃｉｆｉｃａｔｉｏｎ.Ｄｒｉｌｌｅｄｓｈａｆｔｓ:ＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎＰｒｏｃｅｄｕｒｅｓａｎｄＬＲＦＤＤｅｓｉｇｎＭｅｔｈ￣ｏｄ[Ｓ].ＰｕｂｌｉｃａｔｉｏｎＮｏ.ＦＨＷＡ￣ＮＨＩ￣１０￣０１６ꎬ２００７.[３]㊀ＪＴＧ/ＴＦ５０ ２０１１ꎬ公路桥涵施工技术规范[Ｓ].[４]㊀吴江斌ꎬ王卫东ꎬ陈㊀锴.４３８ｍ武汉中心大厦嵌岩桩设计[Ｊ].岩土工程学报ꎬ２０１３ꎬ３５(Ｓ１):７６￣８１.[５]㊀刘会球.嵌岩桩承载力影响因素数值分析[Ｊ].铁道科学与工程学报ꎬ２０１８ꎬ１５(１０):２５３５￣２５４０.[６]㊀徐㊀薇ꎬ刘㊀波ꎬ周予启.超大直径扩底嵌岩桩模型试验研究[Ｊ].中国安全生产科学技术ꎬ２０１７ꎬ１３(７):１１７￣１２３.[７]㊀ＨｏｅｋＥꎬＣａｒｒａｎｚａ￣ＴｏｒｒｅｓＣꎬＣｏｒｋｕｍＢ.Ｈｏｅｋ￣ＢｒｏｗｎＦａｉｌｕｒｅＣｒｉｔｅｒｉｏｎ￣２００２ｅｄｉｔｉｏｎ[Ａ].ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆＮＡＲＭＳ￣Ｔａｃ２００２ꎬＭｉｎｉｎｇＩｎｎｏｖａｔｉｏｎａｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ[Ｃ].２００２.Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｏｆｌａｒｇｅ￣ｄｉａｍｅｔｅｒｂｏｔｔｏｍ￣ｅｘｐａｎｄｅｄｒｏｃｋ￣ｓｏｃｋｅｔｅｄｐｉｌｅＸｕＷｅｉ㊀ＦａｎｇＸｉａｎｌｕｎ(ＳｃｈｏｏｌｏｆＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇꎬＣｈｉｎａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＭｉｎｉｎｇａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ(Ｂｅｉｊｉｎｇ)ꎬＢｅｉｊｉｎｇ１０００８３ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｔｈｉｓｓｔｕｄｙｉｓｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙｏｆａ６００￣ｍｅｔｅｒｓｕｐｅｒ￣ｌａｒｇｅ￣ｄｉａｍｅｔｅｒｒｏｃｋ￣ｓｏｃｋｅｔｅｄｐｉｌｅｗｉｔｈａｍａｘｄｉａｍｅｔｅｒｏｆ８.０ｍａｎｄａｂｏｔｔｏｍｅｘｐａｎｓｉｏｎｏｆ９.５ｍ.Ｎｕｍｅｒｉｃａｌａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓｗｅｒｅｃａｒｒｉｅｄｏｕｔꎬｔａｋｉｎｇｉｎｔｏａｃｃｏｕｎｔｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｔｈｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｒｏｃｋｌａｙｅｒｓａｒｏｕｎｄｔｈｅｐｉｌｅꎬｔｈｅｐｉｌｅ￣ｒｏｃｋｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎꎬｔｈｅｂｌａｓｔｉｎｇｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｔｅｃｈｎｉｑｕｅａｔｔｈｅｐｉｌｅｅｎｄꎬａｎｄｔｈｅｒｏｃｋｍａｓｓｐａｒａｍｅｔｅｒｓ.Ｔｈｅａｃｃｕｒａｔｅｏｆｔｈｅｎｕｍｅｒｉｃａｌｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｉｓｃｏｍｐａｒｅｄｗｉｔｈｓｉｔｅｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ.Ｔｈｅｒｅ￣ｓｕｌｔｓｐｒｏｖｉｄｅａｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｓｉｍｉｌａｒｐｒｏｊｅｃｔｓ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｌａｒｇｅ￣ｄｉａｍｅｔｅｒｒｏｃｋ￣ｅｍｂｅｄｄｅｄｐｉｌｅꎬｂｅａｒｉｎｇｃａｐａｃｉｔｙꎬａｘｉａｌｆｏｒｃｅｃｕｒｖｅꎬｎｕｍｅｒｉｃａｌａｎａｌｙｓｉｓ３５ ㊀㊀㊀第４６卷第１６期２０２０年８月㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀㊀徐㊀薇等:大直径扩底嵌岩桩承载力分析计算。

嵌岩桩单桩承载力计算嵌岩桩单桩承载力计算是评估嵌岩桩的承载力能力的重要任务之一、嵌岩桩（rock-socketed pile）是一种通过在岩石层中切割孔洞并灌注混凝土形成的桩，用于传递建筑物或其他结构的荷载到岩石层。

在进行嵌岩桩单桩承载力计算前，需要了解以下参数：1.岩石特性：包括岩石的抗压强度、岩石的切割面积、岩石的密度等。

这些参数可以通过实地勘探和实验室测试得到。

2.桩的形状和尺寸：包括桩的直径或截面积、桩的长度等。

3.混凝土特性：包括混凝土的抗压强度、混凝土的弹性模量等。

这些参数可以通过实验室测试得到。

4.岩石与混凝土之间的粘结特性：包括剪切强度、粘结应力等。

这些参数可以通过实验室测试得到。

基于以上参数，可以采用以下方法计算嵌岩桩单桩承载力：1.根据嵌岩桩的形状和尺寸，计算桩的面积。

通常可以使用标准公式或实验数据进行计算。

2.根据岩石特性和桩的尺寸，计算桩与岩石之间的面积。

这可以通过计算岩石切割面积和桩的直径或截面积之间的差异来实现。

3.根据岩石特性和混凝土特性，计算桩的插入深度。

这可以通过基于摩擦力和孔隙压力的平衡计算得出。

4.根据岩石与混凝土之间的粘结特性和桩的插入深度，计算桩的承载力。

这可以通过计算岩石粘结面积、剪切强度和粘结应力来实现。

5.根据桩的承载力和预先确定的安全系数，确定嵌岩桩的设计承载力。

最后，需要注意的是，嵌岩桩单桩承载力计算仅为初步评估。

实际工程中，还应考虑其他因素，如桩与土壤或其他结构的相互作用、桩的布置和数量等。

因此，在进行实际设计时，还需要进行综合考虑，并进行相关的工程实际测试和验证。

嵌岩桩承载力分析计算作者：史艳赵卫冬来源：《科技创新与应用》2020年第13期摘; 要：各行业对嵌岩桩的计算规定各异，为详细区分其计算差异和适用特点。

通过对比研究建筑、公路、铁路的嵌岩桩承载力规范计算方法。

系统总结差异原因，分析嵌岩桩轴力曲线图，阐述归纳嵌岩桩基受力基本原理，提出采用增大嵌岩段阻力的方法计算承载力。

可用于嵌岩桩基设计计算参考和工程分析。

关键词：嵌岩桩;承载力;轴力曲线;承载力计算Abstract： The calculation rules of rock-socketed piles vary from industry to industry.Through the comparative study of the method of the bearing capacitycalculation for building， highways and railway rock-socketed piles， the reasons for the differences are summarized systematically， the axial force curves of rock-socketed pile are analyzed， the basic principle of rock-socketed pile foundation is summarized， and the method of increasing rock-socketed resistance is put forward to calculate the bearing capacity， which can be used as reference for design calculation and engineering analysis of rock-socketed pile foundation.1 概述桩基础作为深基础的一种类型，将上部荷载传递到一定深度的持力层。

嵌岩桩承载力分析计算嵌岩桩（也称为钉承桩）是一种通过在岩体中预制孔洞，然后再将钢筋混凝土灌入孔洞中形成的桩。

由于其具有良好的抗拉能力和承载能力，嵌岩桩被广泛用于建筑物、桥梁、隧道、水利工程等领域。

在进行嵌岩桩的设计和施工前，必须进行其承载力分析计算，以确保其安全可靠地承担工程荷载。

下面将对嵌岩桩的承载力分析计算进行介绍。

嵌岩桩的承载力是指其在承受荷载时所能承受的最大荷载。

其计算公式为：Q=πD^2/4×fs×L其中，Q为嵌岩桩的极限端阻力（即承载力），D为嵌岩桩直径，fs为嵌岩桩钢筋混凝土悬挂桶的极限应力，L为嵌岩桩长度。

在计算嵌岩桩承载力时，应注意以下几个问题：（1）计算承载力是要根据工程实际情况来确定，不能盲目按照公式计算。

（2）承载力的计算需要考虑岩石的力学特性，包括岩石的压缩强度、渗透性、断裂模量等。

（3）在进行承载力计算时，还需要考虑其他因素，如土体密度、地下水位等。

（4）嵌岩桩的承载力计算必须要进行专业的试验和验证，才能保证其计算结果的准确性和可靠性。

2.嵌岩桩的悬桶力分析在进行嵌岩桩的承载力分析时，还需要考虑到悬桶力的作用。

悬桶力是指在施工过程中，钢筋混凝土灌注孔洞时，混凝土在孔洞内所产生的压力力量。

根据其作用方向的不同，悬桶力可分为两种：对钢筋的纵向悬桶力和对墙体的横向悬桶力。

在计算悬桶力时，需要考虑孔洞的孔径、混凝土的浇筑速度、孔洞的深度和混凝土浇筑的高度等因素。

对于钢筋的纵向悬桶力来说，通过对孔洞进一步加固和钢筋的设置等措施，可以有效减少其产生的影响。

而对于墙体的横向悬桶力来说，则需要进行一定的支撑和加固，以保证其运输安全。

3.总结嵌岩桩的承载力分析计算是建筑工程中非常重要的一环。

在进行嵌岩桩的设计和施工时，应根据工程实际情况以及岩石的力学特性等因素来确定承载力，并针对性地采取措施来减少悬桶力的影响。

只有通过严格的计算和验证，才能确保嵌岩桩在工程中的安全可靠性和稳定性。

嵌岩桩承载力分析计算嵌岩桩是一种常用的地基处理方式，在建筑和土木工程中扮演着重要的角色。

它能够有效地传递建筑物和土壤之间的荷载，并能够提供牢固的承载力。

在嵌岩桩设计中，承载力分析计算是非常重要的一环，它能够帮助工程师了解嵌岩桩的承载能力，从而保证工程的安全和稳定。

本文将对嵌岩桩承载力分析计算进行详细的介绍和分析。

嵌岩桩承载力分析计算的基本原理是根据桩身在土体中受力的机理，进行相应的力学分析和计算。

嵌岩桩的承载力主要包括侧摩阻力和端阻力两部分。

侧摩阻力是指桩身受到土体侧向挤压产生的摩阻力，端阻力是指桩底部受到土体顶压产生的阻力。

在计算嵌岩桩承载力时，需要考虑土体与桩体之间的相互作用，以及土体的力学参数和桩体的几何参数等因素。

需要对土体的力学参数进行合理的确定。

土体的力学参数包括土的内摩擦角和土的内聚力等。

这些参数的确定需要通过实验室试验或现场勘察等手段获取。

在实际工程中，通常会根据现场土层的特点和地质勘察数据等信息，采用合适的试验方法对土体的力学参数进行测定，从而为后续的承载力计算提供依据。

需要对桩体的几何参数进行合理的确定。

桩体的几何参数包括桩的直径、长度、埋入深度等。

这些参数的确定需要根据实际工程的要求和土层的特点等因素进行合理的选择。

在进行嵌岩桩承载力分析计算时，需要准确地了解桩体的几何参数，并进行相应的计算和分析。

值得注意的是，嵌岩桩承载力分析计算是一个复杂的工程问题，需要综合考虑土体的力学特性、桩体的几何特征以及荷载的作用等因素。

在进行承载力分析计算时，需要严格遵循相关的计算规范和标准，以确保计算结果的准确性和可靠性。

还需要进行合理的安全系数分析和验算，以保证嵌岩桩的承载能力符合工程设计的要求。

2020年10月《建筑桩基技术规范》中嵌岩桩下压承载力计算方法的讨论鄢秀庆1，韩大刚1，付晓旭2（1.西南电力设计院有限公司，四川成都610021；2.中国电力技术装备有限公司，北京100052）摘要：《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）嵌岩桩下压承载力的计算公式依据非扩底桩推导而得。

为研究该公式对于扩底桩的适用情况，通过计算分析，受嵌岩段侧阻和端阻综合系数的影响，扩底桩嵌岩段承载力远小于规范公式的计算结果，规范计算结果偏于冒进。

通过修正推导过程，得出了同时适用于非扩底桩和扩底桩的计算公式，扩大了原规范公式的适用范围。

关键词：嵌岩桩；非扩底桩；扩底桩；下压承载力；公式修正中图分类号：TU753.3文献标志码：A文章编号：1671-0320（2020）05-0015-040引言《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）3.3.3条规定[1]，对于嵌入倾斜的完整和较完整的中风化岩石的深度不小于0.4d （d 为桩径）且不小于0.5m 的桩基，即可定义为嵌岩桩。

对于山区输电线路而言，岩石地基较为广泛，大多数桩基础均满足嵌岩深度的要求，可按嵌岩桩进行计算。

《建筑桩基技术规范》5.3.9条给出了嵌岩桩下压承载力的计算公式[1]，根据条文说明可知，该公式主要依据非扩底嵌岩桩推导而得，对于扩底桩基础，该公式是否适用规范并未明确。

由于山区输电线路人工挖孔桩基础多为扩底基础，而《架空输电线路基础设计技术规程》（DL/T 5219—2014）[2]引用了《建筑桩基技术规范》5.3.9条的计算方法，因此，研究规范公式对于扩底嵌岩桩的适用性是非常必要的。

1《建筑桩基技术规范》规定的嵌岩段总极限阻力1.1规范公式嵌岩段总极限阻力是嵌岩桩下压承载力的重要组成部分，《架空输电线路基础设计技术规程》9.4.7条规定了嵌岩桩的计算可参照《建筑桩基技术规范》要求执行，即该规范的5.3.9条，计算公式如下Q uk =Q sk +Q rk Q sk =u ∑q sik l i Q rk =ζr f rk A p其中，Q uk 为桩的承载力，kN ；Q sk 为土的极限侧阻力，kN ；Q rk 为桩的嵌岩段总极限阻力，kN ；u 为桩的周长，m ；q sik 为桩的侧阻力，kPa ；l i 为土层厚度，m ；ζr 为侧阻和端阻综合系数；f rk 为饱和单轴抗压强度标准值，kPa ；A p 为桩端面积，m 2。

嵌岩桩承载力分析计算嵌岩桩是一种常用于建筑和土木工程中的基础方式。

它通常由钢筋混凝土制成，并嵌入到岩石中，作为建筑物或结构的承重组件。

该基础类型的设计需要考虑到岩石的力学性质和桩的几何结构，以确保它能够安全地承受设计荷载。

嵌岩桩承载力计算可以通过以下步骤实现：1. 确定岩石物理性质首先需要确定在钻探孔中发现的岩石物理性质，包括岩石的单轴压缩强度、抗拉强度和剪切强度。

这些参数将用于计算岩石的强度参数。

2. 计算桩周围土体的摩擦力桩周围的土层受到桩的影响，产生一定的侧向土压力和摩擦力。

计算这些力需要识别土体的力学性质，包括土体的重量和地基水平面上下的饱和度。

通过这些参数，可以计算出桩周围土体的侧向土压力和嵌岩桩与周围土壤之间的摩擦力。

3. 计算桩的承载力根据步骤1和步骤2中确定的参数，可以计算出嵌岩桩的承载力。

这个过程包括计算钢筋混凝土的强度、悬挂桩桩头和桩基底部之间的桩身长度和钻孔长度的相对强度和其他因素。

在计算嵌岩桩的承载力之后，需要进一步计算嵌岩桩的负荷能力。

这包括评估嵌岩桩的极限荷载和使用安全系数将极限荷载转化为实际工程条件下的设计荷载。

5. 评估成本效益最后，需要评估这种嵌岩桩基础技术的成本效益。

这可以通过将嵌岩桩基础的成本与其他基础技术的成本进行比较来实现。

成本效益的考虑可能包括机器、材料和劳动力成本，以及维护、耐久性和灾害风险等长期因素。

总之，嵌岩桩承载力计算需要考虑多个参数和因素，以确保嵌岩桩能够在不同工程环境中安全可靠地使用。

这些计算和评估可用于指导嵌岩桩基础设计和优化，并在提高安全性、降低成本和提高效率方面提供支持。

嵌岩桩承载力分析计算嵌岩桩是一种常见的地基处理方式，其主要作用是增加土体的承载力和稳定性。

嵌岩桩承载力分析计算是评估嵌岩桩在承受荷载时的有效性和稳定性的重要技术，其结果对于嵌岩桩的设计和施工具有指导意义。

本文将对嵌岩桩承载力分析计算进行详细探讨，包括嵌岩桩的影响因素、计算方法以及实际应用。

一、嵌岩桩的影响因素嵌岩桩的承载力受到多种因素的影响，主要包括桩身材料、桩径、嵌入深度、岩石性质、桩周围土体等因素。

岩石性质是对嵌岩桩承载力影响最为显著的因素之一。

不同的岩石类型、岩石强度以及岩石的节理状况都将直接影响嵌岩桩的承载力。

桩身材料的选择也会对嵌岩桩的承载力产生一定的影响。

桩身材料的选择既要考虑材料本身的承载力、抗压强度等特性，也要考虑与岩体的黏结性和适应性。

在嵌岩桩的设计中，这些因素必须得到重点考虑，以确保桩的承载力和稳定性。

二、嵌岩桩承载力的计算方法嵌岩桩承载力的计算一般采用静力分析和动力分析相结合的方法。

静力分析主要参考岩石力学原理和桩的受力特点，根据桩体受力状态进行承载力的计算。

动力分析则是通过振动测试和模拟等手段获取桩体的动力特性，结合地基的动力响应进行承载力的评估。

这两种方法的结果互相印证，可以有效地评估嵌岩桩的承载力。

1.静力分析静力分析是嵌岩桩承载力计算的主要方法之一。

在静力分析中，首先需要获取岩石的力学参数，包括岩石的抗压强度、岩石的弹性模量、岩石的黏结力等。

然后，根据实际情况确定桩的尺寸、深度等设计参数，计算桩体的受力状态和承载力。

在静力分析中，需要综合考虑桩的自重荷载、土体荷载、岩石的支撑作用等因素，得出桩的承载力及稳定性。

三、实际应用嵌岩桩承载力分析计算在实际工程中具有重要的应用价值。

其主要应用包括以下几个方面：1.嵌岩桩的设计在进行嵌岩桩的设计时，必须进行承载力分析计算，以确定桩的尺寸、深度、材料等参数。

设计阶段的承载力分析计算将直接影响到桩的承载能力和稳定性，其结果对于工程的安全和有效性具有决定性的作用。

嵌岩桩承载力分析计算嵌岩桩承载力分析是土木工程中重要的一项计算工作，它用于评估岩石中嵌入的桩在承受垂直荷载时的承载能力。

本文将介绍嵌岩桩承载力分析的原理、计算方法和相关参数，并举例说明具体的计算过程。

一、嵌岩桩承载力分析原理嵌岩桩承载力分析是基于岩石力学理论和土木工程的基本原理进行的。

在岩石中嵌入的桩承受垂直荷载时，岩石会对桩施加一个与桩直径和侧阻系数相关的垂直承载力。

这个垂直承载力可以通过以下公式计算：Q = A × q (1 + R) + πdLcQ为岩石对桩的垂直承载力，A为桩的竖向侧阻力系数，q为桩的竖向单阻力，R为桩端阻力比，d为桩的直径，Lc为桩的埋深。

竖向阻力系数A是一个与岩石本身力学特性相关的参数，一般通过现场或实验数据确定。

竖向单阻力q可以通过以下公式计算：q = α × σvα为桩的竖向单阻力系数，σv为岩石的有效垂直压力。

桩端阻力比R是一个反映嵌岩桩承载力分布的重要参数，通常通过现场观测或借助广义剪切强度理论进行计算。

桩端阻力比R越大，桩的承载能力越高。

二、嵌岩桩承载力分析计算方法嵌岩桩承载力分析的计算过程可以分为以下几个步骤：1. 确定桩的参数：包括桩的直径d、埋深Lc等。

2. 确定岩石参数：包括竖向阻力系数A、竖向单阻力系数α等。

3. 计算桩的竖向单阻力q：根据桩的竖向单阻力系数α和岩石的有效垂直压力σv，利用公式q = α × σv计算得到。

5. 判断桩的承载能力：将桩的垂直承载力Q与设计荷载进行比较，判断桩的承载能力是否满足设计要求。

根据上述给定数据，可以依次计算得到桩的竖向单阻力q和垂直承载力Q：q = 0.5 × 10 = 5MPaQ = 20 × 5(1 + 1.5) + 3.14 × 1 × 10 = 195.7MPa。