高等钢结构理论作业-节点
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01[1.0] 梁柱节点如图01 示。
设梁柱钢材均为Q345,h b ×b b ×t fb ×t wb =500×250×20×12(h 表示截面全高,下标b 表示beam ,f 表示flange ,w 表示web ),h c ×b c ×t fc ×t wc = 400×350×22×14(下标c 表示column )。
不考虑梁端剪力对连接的影响。
问:(1)设图示连接中柱身未设加劲肋的情况。
假定翼缘采用一级对接焊缝、腹板采用焊脚尺寸hf=14mm 的双面角焊缝。
则保证该连接不失效,梁端作用的弯矩设计值最大为多少?(2)设在梁上下翼缘对应位置柱子有横向加劲肋的情况。
加劲肋厚度为20mm ,宽度为120mm 。
倘梁端弯矩达到其截面全塑形弯矩,计算该节点承载能力是否满足强度要求。
(3)如腹板改为摩擦型高强度螺栓连接(图01b ),试选择螺栓级别、直径、排列等。
设梁端弯矩达到其在边缘屈服弯矩值。
解:焊缝尺寸如右图所示:角焊缝:h e =0.7h f =0.7×14=9.8mm,l w1=460-2×15=430mm(其中15mm 为手孔尺寸); 对接焊缝:l w2=250-2×20=210mm ,h e =20mm 。
截面模量如下:I w =9.8×4303×212=1.2986×106mm 4;I f =2×(210×20312+210×20×2402)=4.84×106mm 4I =I f +I w =6.13×108mm 4.对接焊缝的强度:σ=My 1I,其中σ=295N/mm 2 ,y 1=250mm图1 焊缝尺寸4302109.820M≤σIy1=295×6.13×108295=724.64kN∙m对于角焊缝;σf≤My2I,y2=216mmσf βf =f f w,故 M≤Iβf f f wy2=613.98×1.22×200216=693.57kN∙m.故从焊缝强度角度来说最大的弯矩设计值为693.57kN∙m。
《高等钢结构原理》节点分析习题作业系(所):建筑工程系学号:1432055姓名:焦联洪培养层次:专业硕士选做题目:第一题2014年12月24日01[1.0] 梁柱节点如图01 示。
设梁柱钢材均为Q345,hb ×bb×tfb×twb =500×250×20×12(h 表示截面全高,下标b 表示beam,f 表示flange ,w 表示web ),hc ×bc ×tfc ×twc = 400×350×22×14(下标c 表示column )。
不考虑梁端剪力对连接的影响。
问:(1)设图示连接中柱身未设加劲肋的情况。
假定翼缘采用一级对接焊缝、腹板采用焊脚尺寸hf=14mm 的双面角焊缝。
则保证该连接不失效,梁端作用的弯矩设计值最大为多少?(2)设在梁上下翼缘对应位置柱子有横向加劲肋的情况。
加劲肋厚度为20mm ,宽度为120mm 。
倘梁端弯矩达到其截面全塑形弯矩,计算该节点承载能力是否满足强度要求。
(3)如腹板改为摩擦型高强度螺栓连接,试选择螺栓级别、直径、排列等。
设梁端弯矩达到其在边缘屈服弯矩值。
梁截面尺寸 柱截面尺寸 (1)对于母材为Q345钢,一级对接焊缝的强度设计值为2,/295mm N f w t c =,角焊缝的强度设计值2/200mm N f w f =。
翼缘采用一级对接焊缝、腹板双面角焊缝,为保证该连接不失效,应以角焊缝的强度来作为控制强度(即角焊缝边缘达到强度设计值连接失效)。
考虑梁腹板两侧的开孔:4334.131681894212)28460(147.0212)2(7.0mm h h h I f b f b =⨯-⨯⨯=⨯-⨯= 42323484120000221020240212202102)2(212)2(mm t t b a t t b I fb fb b fbfb b f =⨯⨯⨯+⨯⨯=⨯-⨯+⨯⨯-= 44.6158018944841200004.131681894mm I I I f b =+=+= 由w f f IMy ≤=σ得y I f M w f ≤ 带入参数连接承载能力为:2187.5703.570186939)14230/(4.615801894200m KN mm N M ⋅=⋅=-⨯≤ H 形钢柱受压时的强度和稳定计算。
建筑钢结构节点分类及设计要点3篇建筑钢结构节点分类及设计要点1建筑钢结构节点分类及设计要点随着钢结构在建筑领域中的应用越来越广泛,建筑钢结构节点的设计也愈加重要。
建筑钢结构节点设计的合理性直接影响到整个建筑结构的安全性、可靠性和经济性。
因此,本文将从建筑钢结构节点分类和设计要点两个方面详细讨论。
一、建筑钢结构节点分类1. 框架节点框架节点是由梁柱与节点连接而成的结构,主要有“一般节点”和“特殊节点”两种类型。
一般节点是指梁柱用普通角钢或对焊构件连接而成的节点,适用于一般建筑的引入节点。
特殊节点则是在特别条件下需要特别设计的节点,例如大跨度钢结构等。
2. 梁柱节点梁柱节点指的是梁与柱的连接节点,包括直角节点、斜角节点和T形节点等。
其中,直角节点和斜角节点较为常见,采用对接和角钢连接方式。
T形节点则适用于柱子较长的情况,采用T形钢板和角钢连接方法。
3. 拉杆节点拉杆节点用于钢结构的张力成员或横向支撑等部位,其节点种类相对简单,一般采用角钢或对焊构件连接。
二、建筑钢结构节点设计要点1. 构件选择在建筑钢结构节点设计中,构件选择是至关重要的一步。
合理的构件选择可确保节点的安全性和可靠性。
构件选择原则应符合以下要求:1)选用高强度钢材2)选用断面积小而强度高的构件3)选用质量好、精度高的构件4)选用易焊接、加工方便的构件2. 节点连接方式节点连接方式既影响节点确定的强度,又影响节点的制造、竣工和可靠性。
因此,在建筑钢结构节点设计中,连接方式也是一个重要的考虑因素。
常见的连接方式有:1)对焊法:是钢结构连接中最常用的一种,可实现高效、稳定的连接。
2)螺栓法:适用于具有一定波动荷载的结构,易于拆卸。
3)铆钉法:适用于强度要求不高的节点,较容易造成板材变形。
3. 端板设计端板的设计是建筑钢结构节点设计的重要组成部分。
端板的设计应考虑到材料的冲切和刚性的要求,尽可能减小废材,减轻自重和增加节点的可靠性。
同时,设计时还要考虑下列几点:1)端板应与连接构件的轴线平行,以确保节点的刚性。
钢结构节点图集导言钢结构是一种广泛应用于建筑、桥梁和其他重要工程中的结构形式。
它的强度、刚度和耐久性使其成为许多工程项目的首选。
在钢结构的设计和施工过程中,节点起着至关重要的作用,它们连接和固定构件,使整个结构形成稳定的整体。
本文将介绍一些常见的钢结构节点,并提供详细的图解,以便读者更好地了解钢结构节点的设计原理和施工要点。
1. 锚固节点锚固节点是钢结构中最常见的节点类型之一。
它用于将结构固定在地基或基础上,以提供稳定性和耐久性。
常见的锚固节点包括角钢连接节点、基础板锚固节点和预埋件锚固节点。
1.1 角钢连接节点角钢连接节点角钢连接节点角钢连接节点是一种使用角钢来连接构件的节点。
它通过焊接或螺栓连接来实现构件的固定。
角钢连接节点适用于梁柱、柱柱和梁梁连接处。
图中显示了一个角钢连接节点的示例。
1.2 基础板锚固节点基础板锚固节点基础板锚固节点基础板锚固节点是一种将结构固定在混凝土基础上的节点。
它通过将基础板与结构连接来实现固定。
基础板通常具有预埋的螺栓或锚栓,以便于将结构固定在基础上。
图中显示了一个基础板锚固节点的示例。
1.3 预埋件锚固节点预埋件锚固节点预埋件锚固节点预埋件锚固节点是一种将结构预先安装在混凝土构件中的节点。
它通过将预埋件(如螺栓或焊接件)与结构连接来实现固定。
预埋件通常在混凝土浇筑之前就预先放置好。
图中显示了一个预埋件锚固节点的示例。
2. 梁柱节点梁柱节点是钢结构中另一个常见的节点类型。
它用于连接和支撑梁和柱子,以便于传递荷载和保持结构的稳定性。
常见的梁柱节点包括刚性节点、铰接节点和剪力连接节点。
2.1 刚性节点刚性节点刚性节点刚性节点是一种具有刚性连接的梁柱节点。
它通过焊接或螺栓连接来实现梁和柱的刚性连接。
刚性节点能够传递较大的弯矩和剪力力,保持梁和柱的相对位置不变。
图中显示了一个刚性节点的示例。
2.2 铰接节点铰接节点铰接节点铰接节点是一种具有铰接连接的梁柱节点。
它通过使用铰接连接件(如铰链或节杆)来实现梁和柱的铰接连接。
引言概述:钢结构节点是钢结构工程中最关键的组成部分之一。
钢结构节点的设计和施工质量直接影响整个钢结构工程的安全性、稳定性和耐久性。
本文旨在介绍钢结构节点的设计原则、常见类型以及施工注意事项,为钢结构工程从业人员提供一个全面的参考指南。
正文内容:1.设计原则:1.1强度原则1.2刚度原则1.3稳定性原则1.4经济性原则1.5施工可行性原则2.常见节点类型:2.1刚性连接节点2.1.1钢板剪力连接节点2.1.2钢板端板连接节点2.1.3钢角连接节点2.1.4钢筋混凝土套筒节点2.2滑动连接节点2.2.1膨胀螺栓连接节点2.2.2高强度螺栓连接节点2.3铰接连接节点2.3.1钢板剪切铰节点2.3.2钢筋混凝土铰节点2.4浮动节点2.4.1浮动支座节点2.4.2弹性支座节点3.设计与施工注意事项:3.1材料选择3.2节点刚度与变形控制3.3节点连接方式与配合形式3.4节点的抗震设计3.5节点的施工质量控制4.钢结构节点的特殊性:4.1结构极限状态与耐久性4.2节点的可靠性评价4.3考虑节点实际工况的设计4.4节点的维护与检修5.节点的创新技术与发展趋势:5.1新型连接材料的应用5.2计算机辅助设计与分析技术5.3施工工艺与装配技术5.4钢结构节点的节能与环保设计5.5钢结构节点标准化与规范化总结:钢结构节点的设计和施工涉及到多个因素,包括强度、刚度、稳定性、经济性和施工可行性等。
对于不同类型的连接节点,设计和施工的要点也有所不同。
钢结构节点的特殊性和创新技术的发展也是需要关注的重要方面。
通过深入理解和应用这些设计和施工原则,可以提高钢结构工程的安全性和稳定性,实现可靠性和耐久性的目标。
在以后的工程实践中,我们应该密切关注钢结构节点的发展趋势,并不断提升自己的专业素养。
“梁梁拼接全螺栓刚接”节点计算书====================================================================计算软件:MTS钢结构设计系列软件MTSTool v3.5.0.0计算时间:2012年12月02日16:53:51==================================================================== H1100梁梁拼接全螺栓刚接一. 节点基本资料节点类型为:梁梁拼接全螺栓刚接梁截面:H-1100*400*20*34,材料:Q235左边梁截面:H-1100*400*20*34,材料:Q235腹板螺栓群:10.9级-M20螺栓群并列布置:10行;行间距70mm;2列;列间距70mm;螺栓群列边距:50 mm,行边距50 mm翼缘螺栓群:10.9级-M20螺栓群并列布置:2行;行间距70mm;4列;列间距70mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距50 mm腹板连接板:730 mm×345 mm,厚:16 mm翼缘上部连接板:605 mm×400 mm,厚:22 mm翼缘下部连接板:605 mm×170 mm,厚:24 mm梁梁腹板间距为:a=5mm节点前视图如下:节点下视图如下:二. 荷载信息设计内力:组合工况内力设计值工况N(kN) Vx(kN) My(kN·m) 抗震组合工况1 0.0 115.4 152.3 否组合工况2 0.0 135.4 172.3 是三. 验算结果一览验算项数值限值结果承担剪力(kN) 6.77 最大126 满足列边距(mm) 50 最小33 满足列边距(mm) 50 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 50 最小44 满足行边距(mm) 50 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足中排行间距(mm) 70 最大352 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.066 1 满足净截面正应力比0.000 1 满足净面积(cm^2) 163 最小162 满足承担剪力(kN) 8.93 最大140 满足极限受剪(kN·m) 9450 最小7670 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 50 最小33 满足行边距(mm) 50 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足中排行间距(mm) 70 最大352 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.000 1 满足净截面正应力比0.021 1 满足净面积(cm^2) 129 最小106 满足净抵抗矩(cm^3) 13981 最小13969 满足抗弯承载力(kN·m) 6485.0 最小6055.8 满足抗剪承载力(kN) 3516.1 最小2813.2 满足孔洞削弱率(%) 21.71% 最大25% 满足四. 梁梁腹板螺栓群验算1 螺栓群受力计算控制工况:组合工况2,N=0 kN;V x=135.4 kN;M y=172.3 kN·m;2 腹板螺栓群承载力计算列向剪力:V=135.4 kN螺栓采用:10.9级-M20螺栓群并列布置:10行;行间距70mm;2列;列间距70mm;螺栓群列边距:50 mm,行边距50 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q235螺栓抗剪承载力:N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN计算右上角边缘螺栓承受的力:N v=135.4/20=6.77 kNN h=0 kN螺栓群对中心的坐标平方和:S=∑x2+∑y2=833000 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+0)2+(0+6.77)2]0.5=6.77 kN≤125.55,满足3 腹板螺栓群构造检查列边距为50,最小限值为33,满足!列边距为50,最大限值为88,满足!外排列间距为70,最大限值为176,满足!中排列间距为70,最大限值为352,满足!列间距为70,最小限值为66,满足!行边距为50,最小限值为44,满足!行边距为50,最大限值为88,满足!外排行间距为70,最大限值为176,满足!中排行间距为70,最大限值为352,满足!行间距为70,最小限值为66,满足!五. 腹板连接板计算1 腹板连接板受力计算控制工况:同腹板螺栓群(内力计算参上)连接板剪力:V l=135.4 kN采用一样的两块连接板连接板截面宽度为:B l=730 mm连接板截面厚度为:T l=16 mm连接板材料抗剪强度为:f v=125 N/mm2连接板材料抗拉强度为:f=215 N/mm2连接板全面积:A=B l*T l*2=730×16×2×10-2=233.6 cm2开洞总面积:A0=10×22×16×2×10-2=70.4 cm2连接板净面积:A n=A-A0=233.6-70.4=163.2 cm2连接板净截面剪应力计算:τ=V l×103/A n=135.4/163.2×10=8.297 N/mm2≤125,满足!连接板截面正应力计算:按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×10/20)×0/163.2×10=0 N/mm2,≤215,满足!按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=0/23360×10=0 N/mm2,≤215,满足!2 腹板连接板刚度计算腹板的净面积为:20×(1100-2×34)/100-10×20×22/100=162.4cm2腹板连接板的净面积为:(730-10×22)×16×2/100=163.2cm2≥162.4,满足六. 翼缘螺栓群验算1 翼缘螺栓群受力计算控制工况:组合工况1,N=0 kN;V x=115.4 kN;M y=152.3 kN·m;翼缘螺栓群承担的轴向力:F f=|M f|/(h-t f)/2=71.435kN2 翼缘螺栓群承载力计算行向轴力:H=71.435 kN螺栓采用:10.9级-M20螺栓群并列布置:2行;行间距70mm;4列;列间距70mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距50 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q345螺栓抗剪承载力:N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.5×155=139.5kN轴向连接长度:l1=(4-1)×70=210 mm<15d0=330,取承载力折减系数为ξ=1.0折减后螺栓抗剪承载力:N vt=139.5×1=139.5 kN计算右上角边缘螺栓承受的力:N v=0 kNN h=71.435/8=8.929 kN螺栓群对中心的坐标平方和:S=∑x2+∑y2=58800 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+8.929)2+(0+0)2]0.5=8.929 kN≤139.5,满足3 翼缘螺栓群极限承载力验算翼缘受拉承载力:1.2A f f ay=1.2×2×400×34×235×10-3=7670.4 kN螺栓群螺栓个数:n=4×2×4=32 个单个螺栓极限受剪承载力:N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN单个螺栓对应的板件极限受剪承载力:N cu=∑tdf cu=34×20×1.5×375 ×10-3=382.5kN螺栓群极限受剪承载力:min(nN vu,nN cu)=9450.222 kN≥7670.4,满足4 翼缘螺栓群构造检查列边距为45,最小限值为44,满足!列边距为45,最大限值为88,满足!外排列间距为70,最大限值为176,满足!中排列间距为70,最大限值为352,满足!列间距为70,最小限值为66,满足!行边距为50,最小限值为33,满足!行边距为50,最大限值为88,满足!外排行间距为70,最大限值为176,满足!中排行间距为70,最大限值为352,满足!行间距为70,最小限值为66,满足!七. 翼缘连接板计算1 翼缘连接板受力计算控制工况:组合工况2,N=0 kN;V x=135.4 kN;M y=172.3 kN·m;翼缘连接板承担的轴向力:F f=|M f|/(h-t f)/2=80.816kN2 翼缘连接板承载力计算连接板轴力:N l=80.816 kN采用两种不同的连接板连接板1截面宽度为:B l1=170 mm连接板1截面厚度为:T l1=24 mm连接板1有2块连接板2截面宽度为:B l2=400 mm连接板2截面厚度为:T l2=22 mm连接板材料抗剪强度为:f v=170 N/mm2连接板材料抗拉强度为:f=295 N/mm2连接板全面积:A=B l1*T l1*2+B l2*T l2=(170×24×2+400×22)×10-2=169.6 cm2开洞总面积:A0=2×22×(24+22)×2×10-2=40.48 cm2连接板净面积:A n=A-A0=169.6-40.48=129.12 cm2连接板净截面剪应力:τ=0 N/mm2≤170,满足!连接板截面正应力计算:按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×2/8)×80.816/129.12×10=5.477 N/mm2,≤295,满足!按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=80.816/16960×10=4.765 N/mm2,≤295,满足!3 翼缘连接板刚度计算单侧翼缘的净面积为:400×34/100-2×2×22×34/100=106.08cm2单侧翼缘连接板的净面积为:(400-2×2×22)×22/100+(170-2×22)×24×2/100=129.12cm2≥106.08,满足4 拼接连接板刚度验算梁的毛截面惯性矩:I b0=956168.235cm4翼缘上的螺栓孔的惯性矩:I bbf=2×2×2×[22×343/12+22×34×(1100/2-34/2)2]×10-4=170056.503cm4腹板上的螺栓孔的惯性矩:I bbw=10×20×223/12×10-4+20×22×(3152+2452+1752+1052+352+352+1052+1752+2452+3152)×10-4 =17804.747cm4梁的净惯性矩:I b=956168.235-170056.503-17804.747=768306.985cm4梁的净截面抵抗矩:W b=768306.985/1100×2×10=13969.218cm3翼缘上部连接板的毛惯性矩:I pf1=2×[400×223/12+400×22×(1100/2+22/2)2]×10-4=553979.947cm4翼缘上部连接板上的螺栓孔的惯性矩:I pfb1=2×2×2×[22×223/12+22×22×(1100/2+22/2)2]×10-4=121875.588cm4翼缘下部连接板的毛惯性矩:I pf2=2×2×[170×243/12+170×24×(1100/2-24/2-34)2]×10-4=414632.448cm4翼缘下部连接板上的螺栓孔的惯性矩:I pfb2=2×2×2×[22×243/12+22×24×(1100/2-24/2)2]×10-4=122281.421cm4腹板连接板的毛惯性矩:I pw=2×16×7303/12×10-4=103737.867cm4腹板连接板上的螺栓孔的惯性矩:I pbw=2×10×16×223/12×10-4+2×16×22×(3152+2452+1752+1052+352+352+1052+1752+2452+3152)×10-4=28487.595cm4连接板的净惯性矩:I p=553979.947+414632.448+103737.867-121875.588-122281.421-28487.595=799705.658cm4连接板的净截面抵抗矩:W p=799705.658/(1100/2+22)×10=13980.868cm3≥13969.218,满足八. 梁梁节点抗震验算1 抗弯最大承载力验算梁全塑性受弯承载力:M bp=[400×34×(1100-34)+0.25×(1100-2×34)2×20]×235 ×10-6=4658.339kN·m翼缘上部连接板的净面积为:(400-2×2×22)×22=6864mm2翼缘下部连接板的净面积为:(170-2×22)×24×2=6048mm2翼缘连接板净截面抗拉最大承载力的相应弯矩:M u1=[6864×470×(1100+22)+6048×470×(1100-2×34-24)]×10-6=6484.962kN·m翼缘螺栓群抗剪最大承载力的相应弯矩:螺栓极限受剪承载力:N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN板件极限承压力:N cu=∑tdf cu=34×20×1.5×470 ×10-3=479.4kN螺栓连接的极限受剪承载力:N vcu=min(N vu,N cu)=295.319 kNM u2=2×8×295.319×(1100-34)×10-3=10073.937 kN·m最大抗弯承载力:M u=min(M u1,M u2)=6484.962kN·m1.3*M bp=6055.841≤M u=6484.962,满足!2 抗剪最大承载力验算梁全塑性抗剪承载力:V bp=0.58×1032×20×235/1000=2813.232 kN腹板的净面积为:20×(1100-2×34)×10-2-10×20×10-2×22=16240cm2梁腹板净截面的抗剪最大承载力:V u1=16240×375/30.5 ×10-3=3516.063kN腹板连接板的净面积为:(730-10×22)×16×2×10-2=16320cm2连接板净截面的抗剪最大承载力:V u2=16320×375/30.5 ×10-3=3533.384kN腹板螺栓群的抗剪最大承载力:螺栓极限受剪承载力:N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN板件极限承压力:N cu=∑tdf cu=20×20×1.5×470 ×10-3=282kN螺栓连接的极限受剪承载力:N vcu=min(N vu,N cu)=282 kNV u3=20×282=5640 kN节点的最大抗剪承载力:V u=min(V u1,V u2,V u3)=3516.063kNV bp=2813.232≤V u=3516.063,满足!3 螺栓孔对梁截面的削弱率验算梁的毛截面面积:A=478.4cm2螺栓孔的削弱面积:A b=(2×2×2×34×22+10×20×22)/100=103.84cm2孔洞削弱率为:A b/A*100%=103.84/478.4×100%=21.706%21.706% < 25%,满足!一. 节点基本资料节点类型为:梁梁拼接全螺栓刚接梁截面:H-800*400*14*32,材料:Q235左边梁截面:H-800*400*14*32,材料:Q235腹板螺栓群:10.9级-M20螺栓群并列布置:7行;行间距70mm;2列;列间距70mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距45 mm翼缘螺栓群:10.9级-M20螺栓群并列布置:2行;行间距70mm;4列;列间距70mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距50 mm腹板连接板:510 mm×325 mm,厚:12 mm翼缘上部连接板:605 mm×400 mm,厚:20 mm翼缘下部连接板:605 mm×170 mm,厚:24 mm梁梁腹板间距为:a=5mm节点前视图如下:节点下视图如下:二. 荷载信息设计内力:组合工况内力设计值工况N(kN) Vx(kN) My(kN·m) 抗震组合工况1 0.0 115.4 152.3 否组合工况2 0.0 135.4 172.3 是三. 验算结果一览验算项数值限值结果承担剪力(kN) 72.8 最大126 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大144 满足中排列间距(mm) 70 最大288 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大144 满足中排行间距(mm) 70 最大288 满足行间距(mm) 70 最小66 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大144 满足中排列间距(mm) 70 最大288 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大144 满足中排行间距(mm) 70 最大288 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.954 1 满足净截面正应力比0.000 1 满足净面积(cm^2) 85.4 最小81.5 满足承担剪力(kN) 123 最大140 满足极限受剪(kN·m) 9450 最小7219 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 50 最小33 满足行边距(mm) 50 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足中排行间距(mm) 70 最大352 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.000 1 满足净截面正应力比0.271 1 满足净面积(cm^2) 123 最小99.8 满足净抵抗矩(cm^3) 8867 最小8422 满足抗弯承载力(kN·m) 4428.8 最小3582.4 满足抗剪承载力(kN) 1764.1 最小1404.4 满足孔洞削弱率(%) 21.69% 最大25% 满足四. 梁梁腹板螺栓群验算1 螺栓群受力计算控制工况:梁净截面承载力梁腹板净截面抗剪承载力:V wn=[14×(800-2×32)-max(7×22,0+0)×14]×125=1018.5kN 2 腹板螺栓群承载力计算列向剪力:V=1018.5 kN螺栓采用:10.9级-M20螺栓群并列布置:7行;行间距70mm;2列;列间距70mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距45 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q235螺栓抗剪承载力:N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN计算右上角边缘螺栓承受的力:N v=1018.5/14=72.75 kNN h=0 kN螺栓群对中心的坐标平方和:S=∑x2+∑y2=291550 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+0)2+(0+72.75)2]0.5=72.75 kN≤125.55,满足3 腹板螺栓群构造检查列边距为45,最小限值为33,满足!列边距为45,最大限值为88,满足!外排列间距为70,最大限值为144,满足!中排列间距为70,最大限值为288,满足!列间距为70,最小限值为66,满足!行边距为45,最小限值为44,满足!行边距为45,最大限值为88,满足!外排行间距为70,最大限值为144,满足!中排行间距为70,最大限值为288,满足!行间距为70,最小限值为66,满足!4 腹板连接板计算连接板剪力:V l=1018.5 kN采用一样的两块连接板连接板截面宽度为:B l=510 mm连接板截面厚度为:T l=12 mm连接板材料抗剪强度为:f v=125 N/mm2连接板材料抗拉强度为:f=215 N/mm2连接板全面积:A=B l*T l*2=510×12×2×10-2=122.4 cm2开洞总面积:A0=7×22×12×2×10-2=36.96 cm2连接板净面积:A n=A-A0=122.4-36.96=85.44 cm2连接板净截面剪应力计算:τ=V l×103/A n=1018.5/85.44×10=119.206 N/mm2≤125,满足!连接板截面正应力计算:按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×7/14)×0/85.44×10=0 N/mm2,≤215,满足!按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=0/12240×10=0 N/mm2,≤215,满足!5 腹板连接板刚度计算腹板的净面积为:14×(800-2×32)/100-7×14×22/100=81.48cm2腹板连接板的净面积为:(510-7×22)×12×2/100=85.44cm2≥81.48,满足五. 翼缘螺栓群验算1 翼缘螺栓群受力计算控制工况:梁净截面抗弯承载力梁净截面抗弯承载力计算翼缘螺栓:I fb=[4×2×22×323/12+4×2×22×32×(800-32)2/4]×10-4=83095.279 cm4腹板螺栓:I wb=[7×14×223/12+14×20×137200]×10-4=4234.456 cm4梁净截面:W n=(424219.443-83095.279-4234.456)/0.5/800×10=8422.243 cm3净截面抗弯承载力:M n=W n*f=8422.243×205×10-3=1726.56 kN·m翼缘净截面:M fn=M n=1509.879kN·m翼缘螺栓群承担轴向力:F f=M fn/(h-t f)/2=1509.879/(800-32)/2×103=982.994 kN 2 翼缘螺栓群承载力计算行向轴力:H=982.994 kN螺栓采用:10.9级-M20螺栓群并列布置:2行;行间距70mm;4列;列间距70mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距50 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q345螺栓抗剪承载力:N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.5×155=139.5kN轴向连接长度:l1=(4-1)×70=210 mm<15d0=330,取承载力折减系数为ξ=1.0折减后螺栓抗剪承载力:N vt=139.5×1=139.5 kN计算右上角边缘螺栓承受的力:N v=0 kNN h=982.994/8=122.874 kN螺栓群对中心的坐标平方和:S=∑x2+∑y2=58800 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+122.874)2+(0+0)2]0.5=122.874 kN≤139.5,满足3 翼缘螺栓群极限承载力验算翼缘受拉承载力:1.2A f f ay=1.2×2×400×32×235×10-3=7219.2 kN螺栓群螺栓个数:n=4×2×4=32 个单个螺栓极限受剪承载力:N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN单个螺栓对应的板件极限受剪承载力:N cu=∑tdf cu=32×20×1.5×375 ×10-3=360kN螺栓群极限受剪承载力:min(nN vu,nN cu)=9450.222 kN≥7219.2,满足4 翼缘螺栓群构造检查列边距为45,最小限值为44,满足!列边距为45,最大限值为88,满足!外排列间距为70,最大限值为176,满足!中排列间距为70,最大限值为352,满足!列间距为70,最小限值为66,满足!行边距为50,最小限值为33,满足!行边距为50,最大限值为88,满足!外排行间距为70,最大限值为176,满足!中排行间距为70,最大限值为352,满足!行间距为70,最小限值为66,满足!5 翼缘连接板计算连接板轴力:N l=982.994 kN采用两种不同的连接板连接板1截面宽度为:B l1=170 mm连接板1截面厚度为:T l1=24 mm连接板1有2块连接板2截面宽度为:B l2=400 mm连接板2截面厚度为:T l2=20 mm连接板材料抗剪强度为:f v=170 N/mm2连接板材料抗拉强度为:f=295 N/mm2连接板全面积:A=B l1*T l1*2+B l2*T l2=(170×24×2+400×20)×10-2=161.6 cm2开洞总面积:A0=2×22×(24+20)×2×10-2=38.72 cm2连接板净面积:A n=A-A0=161.6-38.72=122.88 cm2连接板净截面剪应力:τ=0 N/mm2≤170,满足!连接板截面正应力计算:按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×2/8)×982.994/122.88×10=69.997 N/mm2,≤295,满足!按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=982.994/16160×10=60.829 N/mm2,≤295,满足!6 翼缘连接板刚度计算单侧翼缘的净面积为:400×32/100-2×2×22×32/100=99.84cm2单侧翼缘连接板的净面积为:(400-2×2×22)×20/100+(170-2×22)×24×2/100=122.88cm2≥99.84,满足7 拼接连接板刚度验算梁的毛截面惯性矩:I b0=424219.443cm4翼缘上的螺栓孔的惯性矩:I bbf=2×2×2×[22×323/12+22×32×(800/2-32/2)2]×10-4=83095.279cm4腹板上的螺栓孔的惯性矩:I bbw=7×14×223/12×10-4+14×22×(2102+1402+702+702+1402+2102)×10-4=4234.456cm4梁的净惯性矩:I b=424219.443-83095.279-4234.456=336889.708cm4梁的净截面抵抗矩:W b=336889.708/800×2×10=8422.243cm3翼缘上部连接板的毛惯性矩:I pf1=2×[400×203/12+400×20×(800/2+20/2)2]×10-4=269013.333cm4翼缘上部连接板上的螺栓孔的惯性矩:I pfb1=2×2×2×[22×203/12+22×20×(800/2+20/2)2]×10-4=59182.933cm4翼缘下部连接板的毛惯性矩:I pf2=2×2×[170×243/12+170×24×(800/2-24/2-32)2]×10-4=206911.488cm4翼缘下部连接板上的螺栓孔的惯性矩:I pfb2=2×2×2×[22×243/12+22×24×(800/2-24/2)2]×10-4=63610.061cm4腹板连接板的毛惯性矩:I pw=2×12×5103/12×10-4=26530.2cm4腹板连接板上的螺栓孔的惯性矩:I pbw=2×7×12×223/12×10-4+2×12×22×(2102+1402+702+702+1402+2102)×10-4=7259.067cm4连接板的净惯性矩:I p=269013.333+206911.488+26530.2-59182.933-63610.061-7259.067=372402.96cm4连接板的净截面抵抗矩:W p=372402.96/(800/2+20)×10=8866.737cm3≥8422.243,满足六. 梁梁节点抗震验算1 抗弯最大承载力验算梁全塑性受弯承载力:M bp=[400×32×(800-32)+0.25×(800-2×32)2×14]×235 ×10-6=2755.689kN·m翼缘上部连接板的净面积为:(400-2×2×22)×20=6240mm2翼缘下部连接板的净面积为:(170-2×22)×24×2=6048mm2翼缘连接板净截面抗拉最大承载力的相应弯矩:M u1=[6240×470×(800+20)+6048×470×(800-2×32-24)]×10-6=4428.799kN·m翼缘螺栓群抗剪最大承载力的相应弯矩:螺栓极限受剪承载力:N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN板件极限承压力:N cu=∑tdf cu=32×20×1.5×470 ×10-3=451.2kN螺栓连接的极限受剪承载力:N vcu=min(N vu,N cu)=295.319 kNM u2=2×8×295.319×(800-32)×10-3=7257.771 kN·m最大抗弯承载力:M u=min(M u1,M u2)=4428.799kN·m1.3*M bp=3582.396≤M u=4428.799,满足!2 抗剪最大承载力验算梁全塑性抗剪承载力:V bp=0.58×736×14×235/1000=1404.435 kN腹板的净面积为:14×(800-2×32)×10-2-7×14×10-2×22=8148cm2梁腹板净截面的抗剪最大承载力:V u1=8148×375/30.5 ×10-3=1764.094kN腹板连接板的净面积为:(510-7×22)×12×2×10-2=8544cm2连接板净截面的抗剪最大承载力:V u2=8544×375/30.5 ×10-3=1849.83kN腹板螺栓群的抗剪最大承载力:螺栓极限受剪承载力:N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN板件极限承压力:N cu=∑tdf cu=14×20×1.5×470 ×10-3=197.4kN螺栓连接的极限受剪承载力:N vcu=min(N vu,N cu)=197.4 kNV u3=14×197.4=2763.6 kN节点的最大抗剪承载力:V u=min(V u1,V u2,V u3)=1764.094kNV bp=1404.435≤V u=1764.094,满足!3 螺栓孔对梁截面的削弱率验算梁的毛截面面积:A=359.04cm2螺栓孔的削弱面积:A b=(2×2×2×32×22+7×14×22)/100=77.88cm2孔洞削弱率为:A b/A*100%=77.88/359.04×100%=21.691%21.691% < 25%,满足!一. 节点基本资料节点类型为:梁梁拼接全螺栓刚接梁截面:H-588*300*12*20,材料:Q345左边梁截面:H-588*300*12*20,材料:Q345腹板螺栓群:10.9级-M20螺栓群并列布置:6行;行间距70mm;2列;列间距70mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距45 mm翼缘螺栓群:10.9级-M20螺栓群并列布置:2行;行间距70mm;3列;列间距100mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距45 mm腹板连接板:440 mm×325 mm,厚:10 mm翼缘上部连接板:585 mm×300 mm,厚:10 mm翼缘下部连接板:585 mm×160 mm,厚:12 mm梁梁腹板间距为:a=5mm节点前视图如下:节点下视图如下:二. 荷载信息设计内力:组合工况内力设计值工况N(kN) Vx(kN) My(kN·m) 抗震组合工况1 0.0 115.4 152.3 否组合工况2 0.0 135.4 172.3 是三. 验算结果一览验算项数值限值结果承担剪力(kN) 74.9 最大140 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大80 满足外排列间距(mm) 70 最大120 满足中排列间距(mm) 70 最大240 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大80 满足外排行间距(mm) 70 最大120 满足中排行间距(mm) 70 最大240 满足行间距(mm) 70 最小66 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大80 满足外排列间距(mm) 70 最大120 满足中排列间距(mm) 70 最大240 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大80 满足外排行间距(mm) 70 最大120 满足中排行间距(mm) 70 最大240 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.810 1 满足净截面正应力比0.000 1 满足净面积(cm^2) 61.6 最小49.9 满足承担剪力(kN) 101 最大140 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 100 最大144 满足中排列间距(mm) 100 最大288 满足列间距(mm) 100 最小66 满足行边距(mm) 45 最小33 满足行边距(mm) 45 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大144 满足中排行间距(mm) 70 最大288 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.000 1 满足净截面正应力比0.398 1 满足净面积(cm^2) 49.0 最小42.4 满足净抵抗矩(cm^3) 2828 最小2794 满足四. 梁梁腹板螺栓群验算1 螺栓群受力计算控制工况:梁净截面承载力梁腹板净截面抗剪承载力:V wn=[12×(588-2×20)-max(6×22,0+0)×12]×180=898.56kN 2 腹板螺栓群承载力计算列向剪力:V=898.56 kN螺栓采用:10.9级-M20螺栓群并列布置:6行;行间距70mm;2列;列间距70mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距45 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q345螺栓抗剪承载力:N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.5×155=139.5kN计算右上角边缘螺栓承受的力:N v=898.56/12=74.88 kNN h=0 kN螺栓群对中心的坐标平方和:S=∑x2+∑y2=186200 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+0)2+(0+74.88)2]0.5=74.88 kN≤139.5,满足3 腹板螺栓群构造检查列边距为45,最小限值为33,满足!列边距为45,最大限值为80,满足!外排列间距为70,最大限值为120,满足!中排列间距为70,最大限值为240,满足!列间距为70,最小限值为66,满足!行边距为45,最小限值为44,满足!行边距为45,最大限值为80,满足!外排行间距为70,最大限值为120,满足!中排行间距为70,最大限值为240,满足!行间距为70,最小限值为66,满足!4 腹板连接板计算连接板剪力:V l=898.56 kN采用一样的两块连接板连接板截面宽度为:B l=440 mm连接板截面厚度为:T l=10 mm连接板材料抗剪强度为:f v=180 N/mm2连接板材料抗拉强度为:f=310 N/mm2连接板全面积:A=B l*T l*2=440×10×2×10-2=88 cm2开洞总面积:A0=6×22×10×2×10-2=26.4 cm2连接板净面积:A n=A-A0=88-26.4=61.6 cm2连接板净截面剪应力计算:τ=V l×103/A n=898.56/61.6×10=145.87 N/mm2≤180,满足!连接板截面正应力计算:按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×6/12)×0/61.6×10=0 N/mm2,≤310,满足!按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=0/8800×10=0 N/mm2,≤310,满足!5 腹板连接板刚度计算腹板的净面积为:12×(588-2×20)/100-6×12×22/100=49.92cm2腹板连接板的净面积为:(440-6×22)×10×2/100=61.6cm2≥49.92,满足五. 翼缘螺栓群验算1 翼缘螺栓群受力计算控制工况:梁净截面抗弯承载力梁净截面抗弯承载力计算翼缘螺栓:I fb=[4×2×22×203/12+4×2×22×20×(588-20)2/4]×10-4=28402.645 cm4腹板螺栓:I wb=[6×12×223/12+12×20×85750]×10-4=2270.189 cm4梁净截面:W n=(112827-28402.645-2270.189)/0.5/588×10=2794.359 cm3净截面抗弯承载力:M n=W n*f=2794.359×295×10-3=824.336 kN·m翼缘净截面:M fn=M n=686.573kN·m翼缘螺栓群承担轴向力:F f=M fn/(h-t f)/2=686.573/(588-20)/2×103=604.378 kN 2 翼缘螺栓群承载力计算行向轴力:H=604.378 kN螺栓采用:10.9级-M20螺栓群并列布置:2行;行间距70mm;3列;列间距100mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距45 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q345螺栓抗剪承载力:N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.5×155=139.5kN轴向连接长度:l1=(3-1)×100=200 mm<15d0=330,取承载力折减系数为ξ=1.0折减后螺栓抗剪承载力:N vt=139.5×1=139.5 kN计算右上角边缘螺栓承受的力:N v=0 kNN h=604.378/6=100.73 kN螺栓群对中心的坐标平方和:S=∑x2+∑y2=47350 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+100.73)2+(0+0)2]0.5=100.73 kN≤139.5,满足3 翼缘螺栓群构造检查列边距为45,最小限值为44,满足!列边距为45,最大限值为88,满足!外排列间距为100,最大限值为144,满足!中排列间距为100,最大限值为288,满足!列间距为100,最小限值为66,满足!行边距为45,最小限值为33,满足!行边距为45,最大限值为88,满足!外排行间距为70,最大限值为144,满足!中排行间距为70,最大限值为288,满足!行间距为70,最小限值为66,满足!4 翼缘连接板计算连接板轴力:N l=604.378 kN采用两种不同的连接板连接板1截面宽度为:B l1=160 mm连接板1截面厚度为:T l1=12 mm连接板1有2块连接板2截面宽度为:B l2=300 mm连接板2截面厚度为:T l2=10 mm连接板材料抗剪强度为:f v=180 N/mm2连接板材料抗拉强度为:f=310 N/mm2连接板全面积:A=B l1*T l1*2+B l2*T l2=(160×12×2+300×10)×10-2=68.4 cm2开洞总面积:A0=2×22×(12+10)×2×10-2=19.36 cm2连接板净面积:A n=A-A0=68.4-19.36=49.04 cm2连接板净截面剪应力:τ=0 N/mm2≤180,满足!连接板截面正应力计算:按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×2/6)×604.378/49.04×10=102.701 N/mm2,≤310,满足!按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=604.378/6840×10=88.359 N/mm2,≤310,满足!5 翼缘连接板刚度计算单侧翼缘的净面积为:300×20/100-2×2×22×20/100=42.4cm2单侧翼缘连接板的净面积为:(300-2×2×22)×10/100+(160-2×22)×12×2/100=49.04cm2≥42.4,满足6 拼接连接板刚度验算梁的毛截面惯性矩:I b0=112827cm4翼缘上的螺栓孔的惯性矩:I bbf=2×2×2×[22×203/12+22×20×(588/2-20/2)2]×10-4=28402.645cm4腹板上的螺栓孔的惯性矩:I bbw=6×12×223/12×10-4+12×22×(1752+1052+352+352+1052+1752)×10-4=2270.189cm4梁的净惯性矩:I b=112827-28402.645-2270.189=82154.166cm4梁的净截面抵抗矩:W b=82154.166/588×2×10=2794.359cm3翼缘上部连接板的毛惯性矩:I pf1=2×[300×103/12+300×10×(588/2+10/2)2]×10-4=53645.6cm4翼缘上部连接板上的螺栓孔的惯性矩:I pfb1=2×2×2×[22×103/12+22×10×(588/2+10/2)2]×10-4=15736.043cm4翼缘下部连接板的毛惯性矩:I pf2=2×2×[160×123/12+160×12×(588/2-12/2-20)2]×10-4=55170.048cm4翼缘下部连接板上的螺栓孔的惯性矩:I pfb2=2×2×2×[22×123/12+22×12×(588/2-12/2)2]×10-4=17520.307cm4腹板连接板的毛惯性矩:I pw=2×10×4403/12×10-4=14197.333cm4腹板连接板上的螺栓孔的惯性矩:I pbw=2×6×10×223/12×10-4+2×10×22×(1752+1052+352+352+1052+1752)×10-4=3783.648cm4连接板的净惯性矩:I p=53645.6+55170.048+14197.333-15736.043-17520.307-3783.648=85972.983cm4连接板的净截面抵抗矩:W p=85972.983/(588/2+10)×10=2828.059cm3≥2794.359,满足一. 节点基本资料节点类型为:梁梁拼接全螺栓刚接梁截面:H-900*400*16*32,材料:Q235左边梁截面:H-900*400*16*32,材料:Q235腹板螺栓群:10.9级-M20螺栓群并列布置:8行;行间距70mm;2列;列间距70mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距45 mm翼缘螺栓群:10.9级-M20螺栓群并列布置:2行;行间距70mm;4列;列间距70mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距40 mm腹板连接板:580 mm×325 mm,厚:14 mm翼缘上部连接板:605 mm×400 mm,厚:22 mm翼缘下部连接板:605 mm×150 mm,厚:24 mm梁梁腹板间距为:a=5mm节点前视图如下:节点下视图如下:二. 荷载信息设计内力:组合工况内力设计值工况N(kN) Vx(kN) My(kN·m) 抗震组合工况1 0.0 115.4 152.3 否组合工况2 0.0 135.4 172.3 是三. 验算结果一览验算项数值限值结果承担剪力(kN) 82.5 最大126 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大168 满足中排列间距(mm) 70 最大336 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大168 满足中排行间距(mm) 70 最大336 满足行间距(mm) 70 最小66 满足列边距(mm) 45 最小33 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大168 满足中排列间距(mm) 70 最大336 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 45 最小44 满足行边距(mm) 45 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大168 满足中排行间距(mm) 70 最大336 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.934 1 满足净截面正应力比0.000 1 满足净面积(cm^2) 113 最小106 满足承担剪力(kN) 123 最大140 满足极限受剪(kN·m) 9450 最小7219 满足列边距(mm) 45 最小44 满足列边距(mm) 45 最大88 满足外排列间距(mm) 70 最大176 满足中排列间距(mm) 70 最大352 满足列间距(mm) 70 最小66 满足行边距(mm) 40 最小33 满足行边距(mm) 40 最大88 满足外排行间距(mm) 70 最大176 满足中排行间距(mm) 70 最大352 满足行间距(mm) 70 最小66 满足净截面剪应力比0.000 1 满足净截面正应力比0.280 1 满足净面积(cm^2) 120 最小99.8 满足净抵抗矩(cm^3) 10191 最小9932 满足抗弯承载力(kN·m) 4916.2 最小4248.3 满足抗剪承载力(kN) 2286.3 最小1823.1 满足孔洞削弱率(%) 21.67% 最大25% 满足四. 梁梁腹板螺栓群验算1 螺栓群受力计算控制工况:梁净截面承载力梁腹板净截面抗剪承载力:V wn=[16×(900-2×32)-max(8×22,0+0)×16]×125=1320kN 2 腹板螺栓群承载力计算列向剪力:V=1320 kN螺栓采用:10.9级-M20螺栓群并列布置:8行;行间距70mm;2列;列间距70mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距45 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q235螺栓抗剪承载力:N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.45×155=125.55kN计算右上角边缘螺栓承受的力:N v=1320/16=82.5 kNN h=0 kN螺栓群对中心的坐标平方和:S=∑x2+∑y2=431200 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+0)2+(0+82.5)2]0.5=82.5 kN≤125.55,满足3 腹板螺栓群构造检查列边距为45,最小限值为33,满足!列边距为45,最大限值为88,满足!外排列间距为70,最大限值为168,满足!中排列间距为70,最大限值为336,满足!列间距为70,最小限值为66,满足!行边距为45,最小限值为44,满足!行边距为45,最大限值为88,满足!外排行间距为70,最大限值为168,满足!中排行间距为70,最大限值为336,满足!行间距为70,最小限值为66,满足!4 腹板连接板计算连接板剪力:V l=1320 kN采用一样的两块连接板连接板截面宽度为:B l=580 mm连接板截面厚度为:T l=14 mm连接板材料抗剪强度为:f v=125 N/mm2连接板材料抗拉强度为:f=215 N/mm2连接板全面积:A=B l*T l*2=580×14×2×10-2=162.4 cm2开洞总面积:A0=8×22×14×2×10-2=49.28 cm2连接板净面积:A n=A-A0=162.4-49.28=113.12 cm2连接板净截面剪应力计算:τ=V l×103/A n=1320/113.12×10=116.69 N/mm2≤125,满足!连接板截面正应力计算:按《钢结构设计规范》5.1.1-2公式计算:σ=(1-0.5n1/n)N/A n=(1-0.5×8/16)×0/113.12×10=0 N/mm2,≤215,满足!按《钢结构设计规范》5.1.1-3公式计算:σ=N/A=0/16240×10=0 N/mm2,≤215,满足!5 腹板连接板刚度计算腹板的净面积为:16×(900-2×32)/100-8×16×22/100=105.6cm2腹板连接板的净面积为:(580-8×22)×14×2/100=113.12cm2≥105.6,满足五. 翼缘螺栓群验算1 翼缘螺栓群受力计算控制工况:梁净截面抗弯承载力梁净截面抗弯承载力计算翼缘螺栓:I fb=[4×2×22×323/12+4×2×22×32×(900-32)2/4]×10-4=106130.159 cm4腹板螺栓:I wb=[8×16×223/12+16×20×205800]×10-4=7255.518 cm4梁净截面:W n=(560313.421-106130.159-7255.518)/0.5/900×10=9931.728 cm3净截面抗弯承载力:M n=W n*f=9931.728×205×10-3=2036.004 kN·m翼缘净截面:M fn=M n=1714.163kN·m翼缘螺栓群承担轴向力:F f=M fn/(h-t f)/2=1714.163/(900-32)/2×103=987.421 kN 2 翼缘螺栓群承载力计算行向轴力:H=987.421 kN螺栓采用:10.9级-M20螺栓群并列布置:2行;行间距70mm;4列;列间距70mm;螺栓群列边距:45 mm,行边距40 mm螺栓受剪面个数为2个连接板材料类型为Q345螺栓抗剪承载力:N vt=N v=0.9n fμP=0.9×2×0.5×155=139.5kN轴向连接长度:l1=(4-1)×70=210 mm<15d0=330,取承载力折减系数为ξ=1.0折减后螺栓抗剪承载力:N vt=139.5×1=139.5 kN计算右上角边缘螺栓承受的力:N v=0 kNN h=987.421/8=123.428 kN螺栓群对中心的坐标平方和:S=∑x2+∑y2=58800 mm2N mx=0 kNN my=0 kNN=[(|N mx|+|N h|)2+(|N my|+|N v|)2]0.5=[(0+123.428)2+(0+0)2]0.5=123.428 kN≤139.5,满足3 翼缘螺栓群极限承载力验算翼缘受拉承载力:1.2A f f ay=1.2×2×400×32×235×10-3=7219.2 kN螺栓群螺栓个数:n=4×2×4=32 个单个螺栓极限受剪承载力:N vu=0.58n f A e f u=0.58×2×244.794×1.04=295.319kN单个螺栓对应的板件极限受剪承载力:N cu=∑tdf cu=32×20×1.5×375 ×10-3=360kN螺栓群极限受剪承载力:min(nN vu,nN cu)=9450.222 kN≥7219.2,满足4 翼缘螺栓群构造检查列边距为45,最小限值为44,满足!列边距为45,最大限值为88,满足!外排列间距为70,最大限值为176,满足!中排列间距为70,最大限值为352,满足!列间距为70,最小限值为66,满足!行边距为40,最小限值为33,满足!行边距为40,最大限值为88,满足!外排行间距为70,最大限值为176,满足!中排行间距为70,最大限值为352,满足!行间距为70,最小限值为66,满足!5 翼缘连接板计算连接板轴力:N l=987.421 kN采用两种不同的连接板连接板1截面宽度为:B l1=150 mm连接板1截面厚度为:T l1=24 mm连接板1有2块连接板2截面宽度为:B l2=400 mm连接板2截面厚度为:T l2=22 mm连接板材料抗剪强度为:f v=170 N/mm2连接板材料抗拉强度为:f=295 N/mm2连接板全面积:A=B l1*T l1*2+B l2*T l2=(150×24×2+400×22)×10-2=160 cm2开洞总面积:A0=2×22×(24+22)×2×10-2=40.48 cm2连接板净面积:A n=A-A0=160-40.48=119.52 cm2连接板净截面剪应力:τ=0 N/mm2≤170,满足!连接板截面正应力计算:。
钢结构节点图在钢结构的世界里,节点图就像是一座建筑的关节,连接着各个部分,确保整个结构的稳固与安全。
它是钢结构设计中至关重要的一环,承载着将理论设计转化为实际施工的关键信息。
钢结构节点,简单来说,就是钢结构中各杆件之间的连接部位。
这些节点不仅要承受来自杆件的各种力,还要保证结构在各种工况下的稳定性和可靠性。
节点图则是对这些节点的详细描绘,包括节点的形状、尺寸、所用材料、连接方式等等。
从形式上来看,钢结构节点图可以分为平面节点图和立体节点图。
平面节点图通常以二维的形式展示,通过不同的视图(如正视图、侧视图、俯视图等)来呈现节点的各个细节。
这种形式简单直观,便于施工人员理解和操作。
立体节点图则更加生动形象,能够让人们更清晰地看到节点在三维空间中的位置和形态,但相对来说绘制和理解的难度会稍大一些。
在绘制钢结构节点图时,需要遵循一系列的规范和标准。
首先,准确性是重中之重。
每一个尺寸、角度、标注都必须精确无误,因为哪怕是微小的偏差都可能导致施工中的错误,进而影响整个结构的安全性。
其次,清晰性也是关键。
节点图应该简洁明了,线条清晰,标注醒目,让施工人员能够一目了然地读懂其中的信息。
此外,完整性也不可或缺,节点图需要涵盖所有与节点相关的信息,包括连接件的规格、焊缝的要求、防腐处理等等。
以常见的梁柱节点为例,它通常是钢结构中受力较为复杂的部位。
在节点图中,我们需要清晰地展示梁与柱是如何连接的。
是通过螺栓连接,还是焊接?如果是螺栓连接,螺栓的数量、规格、布置方式都要明确标注。
如果是焊接,焊缝的类型、长度、高度等参数也必须详细说明。
同时,还要考虑节点处的加强措施,比如设置加劲肋,以增强节点的承载能力。
再比如支撑节点,支撑在钢结构中起着重要的稳定作用。
支撑节点图要准确反映支撑与主体结构的连接方式,以及支撑自身的构造。
比如是交叉支撑还是单向支撑,是通过节点板连接还是直接与杆件焊接。
钢结构节点图的设计和绘制并非一蹴而就,而是需要经过反复的计算和优化。
1.梁与柱的刚性连接⑴梁与柱刚性连接的构造形式有三种,如图所示:(2)梁与柱的连接节点计算时,主要验算以下内容:①梁与柱连接的承载力②柱腹板的局部抗压承载力和柱翼缘板的刚度③梁柱节点域的抗剪承载力(3)梁与柱刚性连接的构造①框架梁与工字形截面柱和箱形截面柱刚性连接的构造框架梁与柱刚性连接②工字形截面柱和箱形截面柱通过带悬臂梁段与框架梁连接时,构造措施有两种:柱带悬臂梁段与框架梁连接梁与柱刚性连接时,按抗震设防的结构,柱在梁翼缘上下各柱腹板间或箱形柱壁板间的组合焊缝,应采用全熔透坡口焊缝。
(4)改进梁与柱刚性连接抗震性能的构造措施①骨形连接骨形连接是通过削弱梁来保护梁柱节点。
梁端翼缘加焊楔形盖板梁端翼缘加焊楔形盖板在不降低梁的强度和刚度的前提下,通过梁端翼缘加焊楔形盖板。
(5)工字形截面柱在弱轴与主梁刚性连接当工字形截面柱在弱轴方向与主梁刚性连接时,应在主梁翼缘对应位置设置柱水平加劲肋,在梁高范围内设置柱的竖向连接板,其厚度应分别与梁翼缘和腹板厚度相同。
柱水平加劲肋与柱翼缘和腹板均为全熔透坡口焊缝,竖向连接板与柱腹板连接为角焊缝。
主梁与柱的现场连接如图所示。
2梁与柱的铰接连接500mm的节点范围内,柱翼缘与骨形连接(bi対逹霞板均用欣株辻播柱上伸岀加劲板与梁腹板相连梁与柱用双盖板仅梁腹板连接仅梁翼缘连接相连(2 )柱在弱轴与梁铰接连接分为:柱上伸出加劲板与梁腹板相连、梁与柱用双盖板相连柱的拼接节点一般都是刚接节点,柱拼接接头应位于框架节点塑性区以外,一般宜在框架梁上方1.3m左右。
考虑运输方便及吊装条件等因素,柱的安装单元一般采用三层一根,长度10~ 12m 左右。
根据设计和施工的具体条件,柱的拼接可采取焊接或高强度螺栓连接。
按非抗震设计的轴心受压柱或压弯柱,当柱的弯矩较小且不产生拉力的情况下,柱的上下端应铣平顶紧,并与柱轴线垂直。
柱的25%的轴力和弯矩可通过铣平端传递,此时柱的拼接节点可按75%的轴力和弯矩及全部剪力设计。