非标腿式支座计算

0.8878 合格
1422.2 2
20.752 2 3
263.6 85.6 147
2019/8/12
腿式支座计算
共6页码 第5页
序号
数值名称
符号 单位
公式
计算
σ bt ≤[σ bt]
2 地脚螺栓的剪切应力：
地脚螺栓的剪切应力： τ bt Mpa (FH-0.4W1)/(NnbtAbt) τ bt Mpa 当计算的值τ bt小于0时，其值填为0
2 6.70
16
1 支腿装配焊缝的弯曲应力：
每条装配焊缝的计算长度 hf1 ㎜ hf-10
钢管为2(hf-10)
350
焊缝的焊脚高度
tf1 ㎜
12
焊缝的抗弯截面模量
Z ㎜3 2(hf12/6)(tf1/20.5)
346482.3
支腿装配焊缝的弯曲应力 σ f Mpa RL1/Z
35.70
焊缝系数
φ
0.49
地脚螺栓的内径
d1 ㎜
地脚螺栓的腐蚀裕量 Cbt ㎜
地脚螺栓的螺距
tb ㎜
一个螺栓的有效截面积 Abt ㎜2 π /4(d1-Cbt-0.866tb/6)2
地脚螺栓的拉应力
σ bt Mpa 1/(NnbtAbt)(4FHHC/Db-W1)
碳钢地脚螺栓许用应力 [σ bt] Mpa 常温下
182.54 235 通过
L1
㎜
H+hf/2+50
数值
1.04 63 通过
360 2130
壳体外壁至支柱形心的距离 e ㎜ 对H型钢支柱
W/2+垫板厚
102
㎜ 对钢管支柱
20
㎜ 对角钢支柱

腿式支座计算
序号 数 值 名 称 符号 单位 公 式 计
共5页码 算
第1页 数 值
JB/T4712.2-2007 腿式支座载荷计算 适用：DN400～1600mm，L/DN≤5；H1对角钢和钢管≤5m，对H型钢≤8m 设计温度t=200℃，设计基本风压q0=800Pa，地面粗糙度为A类， 设计地震设防烈度8度(Ⅱ类场地土),设计基本地震加速度0.2g
cr]
Mpa
179.2
支腿的临界许用应力
[σ [σ
cr] cr]
Mpa Mpa
911.48 179.2 通过
2
支腿的剪切计算 支腿的剪切应力 支腿的许用剪切应力 τ [τ ] Mpa Mpa FH/NA 0.6[σ ]200℃ 支腿的稳定验算: τ 《[τ ] 1.04 63 通过
3
支腿的弯曲计算 支腿与本体的焊缝长度 基础板下面至支腿装 配焊缝上心长度 hf L1 ㎜ ㎜ H+hf/2+50 2013-7-18 360 2130
a e m0 g
21017.6
取
风载荷PW 和 23230.2 23230.2 131360.08 H型 C7 4 5807.6
Pe+0.25Pw
FH W1
N N
m0g
二者之大值
每个支腿的最大垂直反力: H型支腿中心圆直径 支腿H型钢高度 支腿H型钢翼板厚度 垫板名义厚度 H型支腿中心圆直径 单根支腿垂直反力 单根支腿垂直反力 DB W t2 δ
一、 设计参数： 容器设计压力 设计温度 容器公称直径 封头名义厚度 筒体名义厚度 容器外径 壳体材料 设计温度下许用应力 壳体切线距 支承高度 容器壳体总长度 容器总高度 封头直边高度 设备质心的高度 [σ ]t MPa L H H0 H1 h2 HC ㎜ ㎜ ㎜ ㎜ ㎜ ㎜

λ
支腿的极限长细比
λ1
系数
ns
0.7H/i1
π2 E
0.6
ReL
由于λ ≤λ 1 则: 3 2 λ2 ＋2 3 .λ1
设备重要度系数 支腿的临界许用应力
支腿的临界许用应力
η [σ cr] Mpa
[σ cr] Mpa [σ cr] Mpa
1.2[1-0.4(λ /λ 1)2]ReL/(nsη ) 若λ ＞λ 1时, 则: 0.227ReL/(λ /λ 1)2
PW
N 1.2fiq0D0H0×10-6
1.0 350 828.3
地震影响系数
ae
7度: 0.08、 0.12 9度: 0.32
8度: 0.16、 0.24
0.08
设备操作质量 重力加速度 水平地震作用标准值 3 载荷的确定：
m0 kg 壳体+附件+内部介质+保温+平台梯子 1670
g m/s2
9.80665
D
查JB/T4712.2表2:D
563
角钢支腿中心圆直径
DB ㎜ D+2(δ2n+δa）
595
单根支腿垂直反力
FL1
N
4FHHc NDB
－
W1 N
弯矩的拉伸侧
844.5
单根支腿垂直反力
FL2
N
-4FHHc NDB
－
W1 N
弯矩的压缩侧 -11762.58
三、 支腿稳定及强度计算 1 支腿稳定计算 假定支腿与壳体的连接为固接，支腿端部为自由端， 单根支腿内产生的最大应力，发生在受压侧的支腿内。
τ bt ≤[τ bt]
W
㎜3
查型钢截面特性(软件)

桥梁⽀座详解全攻略，图⽂+计算详解桥梁⽀座设置于上部结构与墩台之间，主要作⽤就是将上部结构的各个荷载传递到墩台上，今天⼩编就和⼤家⼀起来学习学习桥梁⽀座都有什么类型，构造都是什么样⼦，在桥梁⼯程中⼜如何计算？第⼀节概述1. ⽀座的作⽤和要求位置：⽀座设置在桥梁的上部结构与墩台之间。

作⽤：把上部结构的各种荷载传递到墩台上，并能够适应活载、温度变化、混凝⼠收缩与徐变等因素所产⽣的变位（位移和转⾓），使上下部结构的实际受⼒情况符合设计的计算图式。

⽀座型式和规格的选⽤，要考虑的因素包括桥梁跨径、⽀点反⼒、对建筑⾼度的要求、适应单向和多向位移及其位移量的需要，以及防震、减震的需要。

2. ⽀座的布置桥梁⽀座的布置⽅式：主要根据桥梁的结构型式及桥梁的宽度确定。

简⽀梁桥⼀端设固定⽀座，另⼀端设活动⽀座。

铁路桥梁由于桥宽较⼩，⽀座横向变位很⼩，⼀般只需设置单向（纵向）活动⽀座。

公路梁桥由于桥⾯较宽，要考虑⽀座横桥向移动的可能性。

连续梁桥每联（由两伸缩缝之间的若⼲跨组成）只设⼀个固定⽀座。

为避免梁的活动端伸缩量过⼤，固定⽀座宜布置在每联长度的靠中间⽀点处。

但若该处墩⾝较⾼，则应考虑避开，或采取特殊措施，以避免该墩顶承受过⼤的⽔平⼒。

曲线连续梁桥的⽀座布置会直接影响到梁的内⼒分布，同时，⽀座的布置应使其能充分适应曲梁的纵、横向⾃由转动和移动的可能性。

曲线箱梁中间常设单⽀点⽀座，仅在⼀联范围内的梁的端部（或桥台上）设置双⽀座，以承受扭矩。

有意将曲梁⽀点向曲线外侧偏离，可调整曲梁的扭矩分布。

当桥梁位于坡道上时，固定⽀座应设在较低⼀端，以使梁体在竖向荷载沿坡道⽅向分⼒的作⽤下受压，以便能抵消⼀部分竖向荷载产⽣的梁下缘拉⼒；当桥梁位于平坡上时，固定⽀座宜设在主要⾏车⽅向的前端。

桥梁的使⽤效果，与⽀座能否准确地发挥其功能有着密切的关系，因此在安放⽀座时，应使成桥后的上部结构的⽀点位置与下部结构的⽀座中线对齐。

如果考虑到⼯后徐变，可能需要设置预偏量。

腿式支座计算（JB/T 4712.2-2007）
1. 水平风载荷 PW（N）：
P 1.2 fi q0 D0 H 0 106 W
式中： fi-风压高度变化系数，按设备质心所处高度取； W对于B类地面粗糙度：
设备质心所在高度HC，m 风压高度变化系数fi ≤10 1.00 15 1.14 20 1.25
PW= fi=
q0-10m高度处的基本风压（N/m^2)； D0-容器外径，有保温层时取保温层外径（mm)； H0-容器壳体总长度（mm)； 2. 水平地震作用标准值计算 Pe： Pe=aem0g ae-地震影响系数；
设防烈度 设计基本地震加速度 地震影响系数ae 7 0.98 0.08 1.47 0.12 1.96 0.16 8 2.94 0.24 9 3.92 0.32
HC=H-h2+L/2
HC= DB=
W 2t2 2 DN 2 2 n a） （ ） 2 2
H-支承高度，mm； h2-封头直边高度，mm； L-壳体切线距，mm； W-H型钢高度，mm； DN-容器公称直径，mm； δ 2n-容器名义厚度，mm； δ a-垫板名义厚度，mm； t2-H型钢翼板厚度，mm； 4. 支腿稳定及强度计算： 4.1 支腿稳定计算： 单根支腿的压应力 σ c=FL2/A ，MPa；
q0= D0= H0=
Pe= ae=
m0-设备操作质量；（kg） 3. 载荷的确定： 3.1 水平载荷 FH（N） —取风载荷PW和（地震载荷Pe+0.25PW）的较大值 3.2 垂直载荷载荷 W1（N）—取设备最大操作重力 3.3 每个支腿的水平反力 R （N） R=F H/N 式中： N-支腿的个数 3.4 每个支腿的最大垂直反力计算 FL1-单根支腿垂直反力（弯矩的拉伸侧），N；

L 1 —基础板下表面至支腿装配焊缝中心的距离（L1=H+hf/2+50）
设备安装地面粗糙度类型（A、B、C、D共四类） Hc —设备质心所在高度 f i —风压高度变化系数（按设备质心所处高度取） q 0 —设置地区10米高度处的基本风压值 地震设防烈度(7度、8度、9度) 设计基本地震加速度[0.10(0.15)、0.20(0.30)、0.40] α— 地震影响系数 [0.08(0.12)、0.16(0.24)、0.32] g —重力加速度 m 0 —设备操作质量
设计条件给定 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
设计条件给定
JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007 JB/T4712.2-2007
广州龙康机电设备有限公司
圆筒长度L与公称直径DN之比（L/DN≤5）
广州龙康机电设备有限公司
腿式支座强度校核
（标准支座： JB/T4712.2-2007）
一、输入数据
符号意义及计算公式 p —设计压力 t —设计温度 DN —公称直径（标准规定DN400mm～DN16000mm） L —圆筒长度（上下封头切线间距离） δ1n — 封头名义厚度 δ2n — 筒体名义厚度 δis— 壳体保温厚度（无保温层，输入0） δa— 垫板名义厚度（无垫板，输入0） Do —壳体外径（有保温层时取保温层外径） Cb—支腿底板腐蚀裕量 Cbt—地脚螺栓腐蚀裕量 H 1 —容器总高度 (包括支腿高度在内) H 0 —壳体总长度 H —支承高度 H 2 —封头直边高度 M —地脚螺栓规格 t b —地脚螺栓螺距 d 1 —地脚螺栓内径 n bt —地脚螺栓个数(仅一支腿上的个数) [σbt]—钢制地脚螺栓常温下的许用应力 [τbt]—钢制地脚螺栓常温下的许用剪应力 N—支腿数量 D —支腿中心圆参数

支座的计算方法
支座的计算方法主要包括以下几个方面：
1. 确定支座类型：根据结构的实际需求和工程条件，选择合适的支座类型，如固定支座、滑动支座、球面支座等。

2. 计算支座受力：根据结构中的荷载分布，计算支座所承受的垂直荷载、水平荷载和摩擦力等。

这些受力可以通过结构分析软件或手工计算得到。

3. 设计支座尺寸：根据支座所承受的荷载和允许的应力，计算支座的承重面积、高度、长度等尺寸。

这些尺寸需要满足结构的稳定性、刚度和安全性要求。

4. 检查支座的合理性：根据实际工况和支座的设计参数，检查支座的合理性。

主要包括支座的刚度、变形、疲劳寿命等方面的检查。

5. 编制支座图纸：根据计算结果，编制支座的施工图纸，包括支座的平面布置图、剖面图、轴测图等。

6. 编制支座施工方案：根据支座的图纸和计算结果，编制支座的施工方案。

主要包括支座的制作、运输、安装、调试、维保等方面的要求。

综上所述，支座的计算方法涉及结构分析、力学计算、结构设计、材料科学等多个学科领域，需要综合运用相关知识进行计算和设计。

在实际工程中，还需要根据实际工况和设计要求进行适当的调整和优化。

型式特征 型式
短臂 长臂 加长臂 A B C
支座号
1～5 6～8 1～5 6～8 1～3 4～8
垫板
有 有 有
盖板
无 有 无 有 有 Ⅰ Q235A
适用公称直径DN（mm）
300～2600 1500～4000 300～2600 1500～4000 300～1400 1000～4000 Ⅱ 16MnR Ⅲ 0Cr18Ni9 Ⅳ 15CrMoR
材料代号 材料代号 支座的筋板和底板材料
四、支承式支座
JB/T 4712.4-2007， 支座××
支座号(1～8) 支座型号（A,B）
注:1.若支座高度h,垫板厚度δ 3与标准尺寸不同,则在设备图样中零件名称或备注栏注明。如:h=450,δ 3=12。 2.支座及垫板的材料应在设备图样的材料栏内标注，表示方法如下：支座材料/垫板材料。
二、腿式支座
JB/T 4712.2-2007，支腿 ××-×-×
垫板厚度δ a,mm(对于A,B,C型支腿,标注此项) 支承高度H,mm 支座号 型号（A,AN,B,BN,C,CN）
型式 角钢支柱 钢管支柱 H型钢支柱 AN A BN B CN C
支座号 1～7 1～5 1～10
垫板
无 有 无 有 无 有
一、鞍式支座
JB/T 4712.1-2007，支座 ××-×
固定鞍座 F，滑动鞍座 S 公称直径，mm 型号(A，BⅠ，BⅡ，BⅢ，BⅣ，BⅤ)
注：1.若鞍座高度h，垫板宽度b4，垫板厚度δ 4，底板滑动长孔长度l与标准尺寸不同，则应设备图样零件 名称栏或备注栏注明。如：h=450，b4=200，δ 4=12，l=30。 2.鞍座材料应在设备图样的材料栏内填写，表示方法为:支座材料/垫板材料。无垫板时只注支座材料。

腿式支座标准(一)介绍腿式支座标准腿式支座是建筑和结构工程中常用的连接元件，其目的是将柱子或其他构件与底座牢固地连接起来。

不同类型的建筑和结构工程需要不同的腿式支座标准，因此在设计使用腿式支座时需要选择符合相应标准的产品。

腿式支座标准的分类和功能腿式支座标准根据连接方式的不同可以分为以下几种：•锚固型腿式支座•夹紧型腿式支座•旋转型腿式支座这些标准不仅指导着设计人员选择合适的腿式支座，在施工中也能保证承重能力和稳定性。

国内腿式支座标准国内设计单位在使用腿式支座时，需要遵循以下国家标准：•GB 17702-2013 建筑地震烈度区划图•GB 50011-2010 建筑抗震设计规范•GB/T 26572-2011 钢筋混凝土结构设计细则这些标准确保了国内工程的质量和安全性，也奠定了腿式支座在工程领域中的地位。

国际腿式支座标准随着全球化的发展，工程建设涉及到各种国家和地区，国际腿式支座标准也应运而生。

以下是一些常用的国际标准：•ASTM A325M 高强度螺栓连接结构•EN 1993-1-8 欧洲腿式支座设计规范•AS 1252 平头螺栓和螺钉的设计和电镀要求这些标准不仅是国外工程的必备参考，也是对国内工程标准的补充和完善。

结论腿式支座标准在工程设计和施工中扮演着重要的角色。

正确选择符合标准的腿式支座是工程质量和安全性的基础，设计人员和施工人员都应该熟悉和遵守相应的标准。

使用腿式支座的相关建议在任何工程中，使用腿式支座都需要一些注意点和建议：•在使用腿式支座之前，需要确认工程设计和腿式支座的型号、尺寸、材质等符合标准和工程要求。

•安装腿式支座时，需要遵守相应的安装说明，确保安装正确而不影响工程质量和安全性。

•使用腿式支座的过程中，需要进行定期检查和维护，及时发现和修复任何存在的问题。

通过以上建议的遵守，可以确保腿式支座的正确使用，从而保证工程的质量和安全性。

结语腿式支座标准是工程建设中不可或缺的一环，无论是设计师还是施工人员都需要掌握相关知识。

ｍ ｉ ｌ ｌ ；
［ Ｏ】 一支 腿 的许 用弯 曲应 力 ，ＭＰ ａ ；
② 支腿 的压 缩 应力 Ｏ ，ＭＰ ａ ；
Ｏ ＂ ｃ ［ 】
式 中 ：Ａ一支 腿 的横 截面 面积 ，ｒ ｆ ｕ Ｔ ｌ ；
Ｒ ， 对 图１ 中容 器 左腿 为 拉 伸 ，对 右 腿 为压 缩 。 在 一个 支 腿 上 引 起 的 最 大 应 力 产 生 在 其 受 压 侧 ，
［ 关键 词］立式容 器；腿 式支座 ；设计计 算；校核 ；方法
立 式 容 器 的支 承 形 式 一般 有 腿 式 支 座 、 耳 式 支 座 、 支 承 式 支 座 和 裙 座 四种 ，各 自有 其 适 用 范
分（ Ｎ。 ＝ ｍ。 ｇ ） 计 入 容 器 重 力 ， 其 偏 心 力 矩 部 分 （ Ｍ。 ＝ ｍ。 ｇ Ｌ 。 ） 并 入 水 平 载 荷 对 地 面 产 生 的倾 覆 力 矩
，
ｌ ｋ ／ ｉ ，且 必须 小于２ ５ ０ ；
中。
围 。对 于 大 型 立 式 容 器 ，应 优 先 考 虑 采 用 裙 座 ， 如果出于某种需求或工艺要求必须采用支腿时 ， 则应 当对 支腿 进 行 设 计 计 算 ，因 为 这 样 的支 腿 已 经超 出现 行标 准 Ｊ Ｂ ／ Ｔ ４ ７ １ ２ ． １ － ４ ７ １ ２ ． ４ — ２ ０ ０ ７《 容器 支 座 》 的 适 用 范 围 。对 于 这 种 情 况 ，工 程 中一 般 采 用 腿 式 支 座 或 者 支 承 式 支 座 ，但 支 承 式 支 座 中 的 支 腿 是 支 承 在 立 式 容 器 下 封 头 上 ，对 于 大 型 立 式 容器 ， 其 下 封 头 上 的 垂 直 载 荷 较 大 ，封 头 局 部 应 力过 大 ， 将 导 致 封 头 局 部 变 形 甚 至 产 生 凹陷 ， 因 此 较 多地 采用 腿 式支 座 的支承 形式 。

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#DIV/0!
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#DIV/0!
Rel支腿材料屈服强度 235
Ix-x单只腿周向水平截 面惯性距
Iy-y单只腿径向截面惯 性距
Imin 取Ix与Iy的小值
6036800
00
2485700
[τ]需用剪切应力
12
15400.23902
#DIV/0!
#DIV/0!
#DIV/0!
#DIV/0!
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Fl2 单腿垂直力 压缩侧
-23240.23902 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
E 支腿材料的拉伸弹性 模量
206000
Wmin 单只腿最小抗弯截 面模量
96850
d1地脚螺栓内径
Cbt 地脚螺栓腐蚀裕度 tb地脚螺栓螺距
20
2
0
W h型钢的高度
DN 容器公称直径
δ2n 筒体名义厚度
1220
1400
12
δa 垫板名义厚度
t2 H型钢翼板厚度 12
Fl1 单腿垂直力 拉长侧
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σc1 基础上的压缩应力 0.85363596
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
板厚
基础板厚δb
4.087819949 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
支腿焊缝强度计算
σf焊缝弯曲应力 73.84113495

非标机械计算表格
表格标题：非标机械计算表格
序号
计算项目
符号
公式 / 方法
数值
单位
备注
1
轴承径向力
Fr
根据设计需求确定
-
N
输入设计参数后进行计算
2
轴承轴向力
Fa
根据设计需求确定
-
N
输入设计参数后进行计算
3
切向力
Ft转矩T和轴承节圆直径d计算
4
轴向力合力
Fae
根据Fa1和Fa2计算
-
N
Fae = Fa1 + Fa2
5
派生轴向力
Fd
根据轴承类型和受力情况确定
-
N
参考轴承厂商提供的数据
6
轴承被压紧判断
-
比较Fae和预紧力
-
-
判断轴承是否被压紧
7
基本额定静载荷
CO
参考轴承厂商提供的数据
-
N
用于校核轴承的静载荷能力
8
估算e值
e
初始值取0.45
-
-
根据计算结果进行迭代调整
请注意，这只是一个示例表格，实际的非标机械计算表格可能包含更多或更少的计算项目，具体取决于设计需求和所使用的零部件。在使用这个表格时，工程师需要根据具体的设计参数和需求，填写相应的数值进行计算，并根据计算结果进行设备设计和校核。

设计条件壳体材料304公称直径mm32003210总高度H1mm8900壳体总长度H0 mm8500壳体切线距L mm7000支承高度H mm1900封头厚度δ1n mm5筒体名义厚度δ2n mm5垫板名义厚度δn mm8支腿底板厚度δb mm20壳体保温厚度δis mm0支腿数量N10支腿规格159x4.5支腿底板腐蚀裕度Cb mm2设计地区基本风压 Pa800地震设防烈度70.15g地震影响系数ae0.12风压高度变化系数fi1支腿中心圆直径DB mm3210设备操作质量 m0 kg60000设计温度下支腿材料的许用应力［σ］147封头直边h240计算结果1.水平风载荷 Pw NPw=1.2fiqoD0H0x10(-6)26193.66548.4设备质心所在高度Hc=H-h2+L/253602.地震作用标准值 Pe NPe=aemog706323.载荷的确定水平载荷取Pw和Pe+0.25Pw大值 FH77180.4垂直载荷取设备最大操作重力W1 N588600每个支腿的水平反力 R=FH/N7718.04弯矩拉伸侧单根支腿的垂直反力 NFL1=4FHxHc/NDB-W1/N-7310.225047弯矩的压缩侧单根支腿垂直反力 NFL2=4FHxHc/NDB-W1/N110409.7754.支腿稳定及强度计算A单根支腿的周向水平截面惯性矩Ix-x6519374.024Ix=Iy单根支腿的径向水平截面惯性矩IY-Y6519374.024单板支腿的横截面面积A mm22183.085支腿材料弹性模量E MPa201000抗弯截面模量W支腿材料的屈服强度 Rel MPa245单根支腿截面的最小回转半径I mm54.6471637支腿有效长细比λ24.33795114支腿的极限长细比/λ=(π2xE/0.6Rel)^1/2116.1689997由于λ≤/λns=3/2+2/3(λ//λ)^2 1.529261479支腿的许用临界应力 MPa{σcr}=1.2*(1-0.4(λ//λ)^2)Rel/nsη188.8743548单根支腿的压应力σc=Fl2/A7.111618312支腿的稳定验算，σc＜{σcr}压杆稳定5.支腿剪切计算支腿的剪切应力：MPaτ=FH/N*A8.838455672支腿的许用剪切应力［τ］=0.6［σ］88.2τ＜［τ］合格6.支腿变曲计算壳体外壁至支腿形心距离 mm0支腿与本体装配的焊缝长度hf mm350基础板下表面至支腿装配焊缝中心的距离 mmL1=H+hf/2+502125单根支腿的最小抗弯截面模量W mm382004.70471支腿的弯曲应力MPaσb=R*L1-FL2*e/W199.9987081［σb］235σb＜［σb］合格7.支腿钢结构综合评价σc/［σcr］+σb/［σb］≤10.888710974小于1满足要求8.地脚螺栓的强度验算地脚螺栓的拉应力地脚螺栓螺距tb mm3一个地脚螺栓的内径d1 mm20.752一个地脚螺栓的有效截面积：Abt mm2263.5690567一个支腿地脚螺栓数nbt1地脚螺栓拉应力σbt MPaσbt=1/N*nbt*Abt*(4*FH*Hc/Db-W1)-69.33880193碳钢地脚螺栓常温许用应力［σbt］ MPa147σbt＜［σbt］合格9.地脚螺栓的剪切应力地脚螺栓的剪切应力τbt MPaτbt=(FH-0.4W1)/N.nbt.Abt-60.044833030碳钢制地脚螺栓常温下许用剪应力［τbt］MPa117.6τbt＜［τbt］合格10.基础板的强度计算基础上的压缩应力：MPa B180σc1=Fl2/BxB 3.407709103混凝土许用耐压应力［σc1］MPa11.768σc1＜［σc1]合格支腿到基础板边缘的最大长度B mm45.5基础板的许用应力［σ］ MPa235所需支腿底板厚度 mmδb=B(3σc1/［σ］)^1/2+Cb11.49006856支腿底板厚度 26mm满足要求11.支腿装配焊缝的强度计算支腿装配焊缝的计算长度hf1 mm100焊颖的焊脚高度 tf1 mm12焊缝的抗弯截面模量：mm3Z=2xhf1^2xtf1^2/6x√228288.54314支腿装配焊缝的弯曲应力：σf MPaσf=R*L1/Z579.769517312.支腿装配焊缝的剪切应力焊缝的横截面积：mm2A1=2xhf1xtf1/√21697.312588支腿装配焊缝的剪切应力： MPaτ1=FL2/A165.0497590813.支腿装配焊缝的当量应力σz=√(σf^2+3*τ^2)590.6158706焊缝系数0.49支腿装配焊颖的抗弯、抗剪许用应力MPa1.5[σ]Φ108.045支腿装配焊缝的弯曲应力：σf支腿装配焊缝的剪切应力：τ1支腿装配焊缝的当量应力：σZ3.14*(D/2)²-3.14*(d/2)²2183.085 3.14（D4-d4）/646519374 D外径159 d内径150 3.14（D4-d4）/(32*D)82004.7。

腿式支座的强度计算 计算条件 筒体外直径 设备总重量 设备总的水平力 支腿数量 支腿高度 角钢宽度 角钢厚度 支腿的焊缝断面积 支腿角钢的断面积 筒体外表面到支腿形心的距离 支腿下表面至设备重心的距离 角钢最小断面系数 角钢最小断面惯性半径 角钢的压曲长度 角钢设计温度下的弹性模量 角钢材料设计温度下的许用应力 计算结果 支腿的拉伸侧反力F1=Fh/（2*（Do/2H1））-G/N 支腿的压缩侧反力F2=-Fh/（2*（Do/2H1））-G/N 单个支腿的水平力R=Fh/N 支腿的偏心距离e=（b+d-2Zo）/2^0.5 支腿焊缝强度校核： 支腿焊缝的剪应力（拉伸侧）τ =F1/A 支腿焊缝的剪应力（压缩侧）τ =F2/A 支腿焊缝的弯曲应力σ =R*H/W 支腿焊缝强度评定： 焊接材料设计温度下的许用应力 支腿的强度校核： 支腿的弯曲应力σ b=（R*H+F*e）/W 支腿的压应力σ c=F2/A1 角钢的细长比λ =Lk/I 细长比界限[λ]=（π ^2*Et/0.6[σ]t)^0.5 支腿的许用压缩应力[σ c]1 [σ c]1=[1-0.4(λ /A）^2]*[σ ]t/[1.5+2/3*(λ /A）^2] 支腿的许用压缩应力[σ c]2=0.277[σ]t/(λ/A）^2 支腿的实际许用压缩应力 [σ c] [σ c]=[σ c]1（λ ≤[λ ]），[σ c]=[σ c]2（λ >[λ ]） 支腿的强度评定： σ b/[σ b]+σ c/[σ c]≤1 强度评定结果： Do= G= Fh= N= H= b= d= A= A1= Zo= H1= W= i= Lk= Et= [σ]t= 1400 40000 1000 4 800 125 12 4320 2891.2 20 2900 35030 24.6 800 173000 77 mm N N 个 mm mm mm mm2 mm2 mm mm mm3 mm mm MPa MPa

现浇箱梁模板及贝雷支架验算书一、编制依据1、厦门快速公交系统（BRT）一期工程QB、QF标段工程施工图。

2、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。

3、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89。

4、中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86。

5、中华人民共和国标准《钢结构设计规范》GB50017-2003。

6、中华人民共和国交通部标准《地基与基础设计规范》。

7、中华人民共和国交通部标准《公路工程施工安全技术规程》JTJ076-95。

8、杨文渊《路桥施工常用数据手册》。

9、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》。

10、黄绍金等编著《装配式公路钢桥多用途使用手册》人民交通出版社。

二、工程概况厦门快速公交系统（BRT）一号线岛内段起自第一码头，沿厦禾路、莲前西路、县黄路，与正在开工建设的集美大桥的建设范围对接。

线路全长15.355km，里程范围（K1+786.608～K15+142.069），全线高架，共设16座高架车站，一个高架车场。

QB标段里程范围为：QF标段里程范围为：K12+606.356～K15+142.069，全长2535.713m，含穆厝站、岭下站、县后站三个车站。

全线共布置了86孔箱梁，分为27联，为第137~163联。

其中A类梁（3×30m）共7联、B类梁（4×30m）共5联、C类梁（25+30+25m）共4联、D 类梁（30+50+30m）共4联、E类梁（3×25m）共2联、F类梁（30+33+27m）共1联、G 类梁（2×27+26.713m）共1联。

三、模板、贝雷支架设计要点现浇箱梁支架采用梁柱式钢管贝雷支架。

1、结构设计：普通梁跨径L=30m：支架设计为2跨简支结构，跨径布置为：120＋1140＋180＋1440＋120=3000cm，设一个中支墩。

桥梁常规支架计算方法中铁某局某公司施工技术部2010年9月近年来，公司承建的桥梁项目不断增多，桥型也出现多样化。

目前在建难度较大的桥梁均不同程度使用了落地（悬空）支架来进行施工，比如：沪杭客专翁梅立交连续梁采用临时支墩、贝雷梁及小钢管多层组合支架进行现浇，厦蓉高速高尧I 号大桥150m主跨的0号块、1号块均采用了托架悬空浇筑，西平铁路1-80m钢-混凝土组合桁梁拟定采用落地支架原位拼装等等。

由于支架施工具有普遍性，公司施工技术部根据以往桥梁施工特点编写了本手册，主要对比较常规的几种桥梁支架形式的计算方法进行介绍。

计算过程中个别数值（参数）或分析方法可能存在一定的理解偏差甚至错误，但其计算思路是可以参考和借鉴的。

本手册共分十个部分，主要内容包括：桥梁支架计算依据和荷载计算、箱梁模板设计计算、小钢管满堂支架计算、临时墩（贝雷梁）组合支架计算、预留孔穿销法计算、抱箍设计计算、预埋牛腿悬空支架计算、托架设计计算、简支托梁设计计算、附件。

附件1、2表中介绍了支架立杆、分配梁常用材料的力学参数，对手册2.3章节进行了补充；附件3介绍了预应力张拉引伸量的计算方法，特别是针对非对称预应力张拉的伸长值计算。

1支架在桥梁施工的用途 (7)2支架计算依据和荷载计算 (7)2.1设计计算依据 (7)2.2施工荷载计算及其传递 (7)2.2.1侧模荷载 (7)2.2.2底模荷载 (8)2.2.3横向分配梁 (8)2.2.4纵梁 (8)2.2.5立杆（临时墩） (8)2.2.6地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载。

(9)2.3材料及其力学的性能 (9)2.3.1竹(木)胶板 (9)2.3.2热（冷）轧钢板 (9)2.3.3焊缝 (9)2.3.4连接螺栓 (10)2.3.5模板拉杆 (10)2.3.6方木 (10)2.3.7热轧普通型钢 (10)2.3.8地基或临时墩扩大基础（桩基础） (11)2.3.9相关建议 (11)2.4贝雷梁 (11)2.4.1国产贝雷梁简介 (11)2.4.2桁架片力学性质 (12)2.4.3桁架片组合成贝雷梁的力学性能 (12)2.4.4桁架容许内力 (12)3箱梁模板设计计算 (12)3.1箱梁侧模 (12)3.1.1侧模面板计算 (13)3.1.2竖向次楞计算 (13)3.1.3水平主楞（横向背肋）计算 (14)3.1.4对拉杆计算 (15)3.2箱梁底模 (15)3.2.1底模面板计算 (16)3.3.2底模次楞（横向分配梁）计算 (16)3.2.3底模主楞（纵梁）计算 (17)4满堂支架计算 (17)4.1立杆及底托 (18)4.1.1立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） (18)4.1.2立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》） (18)4.1.3立杆压缩变形 (19)4.2地基承载力 (20)4.3支架总体弹性沉降值 (21)5临时墩（贝雷梁）组合支架 (21)5.1荷载计算 (21)5.1.1箱梁断面划分区间 (21)5.1.2荷载计算（顺桥方向） (21)5.2纵梁设计检算 (22)5.2.1单片贝雷桁架片荷载 (22)5.2.2贝雷桁架检算 (22)5.2.3计算补充说明 (22)5.3横梁检算 (23)5.3.1横梁的荷载 (23)5.3.2横梁选材和计算 (23)5.4支墩稳定性 (23)5.4.1强度验算 (23)5.4.2稳定验算 (24)5.4.3局部稳定验算 (24)5.4.4支墩计算的补充说明 (24)5.5混凝土基础及地基 (25)5.5.1地基计算 (25)5.5.2混凝土基础 (25)6悬空支架-预留孔穿销法 (26)6.1盖梁底模支撑纵、横梁的计算 (26)6.1.1施工荷载计算 (26)6.1.2纵向分配梁计算 (26)6.1.3横梁计算 (27)6.2销轴计算 (27)6.2.1销轴抗弯计算 (28)6.2.2销轴抗剪计算 (28)6.2.3合成应力 (28)6.3墩身混凝土局部受压计算 (28)7悬空支架-抱箍法 (28)7.1螺栓直径的选择 (29)7.2螺栓孔距及抱箍高度的确定 (29)7.3抱箍耳板宽度的确定 (29)7.4抱箍板厚的确定 (29)7.4.1从截面受拉方面考虑 (29)7.4.2从截面受剪方面考虑 (29)7.5抱箍耳板厚度确定 (30)7.6连接板焊缝计算 (30)8悬空支架-预设牛腿法 (30)8.2焊缝连接计算 (31)8.3预埋钢筋计算 (31)8.3.1预埋筋承载力计算 (31)8.3.2预埋筋锚固长度的计算 (31)8.4预埋钢板厚度的计算 (31)9悬空支架-三角托架 (31)9.1三角托架及其使用材料 (31)9.1.1纵向分配梁 (32)9.1.2主横梁 (32)9.1.3落梁楔块 (32)9.1.4三角托架 (32)9.1.5预埋牛腿 (32)9.2施工荷载的计算 (34)9.2.1混凝土荷载 (34)9.2.2模板荷载 (34)9.2.3内外模桁架或支架 (34)9.2.4临时荷载 (34)9.3纵向分配梁计算 (34)9.3.1箱梁腹板位置纵向分配梁 (34)9.3.2箱梁底板位置纵向分配梁计算 (35)9.3.3翼板下面纵向分配梁 (35)9.4主横梁计算 (35)9.4.1中间位置主横梁检算 (35)9.4.2靠近墩身位置主横梁检算 (36)9.5砂桶计算 (36)9.6托架计算 (36)9.5.1托架水平撑 (37)9.5.2托架斜撑 (37)9.5.3水平撑牛腿 (37)9.5.4斜撑牛腿 (37)10悬空支架-简支托梁 (38)10.1简支托梁及其使用材料 (38)10.1.1横向分配梁 (38)10.1.2简支纵梁 (38)10.1.3落梁楔块 (38)10.2横向分配梁计算 (39)10.3纵梁计算 (39)10.4横向托梁 (39)10.5牛腿检算 (39)11补充说明 (40)附表一：支架施工常用的立杆（临时支墩）材料 (41)附表二：支架施工常用的分配梁（横纵梁）材料 (42)附件三：预应力筋单双向张拉（非对称）的伸长值计算 (44)1张拉伸长值的重要性 (44)2后张法预应力筋理论伸长值计算公式说明 (44)2.1 预应力筋伸长值计算的分段原则 (44)2.2 AB段截面拉力、截面平均拉力和伸长值 (44)2.4 CD段截面平均拉力和伸长值 (45)2.5预应力筋张拉施工总伸长值计算 (45)3对不同张拉方式伸长值计算实例 (45)3.1 单向张拉实例 (46)3.2 双向张拉实例 (46)4理论伸长值与设计图纸数值偏差的原因 (48)5理论伸长值与实际伸长值偏差的原因 (48)6伸长值计算补充说明 (48)1支架在桥梁施工的用途支架在桥梁的施工方面有着比较广泛的作用，可以作为现浇梁、盖梁施工的主要承力结构，墩身施工的工作平台，内模的横（竖）向支撑系统，施工人员下上的通行斜道，材料、机具运输的吊装设施等等。

（1）按结构型式分为：
a.普通板式橡胶支座区分为矩形板式橡胶支座（代号GJZ）、圆形板式橡胶支座（代号GYZ）；
b.四氟滑板式橡胶支座区分为矩形四氟滑板橡胶支座（代号GJZF4）、圆形四氟滑板橡胶支座（代号GYZF4）。

（2）按支座材料和适用温度分为：
a.常温型橡胶支座，采用氯丁橡胶（CR）生产，适用的温度-25～60℃。

b.耐寒型橡胶支座，采用天然橡胶（NR）生产，适用的温度-40～60℃。

（3）桥梁橡胶支座代号表示方法：
示例1：公路桥梁矩形普通氯丁橡胶支座，短边尺寸为300mm，长边尺寸为40 0mm，厚度为47mm，表示为：GJZ300×400×47(CR)。

示例2：公路桥梁圆形四氟滑板天然橡胶支座，直径为300mm，厚度为54mm，表示为：GYZF4 300×54(NR)。

“dm3”表示体积单位“立方分米”，所以根据体积公式进行转换即可，先把所有单位转成“分米”为单位，再计算体积，即等于底面积乘以高。

例：100个GJZ300×400×47(CR) 则转换工程量=3*4*0.47*100=564 dm3 （矩形体积公式=a*b*h）
100个GYZF4 300×54(NR) 则转换工程量=3.14×（3／2）2 *0.54*100 =381.51 dm3 （圆形体积公式=πR2*h）。