胎架立杆承载力计算分析_姚刚

钢管架承重支撑荷载计算采用Φ48×钢管，用扣件连接。

1.荷值计算：钢管架体上铺脚手板等自重荷载值㎡钢管架上部承重取值 KN/㎡合计： KN/㎡2. 钢管架立杆轴心受力、稳定性计算根据钢管架设计，钢管每区分格为×1=㎡，立杆间距取值米，验算最不利情况下钢管架受力情况。

则每根立杆竖向受力值为：×= KN现场钢管架搭设采用Φ48钢管，A=424㎜2钢管回转半径：I =[(d2+d12)/4]1/2 =㎜钢管架立杆受压应力为：δ=N/A=424= ㎜2安钢管架立杆稳定性计算受压应力：长细比：λ=l/I =1500/I=;查表得：ø=δ=N/ ø A=424*= ㎜2< f = 205N/ ㎜2钢管架立杆稳定性满足要求。

3.横杆的强度和刚度验算其抗弯强度和挠度计算如下：δ=Mmax/w=(2400*1500)/(10*5000)=132/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2其中δ----横杆最大应力Mmax-------横杆最大弯矩W-------横杆的截面抵抗距，取5000㎜3根据上述计算钢管架横杆抗弯强度满足要求。

Wmax=ql4/150EI=(2200*15004 /1000)/(150*2060*100**1000)= ㎜< 3㎜其中Wmax-----挠度最大值q---------均布荷载l----------立杆最大间距E---------钢管的弹性模量，×100 KN/ ㎜2I---------截面惯性距，×100 ㎜4根据上述计算钢管架横杆刚度满足要求.4.扣件容许荷载值验算。

本钢管架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（×1=㎡），立杆间距取值米，验算最不利情况下钢管架扣件受力情况。

1.5×= KN< 5 KN根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范可知每直角、回转扣件最小容许荷载5 KN，满足施工要求。

支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值：f=2.5*0.4*1*1*10=10KN ;活荷载标准值N Q = (2.5+2 )*1*1=4.5KN;贝均布荷载标准值为：P仁1.2*10+1.4*4.5= 18.3KN根据脚手架设计方案，每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN，故：P1=18.3/2=9.15KN<489.3*205=100.3KN 满足要求。

或根据中板总重量(按长20m计算)与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2.5*0.4*10*20*19.6=3920KN ;活荷载标准值NQ = (2.5+2 )*20*19.6=1764KN贝均布荷载标准值为：P仁1.2*3920+1.4*1764= 7173KN;得P1 = 7173KN<100.3*506=50750KN满足要求。

支架整体稳定性计算：根据公式：=—fA式中:N —立杆的轴向力设计值，本工程取15.8kN;轴心受压构件的稳定系数，由长细比入决定，本工程入=136，故炉=0.367; :—长细比, =I。

/i = 2.15/1.58*100 = 136;I0—计算长度，l0= k yh 1.155*1.5*1.2 = 2.15m;k —计算长度附加系数，取 1.155;卩―单杆计算长度系数 1.55; h —立杆步距0.75m。

i —截面回转半径，本工程取1.58cm；A—立杆的截面面积，4.89cm2 ；f—钢材的抗压强度设计值，205N/mm2。

尸15.8/ (0.367*4.89)= 88.04N/mm2<[f]=205N/mm。

满足要求.支架水平力计算支架即作为竖向承力支架，也作为侧墙内撑支架，因此需计算支架水平支撑力，即侧墙施工时产生的侧压力。

混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

扣件式钢管脚手架模板支架的承载力计算及分析扣件式钢管脚手架作为梁板混凝土模板支架在房屋建筑施工中应用广泛，2011年12月1日实施的《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011(以下简称规范JGJ130-2011),把扣件式钢管模板支架按立杆偏心受压和轴心受压分别称之为满堂扣件式钢管脚手架和满堂扣件式钢管支撑架，两者的区别是：前者架体顶部作业层施工荷载通过水平杆用直角扣件连接传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态（偏心距53㎜）；后者架体顶部作业层施工荷载通过可调托撑轴心传力给立杆,顶部立杆呈轴心受压状态,此两种架体分别简称为满堂脚手架和满堂支撑架。

在立杆纵横向间距、纵横向水平杆竖向间距（亦即步距）、纵横向垂直剪刀撑间距、纵横向扫地杆距立杆底端高度、模板支撑点至顶层纵横双向水平杆中心线的距离均相同的情况下，两种架体的稳定承载力是不相同的，满堂脚手架因立杆呈偏心受压，其稳定承载力低，满堂支撑架因立杆呈轴心受压状态，其稳定承载力高。

这可从下面两端铰接的单根立杆的稳定承载力理论分析得到证明。

一两端铰接的单根立杆的稳定承载力理论分析１. 两端铰接呈轴心受压状态的单根立杆的稳定承载力两端铰接呈轴心受压状态的单根立杆见下图一：图一：两端铰接呈轴心受压状态的立杆图二：两端铰接呈偏心受压状态的单根立杆以欧拉临界力作为稳定承载力，欧拉临界力PE =2222λππEAlEI=,对于φ48×3.5钢管，弹性模量E=2.06×105N/mm2,截面积A=489mm2，回转半径i=15.8mm,当立杆长度l0=1800mm时，长细比λ=l/i=1800/15.8=113.9，欧拉临界力PE=3.142×2.06×105×489/113.92 =76557N ≈76.56KN，同样地可计算出立杆长度l=1700mm、1600mm、1500mm的欧拉临界力PE，结果见下表1（表中最后一列同时列出了按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002计算的立杆承载力设计值）。

辽宁聚成工程项目管理联盟Liaoning JUCHENG engineering project management institute支架立杆稳定和地基承载力计算脚手架立杆底座和地基承载力计算是脚手架（支架）计算中的重要内容。

1 立杆底座计算1.1支撑立杆的稳定应按下列公式计算（1）不考虑风荷载时N/Φ A≤f（式1）（2）考虑风荷载时N/φA+M w/W≤f（式2）式中N——计算立杆段的轴向力计算值；Φ——轴心受压构件的稳定系数，应按长细比λ按下表选择；λ——长细比，λ＝l0/i；l0——计算长度，按规定计算；i——立杆截面回转半径；A ——立杆的截面面积；Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0.9×1.4Mwk；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，按规定计算。

f——钢材的抗压强度设计值，应取f=205N/mm2；W——立杆截面抗弯模量（cm2）。

表1 轴心受压构件的稳定系数Φ1.2 立杆的计算长度l0计算l0=k1 k2 (h+2a)式中k1——计算长度附加系数，按表2采用；k2——考虑支架整体稳定因素的单根立杆计算长度附加系数，按表3采用。

表2 单根立杆计算长度附加系数k1表3 立杆计算长度附加系数k21.3 风荷载标准值计算式中Wk———风荷载的标准值(kN/m2);µz———风压高度变化系数,按现行标准《建筑结构荷载规范》(GB50009)规定采用;µs———支架及模板系数风荷载体型系数,应按表5规定采用;W0———基本风压值(kN/m2),按现行国家标准《建筑结构荷载规范》(GB50009)的规定采用,取重现期n=10对应的风压值。

表4 风压高度变化系数表5 支架的风荷载体系系数表6 辽宁地区城市风压值2 立杆地基承载力计算N/A d≤K c f ak式中N——立杆传至基础顶面的平均轴向力设计值；Ad——立杆基础的计算底面积，可按以下情况确定：工况Ad取值仅有立杆支座（支座直接放于地面上）取支座板的底面积在支座下设有厚度为50~60mm的木垫板（或木脚手板）取Ad=a×b（a和b为垫板的两个边长，且不小于200mm）在支座下采用枕木作垫木Ad按枕木的底面积计算当一块垫板或垫木上支承二根以上立杆Ad=1/n a×b（n为立杆数），（a和b为垫板的两个边长，且不小于200mm）fak——地基承载力特征值，按地勘报告选用，当地基为回填时乘以地基承载系数，以保证脚手架安全。

模板支架承载力复核计算要点模板支架的承载能力应对下例项目进行设计计算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20011、立杆稳定性计算2、立杆地基承载力计算3、纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连续扣件的抗滑承载力计算（一）立杆的稳定性计算。

1、模板支架立杆的轴向力设计值，当不考虑风荷载影响时，应按下例公式计算：N=1.2ΣNGK+1.4ΣNGK式中：1.2为永久荷载（静荷载）分项系数，1.4为可变荷载（活荷载）分项系数。

ΣNGK为模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和。

ΣNGK施工人员及荷载标准值，振捣混凝土时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

举例：有一箱梁模板支架搭设高度为6.0米，中墩处横梁浇筑高度为4.3米，该处Φ48×3.5钢管支架步距1.5米，立杆纵距0.3米，横距0.3米，单根立杆轴向力设计值计算如下：(1)横板的自重（KN），标准值1.5KN/M2NG1=1.5×0.3×0.3=0.135KN(2)脚手架钢管的自重（KN），标准值（查扣件式规范）0.129 KN/M2 NG2=0.129×6=0.775 KN(3)钢筋砼横梁自重（KN），标准值根据混凝土和钢筋含量，本例为26 KN/M3NG3=26×4.3×0.3×0.3=10.062 KN以上静荷载合计ΣNGK=0.135+0.775+10.062=10.972 KN(4)施工荷载，标准值按4 KN/M2计NQ1=4×0.3×0.3=0.36 KN(5)振捣砼时荷载，标准值按2 KN/M2计NQ2=2×0.3×0.3=0.18 KN以上活荷载合计ΣNGK=0.36+0.18=0.54KN不考虑风荷载时，单根立杆的轴向力设计值为：N=1.2×10.972+1.4×0.54=13.92 KN2、立杆的稳定性应按下例公式计算：当不考虑风荷载时，N/ΦA≤f。

经典钢管脚手架施工方案和承载力的计算来源：京源峰脚手架租赁发布时间：2010-03-29 10:32:57 查看次数：639外脚手架计算书一、木板基础承载力计算取一个外架单元(9步架，纵距1.8M)进行分析计计算1．静荷载：(1)、钢管自重立杆：16.8*2=33.4M水平杆：10*1.8*2=36M搁栅：10*1.8*2=36M小横筒：10*1.5=15M钢管自重：(33.4+36+36+15)*3.84=462kg(2)、扣件自重：601.2=72kg(3)、竹笆自重：底笆：7张*12 kg=84 kg静荷载为：462+72+84=618 kg2．施工荷载按规定要求，结构脚手架施工荷载不得超过270 kg／㎡，装饰脚手架不得超过200 kg／㎡，则施工荷载为： 270*1.8*1.0=486 kg/㎡3．风雪荷载计算时可不考虑,在脚手架的构架时采取加强措施.4．荷载设计值N=K*Q=1.2*(618+486)=1.325*10NN---立杆对基础的轴心压力K---未计算的安全网、挑杆、剪力撑、斜撑等因素，取1.2系数Q---静荷载、活荷载总重量5．钢管下部基础轴心抗压强度验算f1=N/A=(1.325*103)/(489*2)=1.355N／mm2＜10N／mm2 (杉木抗压强度)f1---立杆对木板基础的轴向压应力(N／mm2)A---立杆在木板基础的总接触面积( mm2 )fCK――木板的轴心抗压强度(N／mm2)满足强度要求二、连墙拉强杆件计算取拉强杆直径6.5圆钢进行计算1．抗拉强度验算F＝(3.14*3.252*210 N/mm2)/(9.8N/kg)＝710kg＞700kg符合高层外架拉撑力的规定，并满足工程要求。

三、外架整体稳定性计算根据有关资料提供的数据，在标准风荷载的作用下，脚手架杆件内产生的应力，尚未达到杆件允许应力的1/100，故风荷载对脚手架的影响极小，一般可忽略不计。

1. 荷载：本项目最大拼装单元的重量约为12T ，设计荷载考虑N=120kn ×1.1=132kn 、支撑架两端铰接，厚度为11M 。

2. 整体稳定性计算。

各截面参数（查表得）：L75×6角钢Z 0=20.7m I x =47cm 4 A=880mm 2 i x =23.0mmL60×5Z 0=17.4 I x =23.2cm 4 A=614mm 2 i x =19.42.1四肢格构柱的换算长细比：λλλ1240A A x Ex += i ox =226001.23+=600.4mm3.184.60011000==x λ 2mm 35208804=⨯=AA 1x =2×614=1228mm 2故：990.053.1112283520403.18x ==⨯+=ϕλ查表得：Ex2.2压弯构件整体稳定性公式：f N N W MB A N EX X X mx x ≤-⨯+)1(1ϕϕ取0.1=mx βkn 3551613.181.188041006.214.3)1.1()(1005.160010635441063454)600880470000(2)(25221641422=⨯⨯⨯⨯⨯=••=⨯=⨯=⨯=⨯+⨯=•+⨯=X ex x O X x A E N W X A I I λπ 支撑架的整体稳定性：a 6215Mp MP 3.11343.7587.3735516113299.011005.16001320003520990.0132000＜）（=+=⨯-⨯⨯⨯+⨯满足规范要求3. 单肢稳定计算mm L 20000= i x =23.1mm 58.861.232000===ex L o x λ考虑单肢承载力为132/4=33kn 。

同时考虑不均匀系数1.2，则取39.6kn 。

初始缺陷等效初弯曲考虑1/500，即5mm ，则弯矩为0.2kn 。

考虑玩具作用。

xt W M B N A N ϕϕλ+查表得：652.0=ϕ 0.1取tx β W 1x =22.7cm 3满足要求MP 215f MP 24.7924.1069107.2286.0102.00.10.1880652.0396000.1n 86.023521558.860017.01a a 26==+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯-=＜取b ϕ4.缀条计算： kn 516.823521585213880423585=⨯⨯⨯==yf Af V 作用于一侧的斜缀条压力：kn 02.6414.1516.845cos 2V N ==•=O 斜缀条长细比 1204.192332i L o ===λ 437.0=ϕ查表可得：角钢单面连接，折减系数为：0.6×0.0015×120=0.787.16721578.043.22614437.01002.6A N 3=⨯=⨯⨯=＜ϕ 满足要求。

立杆的地基承载力计算:脚手架搭设高度13.5米，立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.8米，立杆的步距1.5米。

钢管类型为φ48×3.5，施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工。

脚手板采用钢脚手板，荷载为0.3kN/m2，按照铺设3层计算。

挡脚板采用钢脚手板挡板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.01kN/m2。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.20m2，地基承载力调整系数0.40。

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本工程为0.1248N G1 = 0.1248×13.5=1.6848kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本工程采用钢脚手板，标准值为0.3N G2 = 0.3×3×1.5×1.8=2.43kN(3)栏杆与挡脚板自重标准值(kN/m)；本工程采用栏杆、钢脚手板挡板，标准值为0.16N G3 = 0.16×1.500×3=0.72kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；标准值为0.010N G4 = 0.010×1.5×13.5=0.2025kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 5.0373kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值N Q = 2×3×1.5×1.8/2=8.1kN立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p k≤ f g其中 p k——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，p k =N k/A=52.54 (kPa)N k——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 N k = 5.0373+8.1=13.1373kNA ——基础底面面积 (m2)；A = 0.20f g——地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算f g = k c× f gk其中 k c——脚手架地基承载力调整系数；k c = 0.40 f gk——地基承载力标准值；f gk = 170.00立杆基础底面的平均压力满足要求，脚手架合格。

支撑胎架在看台上的承载力验算支撑胎架在看台上的承载力验算钢结构现场吊装HJ-2、HJ-3处桁架时要布置支撑胎架，为了结构安全性和受力，支撑胎架安置在混凝土看台上。

考虑到混凝土看台的承载力要求，进行如下验算。

一、支撑胎架施工工况HJ-2、HJ-3处桁架的支撑胎架，采用由角钢组成的格构式胎架，组合截面规格为1000×1000，单肢采用L75×6的角钢、缀条采用L56×5的角钢，缀条间距为1.2m，按照桁架结构定位和支撑要求，设计胎架高度为12.3m，胎架平面对称布置，一圈总共36个，即布置完HJ-2、HJ-3处桁架的支撑胎架需要：角钢L75×6，12.3m，144根；角钢L56×5，10.3m，144根；角钢L56×5，19.2m，144根;查角钢截面特性表可知，角钢L75×6单位重量6.9kg/m，角钢L56×5单位重量5.6kg/m；计算可得，角钢L56×5的总重量G1=23.8t，角钢L75×6的总重量G2=12.2t；合计总重为36t。

二、看台的承载力验算查结构看台和楼梯详图可知，看台的基本尺寸为800*3550*100,根据支撑胎架布置情况，每跨楼梯主梁内仅有一个支撑胎架，每个支撑胎架的传到下方看台的荷载值为360KN,按最不利情况考虑：楼面楼板在7.1m 跨最大弯矩Mmax＝（1.3×360）×7.1/4＝803.7KN.m，1.3 为活荷载动力系数。

根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 中附录B--楼面等效均布活荷载的确定方法，可知楼板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布荷载 q＝8Mmax/e（bl2）。

其中l—板的跨度b—板上荷载的有效分布宽度，其中b=by+2s+h=7.1+0.1=7.2；Mmax—剪支板的最大弯矩q e＝8×803.7/7.2×7.12 ＝18.830KN/㎡＜结构设计的楼板载荷30KN/㎡。

轮胎吊荷载作用下板桩墙后主动土压力计算分析1. 引言1.1 研究背景土木工程中，板桩墙是一种常用的土木结构，它常用于土方支护和河道防护。

板桩墙是由多个竖直的板桩排列而成，通过相互之间的锁键或者连接件连接在一起。

在实际工程中，板桩墙会受到各种外部荷载的作用，其中包括土压力、水压力以及其他荷载，如车辆轮胎的吊荷载。

轮胎吊荷载作用下板桩墙的土压力计算分析，对于工程设计和施工具有重要意义。

随着国家基础设施建设的不断发展和完善，板桩墙在工程中的应用越来越广泛。

深入研究轮胎吊荷载作用下板桩墙的土压力计算方法，对于提高工程施工的效率和质量具有重要意义。

目前，关于这方面的研究还比较有限，因此有必要深入探讨这一问题，找到合适的计算方法，为工程实践提供参考。

本文旨在通过对轮胎吊荷载作用下板桩墙土压力的计算分析，为相关工程设计和施工提供理论依据和实用方法。

通过本研究，可以更好地指导相关工程实践，提高工程施工的效率和质量，减少安全隐患，促进行业的发展和进步。

1.2 研究目的研究目的的内容应该围绕着为什么要进行这项研究、研究的具体目的和预期结果等方面展开。

在这篇关于轮胎吊荷载作用下板桩墙后主动土压力计算分析的文章中，研究目的可能包括但不限于：探究轮胎吊荷载对板桩墙土压力的影响机制，提出有效的计算方法和模型，为工程实践提供准确的设计参数，验证土压力计算公式的合理性和可靠性，推进板桩墙结构在施工中的应用水平等。

研究目的的明确和有效性将有助于整篇文章的逻辑性和系统性，为读者提供清晰的研究导向和理解框架。

1.3 研究意义通过深入研究在轮胎吊荷载作用下板桩墙后主动土压力的计算分析，可以为土木工程领域提供更加准确和可靠的设计方法。

这有助于工程师们在实际工程中更好地预测和控制土压力的变化，从而确保工程结构的安全性和稳定性。

对于在轮胎吊荷载作用下板桩墙后主动土压力的计算分析，可以为相关工程领域的研究提供更为全面和深入的理论基础。

通过深入的研究和分析，可以不断完善相关计算模型和方法，推动土木工程领域的发展和进步。

格构式支撑基础承载力验算摘要：本文就蚌埠体育中心体育场屋盖罩棚结构安装过程中设置在室外原土地面的格构式支撑胎架基础进行设计验算分析，计算在支撑胎架自重荷载及构件荷载作用下原土基地的承载力是否满足要求，通过采取一定的地基处理方法和措施来提高格构式支撑胎架基础的承载力以满足施工荷载要求。

关键词：格构式支撑胎架；地基承载力；地基处理Case Structure Support Bases Games BasisZhou Shengjun Shi Wei Dong Tao（Construction of eight steel structure engineering company，Shang Hai，200120）Abstract：In this paper，the design and analysis of the lattice structure of the lattice-type support frame in the outdoor original soil surface during the installation of the roof structure of the Bengbu Sports Center stadium are carried out to calculate the bearing capacity of the original soil base under the support of the tire's own load and component load Whether to meet the requirements，by taking a certain foundation treatment methods and measures to improve the lattice-type support the basis of the bearing capacity to meet the construction load requirements.Key words：Lattice support；Bearing capacity of foundation；Foundation treatment1 项目背景蚌埠体育中心体育场工程平面形状呈椭圆形，直径258m。

钢管架承重支撑荷载计算采用Φ48×3.5mm钢管，用扣件连接。

1.荷值计算：钢管架体上铺脚手板等自重荷载值0.4KN/㎡钢管架上部承重取值 2.0 KN/㎡合计： 2.4 KN/㎡2. 钢管架立杆轴心受力、稳定性计算根据钢管架设计，钢管每区分格为1.5×1=1.5㎡，立杆间距取值1.5米，验算最不利情况下钢管架受力情况。

则每根立杆竖向受力值为： 1.5×2.4=3.6 KN现场钢管架搭设采用Φ48钢管，A=424㎜2钢管回转半径：I =[(d2+d12)/4]1/2 =15.9㎜钢管架立杆受压应力为：δ=N/A=4.25/424=10.02N/ ㎜2安钢管架立杆稳定性计算受压应力：长细比：λ=l/I =1500/I=94.3;查表得：ø=0.594δ=N/ø A=4.25/424*0.594=16.87N/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2钢管架立杆稳定性满足要求。

3.横杆的强度和刚度验算其抗弯强度和挠度计算如下：δ=Mmax/w=(2400*1500)/(10*5000)=132/ ㎜2< f = 205N/ ㎜2其中δ----横杆最大应力Mmax-------横杆最大弯矩W-------横杆的截面抵抗距，取5000㎜3根据上述计算钢管架横杆抗弯强度满足要求。

Wmax=ql4/150EI=(2200*15004 /1000)/(150*2060*100*12.19*1000)= 2.99㎜< 3㎜其中Wmax-----挠度最大值q---------均布荷载l----------立杆最大间距E---------钢管的弹性模量，2.06×100 KN/ ㎜2I---------截面惯性距，12.19×100㎜4根据上述计算钢管架横杆刚度满足要求.4.扣件容许荷载值验算。

本钢管架立杆未采用对接扣件连接，只对直角、回转扣件进行演算，计算时取较大值（1.5×1=1.5㎡），立杆间距取值1.5米，验算最不利情况下钢管架扣件受力情况。

承载力及稳定性计算
砼板厚为700mm，砼密度为2400㎏/m³考虑，立杆间距按600*600考虑；那么每个立杆承受的重量为：
1.砼：0.6*0.6*0.7*24000=6048N
2.钢筋：
因钢筋的间距为200，钢筋的直径为22、28
22的钢筋
28的钢筋
3.施工荷载，假设一个立杆上站一个人800N
立杆段的轴向力设计值：
ΣNGkΣNQk
N=1.2*(6048+187.77)+1.4*800
=7482.92+1120
NGk——永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和KN
NQk——可变荷载KN
N/ϕA≤f
N-立杆段的轴向力设计值
Lο=k.μ.h——
Lο——立杆的计算长度
K——立杆计算长度的附加系数
μ——单杆计算长度的系数
h——步距
μ查本标准附录 C表C-2得μ
得Lο=k.μ
即λ=Lο/i
由λϕ
A值查标准附录B表B.0.1得A=506m㎡
那么根据式〔5.2.6-1〕N/ϕ.A≦f
N/ϕ.A≦
f值查表5.1.6强度设计值为205N/m㎡
N/m㎡<205N/m㎡
由计算可得立杆承载力及稳定性满足标准要求。

脚手架承载力计算规范规定：当在双排脚手架上同时有2个及以上操作层作业时，在同一跨距内各操作层的施工均布荷载标准值总和不得超过㎡（只需要验证这个就好）一)基本荷载值钢脚手板：m2施工人员材料荷载：m2脚手杆自重：m2（二）纵横向水平杆计算MGK=M2*24=MQK=*8=M=+∑MQK=*+*=W=σ=M/W=*106/（*103）=MM2<f=205N/MM2满足规范要求。

(三)扣件抗滑移承载力计算R=（++）*2=<RC=8KN满足规范要求。

（四）立杆计算1、立杆轴向力设计值：N=（NG1K+NG2K）+∑NQK+=（+）+*+=2、立杆计算长度l0=kuh=**=λ0=l0/i=*100cm/=1533、由风荷载设计值产生的立杆段弯距：MW=**la*h2/10=*****10=4、稳定性计算：N/φA+MW/W=6410/（*452）+*105/*103=+30=mm2<f=205N/mm2满足规范要求。

（五）连墙件计算预埋φ14钢筋，fy=210 N/mm2，φ14圆钢抗拉能力：2πr2×fy=>N2=满足要求，但要保证预埋环有足够的锚固长度。

锚固筋可按层高设置每米设置一道，水平方向每5米设置一道，如板内无上皮筋处应加设附加钢筋，防止板面裂缝。

（六）脚手架基础外脚手架基础要求坐落在原自然地面，无需再进行验算，要求脚手架立杆底部铺垫密实，按要求加设扫地杆。

脚手架承载力的计算落地脚手架计算实例（一）(2009-03-13 10:16:37)落地脚手架计算实例1.脚手架参数一、双排脚手架搭设高度为米，米以下采用双管立杆，米以上采用单管立杆；采用的钢管类型为Φ48×；搭设尺寸为：立杆的纵距为米，立杆的横距为米，大小横杆的步距为米；内排架距离墙长度为米；脚手架沿墙纵向长度为290 米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为；连墙件采用两步三跨，竖向间距米，水平间距米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值: kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处北京市，基本风压为kN/m2；风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):；脚手板自重标准值(kN/m2):；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):；安全设施与安全网(kN/m2):；脚手板铺设层数:1；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):；立杆基础底面面积(m2):；地面广截力调整系数:。

支架竖向承载力计算：按每平方米计算承载力，中板恒载标准值:f=2.5＊0.4*1*1*10=10KN ；活荷载标准值N Q = （2。

5+2 ）*1＊1=4。

5KN ；则：均布荷载标准值为:P1=1.2*10+1.4*4.5＝18。

3KN ；根据脚手架设计方案,每平方米由2根立杆支撑，单根承载力标准值为100.3KN ,故:P1=18.3/2=9。

15KN<489。

3*205=100.3KN 。

满足要求.或根据中板总重量（按长20m 计算)与该节立杆总数做除法，中板恒载标准值:f=2。

5*0。

4＊10*20*19。

6=3920KN ;活荷载标准值NQ = （2.5+2 ）＊20*19.6=1764KN ；则:均布荷载标准值为：P1=1。

2*3920+1.4*1764＝7173KN ；得P1＝7173KN 〈100.3＊506=50750KN .满足要求。

支架整体稳定性计算：根据公式：式中：N －立杆的轴向力设计值,本工程取15.8kN ；－轴心受压构件的稳定系数，由长细比λ决定，本工程λ＝136，故＝0。

367；λ－长细比,λ＝l 0 /i ＝2。

15/1。

58＊100＝136； []N f Aσϕ≤＝l0－计算长度,l0＝kμh＝1.155*1.5＊1。

2＝2.15m;k－计算长度附加系数，取1。

155;μ－单杆计算长度系数1。

55；h－立杆步距0。

75m.i－截面回转半径，本工程取1.58cm；A－立杆的截面面积，4。

89cm2；f－钢材的抗压强度设计值,205N/mm2。

σ＝15。

8/(0.367*4.89）＝88。

04N/mm2〈［f]=205N/mm。

满足要求。

支架水平力计算支架即作为竖向承力支架,也作为侧墙内撑支架,因此需计算支架水平支撑力,即侧墙施工时产生的侧压力.混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力.侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

木方按照均布荷载下连续梁计算。

1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.000×0.120×0.300=0.900kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载q1 = 1.20×0.900+1.20×0.090=1.188kN/m活荷载q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 2.203/0.900=2.448kN/m最大弯矩M = 0.1ql2=0.1×2.45×0.90×0.90=0.198kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×2.448=1.322kN最大支座力N=1.1×0.900×2.448=2.424kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.00×7.00×7.00/6 = 32.67cm3；I = 4.00×7.00×7.00×7.00/12 = 114.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.198×106/32666.7=6.07N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算[可以不计算](3)木方挠度计算最大变形v =0.677×0.990×900.04/(100×9500.00×1143333.4)=0.405mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

1. 荷载：本项目最大拼装单元的重量约为12T ，设计荷载考虑N=120kn ×1.1=132kn 、支撑架两端铰接，厚度为11M 。

2. 整体稳定性计算。

各截面参数（查表得）：L75×6角钢Z 0=20.7m I x =47cm 4 A=880mm 2 i x =23.0mmL60×5Z 0=17.4 I x =23.2cm 4 A=614mm 2 i x =19.42.1四肢格构柱的换算长细比：λλλ1240A A x Ex += i ox =226001.23+=600.4mm3.184.60011000==x λ 2mm 35208804=⨯=AA 1x =2×614=1228mm 2故：990.053.1112283520403.18x ==⨯+=ϕλ查表得：Ex2.2压弯构件整体稳定性公式：f N N W MB A N EX X X mx x ≤-⨯+)1(1ϕϕ取0.1=mx βkn 3551613.181.188041006.214.3)1.1()(1005.160010635441063454)600880470000(2)(25221641422=⨯⨯⨯⨯⨯=••=⨯=⨯=⨯=⨯+⨯=•+⨯=X ex x O X x A E N W X A I I λπ 支撑架的整体稳定性：a 6215Mp MP 3.11343.7587.3735516113299.011005.16001320003520990.0132000＜）（=+=⨯-⨯⨯⨯+⨯满足规范要求3. 单肢稳定计算mm L 20000= i x =23.1mm 58.861.232000===ex L o x λ考虑单肢承载力为132/4=33kn 。

同时考虑不均匀系数1.2，则取39.6kn 。

初始缺陷等效初弯曲考虑1/500，即5mm ，则弯矩为0.2kn 。

考虑玩具作用。

xt W M B N A N ϕϕλ+查表得：652.0=ϕ 0.1取tx β W 1x =22.7cm 3满足要求MP 215f MP 24.7924.1069107.2286.0102.00.10.1880652.0396000.1n 86.023521558.860017.01a a 26==+=⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=⨯⨯-=＜取b ϕ4.缀条计算： kn 516.823521585213880423585=⨯⨯⨯==yf Af V 作用于一侧的斜缀条压力：kn 02.6414.1516.845cos 2V N ==•=O 斜缀条长细比 1204.192332i L o ===λ 437.0=ϕ查表可得：角钢单面连接，折减系数为：0.6×0.0015×120=0.787.16721578.043.22614437.01002.6A N 3=⨯=⨯⨯=＜ϕ 满足要求。

钢箱梁总拼工装计算分析一、通过对钢箱梁总拼胎架的结构分析，现将该胎架的简化后受力模型确定为单榀连续钢架形式，钢架横梁由两根[25a槽钢对焊成箱型结构形式（图一）。

图一总拼胎架的力学模型二、通过有限元分析软件建立力学模型（图二）。

图二有限元中总拼胎架的力学模型三、对钢箱梁总拼胎架进行受力分析，确定胎架各部分的受力情况。

根据济南桥钢箱梁总拼胎架的实际情况，以每个钢箱梁重300t，总拼时每个钢箱梁下部布置5个钢架，故每个钢架上分布的合力为60t。

考虑到以往钢箱梁总拼过程中的经验，钢箱梁在组装焊接结束后，由于焊接变形，引起斜底板翘起，所以总拼胎架斜底板部分按不受力考虑。

按最不利受力情况对胎架进行受力布置（图三）。

中间部分受力为：F 中＝60455235.15235.1⨯⨯+⨯⨯⨯⨯＝24.2 t Q 均＝522.24⨯＝2.42 t/m 两侧部分受力为：F 边＝60455235.154⨯⨯+⨯⨯⨯＝35.82 t Q 边＝5482.35⨯＝1.79 t/m其中，1.35为边中Q Q 的比值（经验值）。

图三 钢架最不利受力布置图四、通过有限元软件对总拼胎架进行受力分析，钢箱梁荷载作用下，总拼胎架变形如图四所示（该图中变形经过放大）。

图四 钢架变形五、通过有限元分析，在钢箱梁荷载作用下，总拼胎架中间支撑墩间横梁的弯距最大，为50592.6 N ·m ；最大挠度为2.94mm ；最大剪力为6.17t （图五）钢架剪力图钢架弯矩图图五钢架的有限元分析结果六、通过有限元对总拼胎架中间部分横梁进行分析，分析结果如图六所示。

图六钢架中间部分横梁分析结果由以上得出，利用有限元软件对济南桥钢箱梁总拼胎架进行分析计算，其设计能达到钢结构设计规范的要求。