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界面效应对隧道拱顶下沉规律的影响分析

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第３７卷第１７期　２　０　１　１年６月　山　西　建　筑　

ＳＨＡＮＸＩ　ＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ　ＶｏＩ．３７　Ｎｏ．１７　

Ｊｕｎ．　２０１１　・１８１・　

文章编号：１００９—６８２５（２０１　１）１７—０１８１—０２　界面效应对隧道拱顶下沉规律的影响分析　

郭洪波　摘要：采用接触问题的拉格朗日乘子算法对隧道围岩与支护结构￣Ｊ＂－Ｉ的界面效应进行了分析，对不同开挖步序下实际　监测、考虑接触算法的ＦＥＭ、不考虑接触算法的ＦＥＭ三种方法所得拱顶下沉结果进行了对比分析，结果和实际现场的综　合分析结论是一致的。　关键词：隧道工程，拱顶下沉，接触，拉格朗日乘子法　中图分类号：Ｕ４５６　文献标识码：Ａ　

１　概述　数值仿真和监控量测是现代隧道研究活动的两个重要手段，　在隧道建设中发挥丁重要作用，且也必将日益重要。根据作者参　与的多个隧道有限元仿真和现场监测中，发现对于某些隧道的仿　真，有必要考虑界面效应，以对实际监测结果进行合乎现场实际　情况的解释。　在隧道中，尤其在软岩隧道中，支护结构和围岩之『日Ｊ由于某　些原因，不可能是完全密贴，或者即使二者完全密贴，但由于二者　刚度相差很大，导致支护结构变形、受力等受此较大影响而表现　出一些特殊现象，我们称之为“界面效应”。　在岩土工程以及地下工程中，界面模型主要有：　１）连续体模型。２）Ｇｏｏｄｍａｎ单元。该类单元在土一结构和　岩石一结构相互作用问题研究中得到非常广泛的应用，该类单元　的是否存在及刚度大小进行模拟。　以上各方法中，界面单元的物理参数如弹性模量、刚度等至　关重要，而这些参数的确定通常较困难。本文拟采用接触算法，　重点就界面效应对隧道拱顶下沉规律的影响情况进行分析。　２工程案例　某隧道是石太客运专线的重点工程之一，工程规模大，地质　条件异常复杂，且本标段主要通过Ｖ级角砾状泥灰岩（膏溶角砾　岩）地段，从目前的勘察和试验情况来看，膏溶角砾岩其物质组成　复杂，主要为泥灰岩、灰岩的碎屑、泥砾，并且岩体结构存在很大　的差异，岩体强度不均匀，无胶结，不含角砾，呈土状、半胶结，含　少量角砾呈碎块或钙质胶结含角砾呈柱状，部分夹有石灰岩的块　体，其粒径大小不一，最大可达２．０　ｍ～３．０　ｍ，呈散体状。在勘探　过程中极易引起缩孔和坍孔，属于极软岩，饱和单轴抗压强度　是界面的主要应用模型。３）弹簧单元。在界面区域的相对作用　（０．１１　ＭＰａ～０．４１　ＭＰａ）极低，隧道挖开后稳定时间很短，容易发　节点对用弹簧连接起来，相对面的滑移、接触、分离等状态用弹簧　生坍塌和大变形，如果遇水则强度很快降低，极易崩解软化。　表１　隧道岩石力学三轴压缩试验结果　试验　取样位置　岩性　含水　密度　固压　破坏应　变形模　弹性模　强度参数　破坏　编号　状态／％　ｇ／ｃｍ３　ＭＰａ　力／ＭＰａ　号／ＭＰａ　量／ＭＰａ　内聚力／ＭＰａ　内摩擦角／（。）　描述　

７５０４　膏溶角砾岩，黄　１０．７３　２．３２　Ｏ．Ｏ８　ｌ　２１　４４　ｌ　４５．６　剪破坏　７５０７　上ＫＯ＋６８．

２５～　红色，有个别，　ｌＯ

．２３　２．３ｌ　Ｏ．１２　１　３ｌ　５１．１　５３．１　剪破坏　

７５０１　Ｋ０＋６６．０　，＊　０　０２　３Ｏ．２　呈土状。边界较　１Ｏ．１９　２．３４　Ｏ．１６　１　４５　５３．３　５１．７　剪破坏　

７５ｏ６　清晰　６．５Ｏ　２．３５　Ｏ　２０　２．ｏ６　ｌ６６．５　１７６．６　剪破坏　

７５２５　膏溶角砾岩，微　ｌＯ．８０　２．２７　０．Ｏ８　ｌ　１２　５３．６　５５．８　剪破坏　７５２６　下ＫＯ＋７５．

０～　黄红色，具少量　１０

．５１　２．２８　０．１２　１．２８　５８．３　６１．７　剪破坏　小的硬角砾

，其　Ｏ．１９　２８．１　７５３３　Ｋ０＋７２　７５　１０

．２３　２．２６　Ｏ．１６　１．３３　６２．２　６４．３　剪破坏　余角砾呈土状

．　７５３１　边界较清晰　１Ｏ．１８　２　２６　０．２０　１　４５　６６．２　６９　７　剪破坏　

隧道采用微台阶法施工，复合式衬砌，由于工程难度大，住施　工初期成　了专门的试验小组，对围岩构成以及物理力学特性进　行了详细的试验，并在洞口段安排了试验段，在施工过程中进行　参考文献：　［１］　周水兴，何兆益，邹毅松．路桥施工计算手册［Ｍ］．北京：人　民交通出版社，２００１．　［２］　《实用建筑结构设计手册》编写组．实用建筑结构设计手册　了拱顶下沉、净空收敛、支护结构受力、接触压力等项目的测试。在　进行数值计算时，选取隧道的半断面进行，计算模型如图１所示，　隧道的开挖顺序如图２所示，支护与围岩的接触界面局部如图３　

［３］　［４］　［Ｍ］．第２版．北京：机械工业出版社，２００３．　ＪＴＪ　０４１—２０００，公路桥涵施工技术规范［ｓ］．　汪　浩．箱梁预制场的位置及规模确定［Ｊ］．山西建筑，　２０１０，３６（１４）：２９７—２９８．　

Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ　ｈｏｌｌｏｗ　ｂｏａｒｄ　ｇｉｒｄｅｒ　ｆｉｅｌｄ　ｗｉｔｈ　ｓｃａｌｅ　ｐｒｅｔｅｎｓｉｏｎｉｎｇ　ＤＵ　Ｚｈｏｎｇ－ｈｅ　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｗｉｔｈ　Ｇｏｎｇｑｉｎｇｅｈｅｎｇ　Ｎａｎ　ｌａｋｅ　Ｂｒｉｄｇｅ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ａｓ　ｔｈｅ　ｃａｓｅ，ｉｔ　ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ　ｔｈｅ　ｄｅｓｉｇｎ　ｔｈｏｕｇｈｔｓ　ｏｆ　ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ　ｈｏｌｌｏｗ　ｂｏａｒｄ　ｇｉｒｄｅｒ　ｆｉｅｌｄ　ｗｉｔｈ　ｓｃａｌｅ　ｐｒｅｔｅｎｓｉｏｎｉｎｇ，ｔｅｎｓｉｏｎｉｎｇ　ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｓｔａｂｉｌｉｔｙ　ｃｈｅｃｋ，ｓｔｅｅｌ　ｂｅａｍ　ｃｈｅｃｋ，ａｎｄ　ｐｒｅｓｔｒｅｓｓｅｄ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｓｃｈｅｍｅ　ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ　ｅｔｃ．，ｗｈｉｃｈ　ｈａｓ　ａｃｃｕｍｕｌａｔｅｄ　ｖａｌｕａｂｌｅ　ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅ　ｆｏｒ　ｆｕｔｕｒｅ　ｓｉｍｉｌａｒ　ｇｉｒｄｅｒ　ｆｉｅｌｄ　ｄｅｓｉｇｎ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｐｒｅｔｅｎｓｉｏｎｉｎｇ，ｈｏｌｌｏｗ　ｂｏａｒｄ　ｇｉｒｄｅｒ，ｆｏｒｃｅ—ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ　ｃｏｌｕｍｎ，ｓｔｅｅｌ　ｂｅａｍ，ｏｖｅｒａｌｌ　ｔｅｎｓｉｏｎｉｎｇ　ａｎｄ　ｏｖｅｒａｌｌ　ｓｅｔｔｉｎｇ　

收稿日期：２０１ｌ一０３—０２　作者简介：郭洪波（１９７７一），男，工程师，天津城投建设有限公司，天津３０００１０　第３７卷第１７期　・１８２・　２　０　１　１年６月　山　西　建　筑　

所示，该图为图２中所示位置的放大效果图。本计算在进行围岩　参数选取时，主要依照对试验段取芯进行单轴和三轴压缩试验所　得强度和变形指标，并根据正洞第二主断面的拱顶下沉、围岩压　力、支护内力等监测结果进行反分析得到（见表１）。　围岩物理力学参数为：　弹性模量Ｅ：２５０　ＭＰａ；泊松比　：０．３５；内摩擦角　：３０。；粘聚　力ｃ：０．０２　ＭＰａ；单轴抗压强度：０．４０　ＭＰａ。　３界面效应对隧道拱顶下沉规律的影响分析　图１计算模型　图２隧道开挖顺序　根据实测、计算结果，整理得到上、下台阶开挖导致的拱顶沉　降情况如图４所示，由图４可看出，对于上台阶开挖阶段，考虑界　面效应与否对于ＦＥＭ计算结果影响相对较小，且二者结果均大　于实测值，主要原因是实测到的拱顶下沉值由于实际初始读数时　间延迟等原因，而损失了一部分变形量。　而在下台阶开挖阶段，从图４可见，是否考虑界面效应则　ＦＥＭ的计算结果相差很大，当考虑界面效应时，ＦＥＭ的计算结果　与实测结果接近，下台阶施工也可导致拱顶产生较大下沉；而不　考虑界面效应时，下台阶开挖对于拱顶下沉值的影响较小，这与　实测结果差异较大。　因此，对于某些类型隧道，是否考虑界面效应对于实测拱顶　下沉规律的判释影响较大。　豢　；　开挖步序　图３支护与国岩的接触界面囫４拱顶累计沉降值随开挖步序变化情况　线ｌ（位置如图２所示）在上、下台阶开挖时竖向位移情况如　图５所示。由图５可见，对于拱顶部位围岩的竖向位移，是否考虑　界面效应，在上台阶开挖阶段影响较小，而下台阶开挖阶段影响　很大，因此，相对而言，界面效应对于下台阶开挖所产生的围岩变　位影响更大。　在下台阶开挖阶段，支护结构内轮廓点（位置如图２所示，１点　为拱顶点，２，３点为拱腰部位，４点为拱脚点）的竖向位移情况如　图６所示，可见，若认为支护结构的位移由两部分构成：整体位移　（或平动位移，支护结构不产生应变）和相对位移（导致支护结构　产生应变），则下台阶开挖所导致的拱顶下沉量实际是支护结构　的整体下沉量，而非支护结构的相对变形量，其产生的量值应主　要受支护结构的纵向刚度及支护结构与围岩（土体）之问界面特　性等的影响，而考虑界面效应则可更合理的模拟开挖过程中支护　结构的整体变形。　

｛　逝　

０１０　０１５　０２０　０２５　０３０　ｏ３５　

图６下台阶开挖导致的　图５线１上各点的竖向位移　支护结构内轮廓典型点的竖向沉降　

４结语　为合理运用有限元对某隧道的监测结果进行合理解释，采用　接触问题的拉格朗Ｅｔ乘子算法对隧道围岩与支护结构之间的界　面效应进行了分析，对不同开挖步序下实际监测、考虑接触算法　的ＦＥＭ、不考虑接触算法的ＦＥＭ三种方法所得拱顶下沉结果进　行了对比分析，分析表明，在某些隧道的有限元分析中，考虑界面　效应对于合理解释和判释支护结构的变形是非常有价值的，考虑　该效应可以合理分析拱顶下沉的规律，以及其产生的本质原因，　结果和实际现场的综合分析结论是一致的。　参考文献：　［１］Ｚｉｅｎｋｉｅｗｉｃｚ　Ｏ　Ｃ．Ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｎｏｎｌｉｎｅａｒ　ｐｒｏｂｌｅｍｓ　ｗｉｔｈ　ｐａｒｔｉｃｕｌａｒ　ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ　ｔｏ　ｊｏｉｎｔｅｄ　ｓｙｓｔｅｍｓＩ　Ｊ　Ｉ．Ｐｒｏｃ　２ｎｄ　Ｉｎｆｌ　Ｃｏｎｆ　Ｓｏｃｉｅｔｙ　ｏｆ　Ｒｏｃｋ　Ｍｅｃｈ，Ｂｅｌｇｒａｄｅ，１９７０（３）：５０１－５０９．　［２］　Ｇｒｉｆｔｈｓ　ＤＶ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　ｍｏｄｅｌｉｎｇ　ｏｆ　ｉｎｔｅｒｆａｃｅｓ　ｕｓｉｎｇ　ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎ—　ａｌ　ｆｉｎｉｔｅ　ｅｌｅｍｅｎｔｓ［Ｊ］．Ｐｒｏｃ　５ｔｈ　Ｉｎｔ　Ｃｏｎｆ　ｏｎ　Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ　Ｍｅｔｈｏｄｓ　ｉｎ　Ｇｅｏｍｅｃｈａｎｉｃｓ，Ｎａｇｏｙａ，１９８５（１７）：８３７—８４４．　［３］　Ｓａｎｇ—Ｈｙｅｏｋ　Ｎａｍ，Ｈａ—Ｗｏｎ　Ｓｏｎｇ，Ｋｅｕｎ－Ｊｏｏ　Ｂｙｕｎ，ｅｔａ１．Ｓｅｉｓｍｉｃ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ　ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ　ｅｏｎｓｉｄｅｒ＿　ｉｎｇ　ｅｌａｓｔｏ—ｐｌａｓｔｉｃ　ｉｎｔｅｒｆａｃｅ　ｅｌｅｍｅｎｔ　ｗｉｔｈ　ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ［Ｊ］．ｒ：ｎｇｉ—　ｎｅｅｒｉｎｇ　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ，２００６（２８）：１　１２２－１　１３１．　［４］Ｇｏｏｄｍａｎ　ＲＥ，Ｔａｙｌｏｒ　ＲＬ，Ｂｒｅｋｋｅ　ＴＬ．Ａ　ｍｏｄｅｌ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｍｅｃｈａｎｉｃｓ　ｏｆ　ｉｏｉｎｔｅｄ　ｒｏｃｋ［Ｊ］．Ｊ　Ｓｏｉｌ　Ｍｅｃｈ　Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｓ　Ｄｉｖ，１９６８，９４　（ＳＭ３）：６３７—６５９．　［５］　Ｇｅｎｓ　Ａ，Ｃａｒｏｌ　Ｉ，Ｅｌｏｎｓｏ　ＥＥ．Ａｎ　ｉｎｔｅｒｆａｃｅ　ｅｌｅｍｅｎｔ　ｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｏｆ　ｓｏｉｌ—ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ　ｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｃｏｍｐｕｔｅｒｓ　ａｎｄ　Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃｓ，１９８９，７（１）：１３３—１５１．　

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211128084_地面建筑荷载对下方既有隧道的影响分析

211128084_地面建筑荷载对下方既有隧道的影响分析

表1隧道支护参数表项目喷射混凝土厚度（mm ）二次衬砌厚度（mm ）R25锚杆长度（mm ）钢筋参数200500@800x1000L=4000Φ20mm@100mm0引言在一些大城市中，公路隧道和铁路隧道快速发展，城市交通纵横交错，线路出现立体交叉的情况时有发生，这些隧道给我们的生活提供了便利，在既有隧道上方修建建筑物的情况很常见，同时给这些隧道带来安全隐患，如果没有对隧道进行受力分析，盲目的施工会存在一定的安全隐患，严重的会造成工程事故，很多学者和专家就地面施工对既有隧道的影响进行了研究。

卜康正、郑先昌等人就基坑开挖对桩基的影响提供了位移计算方法[1]，张兵兵等人指出了基坑开挖对城市隧道产生的影响标准[2]，李国龙、王俊等人在研究隧道上方建筑施工对既有隧道的影响时，通过计算得出较深的基坑开挖会使隧道产生较为明显的竖向变形[3-4]，张勇等人对地面堆载影响盾构隧道管片的错台进行计算研究[5-7]，指出理论计算和实地检测相吻合，刘方琨等人也通过大量计算结果显示，用数值模拟的方式来研究新建工程对既有隧道的影响是可行的，可以模拟出既有隧道在建筑施工过程中受到的影响[8-10]。

综上可以看出，大家在地面的施工对既有隧道的影响方面做了大量研究，但地面建筑荷载对既有隧道的影响研究较少。

本文以某中学实训楼施工为项目背景，利用MIDAS/GTS 有限元软件对地面荷载的加载过程进行了模拟，从地面荷载一层开始，逐层加载直至对隧道安全性产生影响，然后结合现场实测数据进行对比，确保地面建筑施工时下方既有隧道的安全。

1工程概况某学校拟建的实训楼位于隧道正上方，楼基层距离隧道竖向高度为14.8m ，实训楼宽25m ，长80m ，建筑面积共2000m 2，与隧道走向平行，位于隧道的正上方，结构体系采用混凝土框架结构，基础采用大直径人工挖孔桩，建筑抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g ，建筑与隧道相对位置剖面见图1。

地铁隧道结构沉降原因及防治措施探析

地铁隧道结构沉降原因及防治措施探析

地铁隧道结构沉降原因及防治措施探析摘要：城市化水平的不断提高使我国城市人口不断增加、城市范围不断扩展，为了保证城市居民出行便捷，建设发达安全的城市公共交通网络十分重要。

而城市机动车不断增加使城市路面交通的通畅性大大降低，因此，为了保证城市交通的通畅性和有序性，兴建城市地铁是当前城市建设和规划中不可缺少的部分。

在地铁建设过程中，重视地铁隧道结构的沉降问题是保证地铁运行安全的关键因素，因此，对地铁隧道结构的沉降原因进行研究分析，并提出切实可行的改进措施有助于提高地铁隧道结构的稳定性，保证地铁安全稳定运行。

关键词：地铁隧道；沉降原因；地质条件；改进措施1 地铁隧道结构沉降的一般因素地铁隧道结构的稳定性是保证地铁运行安全的重要基础，但在地铁施工过程中，可能会出现一些原因导致地铁隧道结构出现不均匀沉降现象，影响地铁隧道的正常使用，并且对地表上的建筑物也会造成一定的不利影响。

造成地铁隧道结构不均匀沉降的因素很多，主要有以下几个：1.1 下卧土层的均匀性较差。

一般来说，地铁隧道结构的下卧土层呈纵向分布，不同土层的性质、分层以及过度等情况都会影响下卧土层的均匀性和平衡性，而地铁隧道施工过程中，因为下卧土层的均匀性不够稳定就会导致施工偏差，增加地铁隧道结构的沉降量。

1.2 隧道埋深对地铁隧道结构承载力的影响。

隧道埋深度主要影响地铁上方结构的承载力，尤其在地铁隧道附近进行施工就会对地铁隧道的施工质量产生影响，使地铁隧道结构出现侧向位移，导致沉降现象发生，并且地铁隧道附近施工也会使地铁结构出现振动，从而造成沉降。

1.3 临近地铁开挖基坑。

深基坑开挖过程实际是卸载的过程，临近地铁隧道的深基坑开挖对隧道的影响主要是两个方面1.由于基坑开挖引起围护的侧向位移和坑内隆起使得坑外地层沉降，导致隧道也随之沉降；2.基坑开挖引起围护向基坑内的侧向水平位移，导致隧道发生挠曲变形，临近基坑的隧道段和远离基坑的隧道段间将产生明显的纵向不均匀沉降。

隧道沉降允许值

隧道沉降允许值

隧道沉降允许值隧道沉降允许值是指在隧道建设和运营过程中，允许隧道结构或地面出现的沉降程度。

隧道沉降是指由于隧道施工或运营引起的地面或结构的下沉现象，一般分为建设期沉降和运营期沉降。

为了确保隧道工程的安全运行和保护周围环境，需要制定一定的隧道沉降允许值。

下面是关于隧道沉降允许值的相关参考内容。

1. 隧道沉降允许值的确定方法：- 原地调查法：通过对隧道周围地面的现场调查和观测，确定允许值范围；- 数值模拟法：通过建立隧道和周围地下结构的数值模型，模拟不同情况下的沉降变形，确定允许值范围；- 借鉴先例法：参考类似隧道项目在相似地质和工程条件下的沉降数据，制定允许值范围。

2. 隧道沉降允许值的分类：- 建设期沉降允许值：指在隧道施工过程中，允许地面或结构发生的沉降程度。

允许值的确定需综合考虑地质条件、结构特点以及周围环境的敏感性等因素；- 运营期沉降允许值：指在隧道运营过程中，允许地面或结构发生的沉降程度。

允许值的确定需考虑隧道的使用寿命、设计标准、周围建筑物和地下管线等因素的影响。

3. 隧道沉降允许值的标准：- 国家标准：各国都会制定相应的标准和规范来指导隧道工程的设计和施工，其中包括隧道沉降允许值的要求。

例如，中国国家标准《公路隧道工程施工及验收规范》（GB 50499-2009）规定了不同地质条件下的隧道沉降允许值；- 行业标准：例如，国际隧道协会（ITA）和美国土木工程师学会（ASCE）等都制定了关于隧道工程设计和施工的行业标准，其中包括隧道沉降允许值的要求；- 工程经验：根据过往类似隧道工程的实际经验，总结和归纳出适用于不同地质条件和工程情况的沉降允许值范围。

4. 隧道沉降允许值的影响因素：- 地质情况：地质结构的稳定性、土层的性质和厚度等会对隧道沉降允许值产生影响；- 结构特点：隧道结构的类型、材料和施工工艺等与沉降允许值有关；- 环境敏感性：隧道周围建筑物、地下管线、水源等敏感设施对沉降允许值也有一定影响。

铁路隧道拱顶下沉监测与数据探究

铁路隧道拱顶下沉监测与数据探究

铁路隧道拱顶下沉监测与数据探究0引言隧道監控量测贯穿于整个隧道施工过程中，是一项非常重要的工作。

监测的目的主要包括：保证施工安全；预测施工引起的地表变形；验证支护结构设计，指导施工；总结工程经验，提高设计、施工技术水平。

隧道拱顶下沉是隧道工程应进行的日常监控量测的必测项目。

本文以新歌乐山隧道地表沉降为例，阐述了监测项目现场操作具体过程、数据获取及处理方法。

1.新歌乐山隧道工程概况新歌乐山隧道属新建兰渝铁路引入重庆枢纽工程，位于既有渝怀线歌乐山隧道左侧约25～50m，设计时速120km/h。

隧道进口里程K1106+280，出口里程K1108+547，全长2267m。

隧道进出口为浅埋段，洞顶覆盖层仅4～8m，出口洞顶及周边有大量民房，且下穿公路，出口段约300m采用非爆破法开挖。

不良地质有岩溶、煤窑采空区、富水软弱围岩，特殊岩土为盐溶角砾岩及石膏。

施工难度极大，安全风险高，为极高风险隧道，如图1所示。

图1 新歌乐山隧道现场图图2拱顶下沉点布置示意图2.拱顶下沉crown settlement随着隧道开挖，在围岩自重、爆破震动等因素影响下，隧道拱顶绝对高程降低称为拱顶下沉。

拱顶下沉量测属位移量测，对于特殊地质段地层和浅埋段地层，此项量测比收敛值量测更为重要，其量测数据是判断支护效果，指导施工工序，保证施工质量和安全的最基本的资料。

3.监控量测方案设计监控量测贯穿在整个施工过程中，必须在隧道施工做好方案设计，在施工开始后根据现场情况做出细微调整。

新歌乐山隧道的设计是由中铁第二设计院完成，严格按照工程测量规范（GB/5026-2007）、铁路隧道工程施工技术指南（TZ204-2008）和铁路隧道监控量测技术规程（TB10121-2007）等国家标准前提下制定了详细方案。

3.1测点布设拱顶下沉仅需隧道中线顶端绝对高程的变化量，一般而言，拱顶下沉监测可与周边位移监测同时进行。

因此，按照断面间距10m布设监控点，并将拱顶监测点布设成挂钩、反光贴片，如图2中G点所示。