大梁计算书

特大梁模板支撑计算书工程名称:0工程单位:1．计算参数结构楼板厚100mm，梁宽b=1500mm，梁高h=1500mm，层高8.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2;采用六根套扣式钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距600mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.50m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。

钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2,Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。

2．梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(1.50 + 2.80 ) ×1.2 = 1.55 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 1.50 × 1.50 × 1.2 = 64.80 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 1.50 × 1.50 × 1.2 = 4.05 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 1.50 × 1.4 = 4.20 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 74.60 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 58.67 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=1500mm。

W=bh2/6=1500×182/6=81000mm3,I=bh3/12=1500×183/12=729000mm4。

大梁模板(扣件式)计算书梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14 新浇混凝土梁计算跨度(m) 7.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 200×900 新浇混凝土结构层高(m) 8 梁侧楼板厚度(mm) 150模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁 1.5板 1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值 2风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.3非自定义:0.22 风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.8新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1500梁两侧立柱间距l b(mm) 1000步距h(mm) 1600新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1500、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500梁底增加立柱根数 1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500梁底支撑小梁根数 3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 200平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×0.7×2]×1＝29.77kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝28.01kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×29.77×0.12＝0.04kN·mσ＝M max/W＝0.04×106/54000＝0.69N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×23.05×1004/(100×10000×486000)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×28.01×0.1+0.437×1.76×0.1＝1.13kNR2=1.25q1l=1.25×29.77×0.1＝3.72kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×23.05×0.1＝0.86kNR2'=1.25q2l=1.25×23.05×0.1＝2.88kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 60×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 100小梁截面惯性矩I(cm4) 500q1＝max{1.13+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×0.9]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.3×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.3×0.7×2]×(1-0.5-0.2/2)/2×1，3.72+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2}=3.75kN/mq2＝max[0.86+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×0.9+(0.5+(24+1.1)×0.15)×(1-0.5-0.2/2)/2×1，2.88+(0.3-0.1)×0.2/2]＝2.9kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.75×1.52，0.5×3.75×0.22]＝0.9kN·mσ＝M max/W＝0.9×106/100000＝9.02N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.75×1.5，3.75×0.2]＝3.41kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.41×1000/(2×60×100)＝0.85N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.9×15004/(100×9350×5000000)＝1.99mm≤[ν]＝l/400＝1500/400＝3.75mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.9×2004/(8×9350×5000000)＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.75×1.5，0.393×3.75×1.5+3.75×0.2]＝6.42kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝2.91kN，R2＝6.42kN，R3＝5.2kN正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.9×1.5，0.393×2.9×1.5+2.9×0.2]＝4.97kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝2.46kN，R'2＝4.97kN，R'3＝4.75kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3.5可调托座内主梁根数 1 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.081、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.292×106/5080＝57.48N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.744kNτmax＝2V max/A=2×4.744×1000/489＝19.4N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝R3＝0.46kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008立柱截面面积A(mm2) 424 回转半径i(mm) 15.9立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值f(N/mm2) 205 长细比满足要求！查表得，φ＝0.591、风荷载计算M w＝0.92×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1.5×1.62/10＝0.1kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×2]×1＝27.16kN/m2)小梁验算q1＝max{1.03+(0.3-0.1)×0.2/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1-0.5-0.2/2)/2×1，3.4+(0.3-0.1)×0.2/2}=3.42kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.01kN，R2＝13.21kN，R3＝0.45kN立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3+N边]+M w/l b＝max[0.01，13.21，0.45+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(1+1-0.5-0.2/2)/2×1.5]+0.1/1＝13.31kNf＝N/(φA)+M w/W＝13309.56/(0.59×424)+0.1×106/4490＝74.72N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 301214.08kN≤[N]＝30kN满足要求！。

500mmx2250mm梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度2250mm，两侧楼板厚度180mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置8道，内龙骨采用40.×80.mm木方。

外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。

对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距200+350+350+350+350+300mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

29292929292929225mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。

材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。

φ12对拉螺杆，U型顶托。

采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。

梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。

梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。

设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。

横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。

梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。

为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。

KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。

荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。

梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:LL-6。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

1000mm ×1500mm 大梁模板支架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

模板支架搭设高度为4.8米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=1000mm ×1500mm ，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.50米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加3道承重立杆。

梁顶托采用双钢管48×3.5mm 。

4800150015001000300500500300图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 1.20×26.000×0.200×0.500×0.350=1.092kN 。

采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 26.000×1.500×1.000+0.500×1.000=39.500kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm 3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×39.500+1.4×3.000)×0.350×0.350=0.632kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.632×1000×1000/54000=11.706N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×39.500+1.4×3.000)×0.350=10.836kN截面抗剪强度计算值 T=3×10836.0/(2×1000.000×18.000)=0.903N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×39.500×3504/(100×6000×486000)=1.376mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

300×800梁模板⽀撑计算书300 X800梁模板⽀撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm 梁宽b=300mm 梁⾼h=800mm 层⾼6.50m ；模板材料为：. . . . 2夹板底模厚度 18mm 侧模厚度18mm ⽊材弹性模量 E=9000.00N/mm 抗弯强度 f m=13.00N/mm,抗剪强度f v =1.40N/mn n ;⽀撑采⽤门式钢管脚⼿架宽度 L=1200mm,门式钢管脚⼿架纵向间距900mm 梁边⾄板⽀撑的距离0.90m ；门式钢管脚⼿架顶2.梁底模验算（1）梁底模及⽀撑荷载计算荷载类型标准值单位梁宽梁⾼系数设计值①底模⾃重 0.5kN/m2 X (0.30 + 1.36)X 1.2 = 1.00 kN/m②砼⾃重 24.0 kN/m 3 X 0.30 X 0.801.2 =6.91 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3X 0.30 X 0.801.2 = 0.43kN/m④振捣砼荷载2.0 kN/m2X 0.30 X1.4 : =0.84kN/m梁底模和⽀撑承载⼒计算组合①+②+③+④ kN/m梁底模和龙⾻挠度验算计算组合①+②+③ kN/m可调底座调节螺杆伸出长度 200mm1= 9.182= 8.34⾼茂顶距离器宽怎顶晅离」1 n楫板.⽀禅体⾄搭设正⽴⾯图(2)梁底模板验算第⼀层龙⾻间距L=200mm计算跨数五跨；底模厚度h=18mm板模宽度b=300mm ；W=bh /6 =300.00 X 18.00 2/6=16200mrn ;I=bh3/12=300X 183/12=145800mrh1) 抗弯强度验算弯矩系数如-0.1052 2 6M=K?q i L =-0.105 X 9.18 X 0.20 X 10 =-38556N.mm=-0.04kN.m(T =M/W=38556/16200=2.38N/mm梁底模抗弯强度c =2.38N/mm2) 抗剪强度验算剪⼒系数K V=0.606V=Kq1L=0.606 X 9.18 X 0.20 X 1000=1113N=1.11kNT =3V/ (2bh) =3X 1113/(2 X 300X 18)=0.31 N/mrm梁底模抗剪强度T =0.31N/mm3) 挠度验算荷载不包括振捣砼荷载，则计算荷载q2=8.34kN/m;挠度系数K。

1.概况卸煤坑钢筋混凝土现浇大梁L1梁模板顶柱支撑设计，计算高度7.35m，用ф48×3.5mm钢管支撑，为此对钢管支撑进行了详细的结构计算。

2. 模板支撑计算2.1 荷载计算取1m梁长计算总荷载（梁高1m）①梁模及自重(查JGJ162-2008)0.5KN/m2×(1.0×0.5+1.0×1.0×2)=1.25KN②砼自重24KN/m3×1.0×1.0×0.5=12KN③钢筋自重根据预算,此梁钢筋0.75KN.m④施工荷载2.5KN/m2×1.0×0.5=1.25KN⑤振动荷载2KN/m2×1.0×0.5=1KN则1m梁长上总荷载(恒载、活载分项系数分别取1.2、1.4）Q=1.2×(①+②+③）+1.4×（④+⑤）=19.95KN以上荷载Q=19.95KN均匀分布在梁底模下钢管0.5m宽计划内:则q=Q/0.5=19.95/0.5=39.9KN/m1、2.1.1扰度计算：N=1.25+12+0.75+1.25+1=16.25KN其中：立杆的纵向距：L=0.6m截面惯性矩：I=121900mm4钢管弹性模量：E=5080mm3经计算得：V=3.029*16.25*（0.6*1000）3/（121900*5080*10）=1.7mm最大允许扰度值：【V】=0.6*1000/150=4mm支撑钢管最大扰度小于支撑钢管最大允许扰度值满足要求。

2.2 小横杆间距计算梁下底采用ф48×3.5mm钢管,钢管跨中再用1根钢管(大横杆)支撑,钢管受力可简化为二等跨连续梁,采用力法进行计算,设中间支座反力为X1,由图乘法算得:δ11=1×1/4×1/2×0.25=0.0.031△1p=2/3×1×39.9×1/8×0.25)=0.831∴δ11X1-△1p=0∵X1=△1p/δ11=26.8KN=RC两边支座支力RA=RB=1/2(Q-X1)=2KNMmax=1.247KN.m单根钢管抗弯能力为:M0=wfm=5.08×1000mm3×215N/mm2=1.0922KN.mn=1.247/1.0922=1.14,取n=2,即每米2根,间距500mm。

梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为7.4m，梁截面 B×D=300mm×1900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

内龙骨采用方钢管50×50×3mm。

梁底支撑顶托梁长度 0.80m。

顶托采用方钢管: 50×50×3mm。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。

梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.25m。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.90+0.20)+1.40×2.00=61.180kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.90+0.7×1.40×2.00=67.368kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为 F = 0.9×1.35×25.500×0.200×0.250×1.100=1.704kN 。

梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.80；梁截面高度 D(m):2.40；混凝土板厚度(mm):180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.00；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：5.49；梁两侧立柱间距(m):1.40；承重架支设:多根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:5；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.40；钢筋自重(kN/m3):1.20；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):5.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):1.6；3.材料参数木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：14.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底纵向支撑根数：5；面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度60mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

300×800梁模板支撑计算书1.计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=300mm,梁高h=800mm,层高6.50m；模板材料为：2,抗弯强度18mm；木材弹性模量E=9000.00N/mm夹板底模厚度18mm,侧模厚度22 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度f=1.40N/mmf=13.00N/mmL=1200mm, ,抗剪强度vm门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.90m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。

2.梁底模验算 1）梁底模及支撑荷载计算（设计值系数梁高标准值单位梁宽荷载类型2 1.00 kN/m× 1.2 = ①底模自重0.5 kN/m × (0.30 + 1.36)3 1.2 = 6.91 kN/m × 0.30 × 0.80 ×②砼自重 24.0 kN/m3×0.30 × 0.80 × 1.2 = 0.43 ③钢筋荷载 1.5 kN/mkN/m2 1.4 = 0.84 2.0 kN/m④振捣砼荷载× 0.30 ×kN/m = 9.18 q梁底模和支撑承载力计算组合①＋②＋③＋④1kN/m = 8.34 q梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③2kN/m （2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=200mm,计算跨数五跨；底模厚度h=18mm,板模宽度 223；/6=16200mm=/6300.00×18.00 b=300mm； W=bh334；/12=145800mm/12=300×18 I=bh1）抗弯强度验算弯矩系数K=-0.105M2 26=-38556N.mm=-0.04kN.m ×10=-0.105×9.18×0.20M=K·qL1M2=M/W=38556/16200=2.38N/mmσ22,满足要求。

高支模板梁支架计算书一、高大梁模板支撑计算1、计算参数信息1.1荷载参数模板自重标准值：0.5KN/㎡钢筋自重标准值：1.5KN/m³新浇砼自重标准值：24KN/m³振捣砼时（对垂直模板）产生的荷载标准值：4KN/㎡施工人员及设备荷载标准值：4KN/㎡倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载标准值：4KN/㎡1.2材料参数1.2.1木模板（15mm厚），取1m宽板带为计算单元弹性模量（E）：5000N/mm2抗弯强度设计值（f m）：10.3 N/mm2截面抵抗矩：W=1000×15×15/6=3.75×104 mm3截面惯性矩：I=1000×15×15×15/12=2.81×105 mm41.2.2木方（40×80mm）弹性模量（E）：10000N/mm2抗弯强度设计值（f m）：13 N/mm250×100mm木方截面抵抗矩：W=40×80×80/6=4.27×104 mm350×100mm木方截面惯性矩：I=40×80×80×80/12=1.7×106 mm4100×100mm木方截面抵抗矩：W=80×80×80/6=8.53×104 mm3100×100mm木方截面惯性矩：I=80×80×80×80/12=3.41×106 mm41.2.3 Q235钢管（A48×3.0mm）弹性模量（E）：2.06×105N/mm2抗弯强度设计值（f m）：205N/mm2截面抵抗矩：W=5.08×103mm3截面惯性矩：I=12.19×104mm4回转半径（i）：16mm截面面积（A）：A=4241.2.4对拉螺栓（A14）净截面面积（A）：105mm2抗拉强度设计值（f）：170N/mm21.2.5新浇砼侧压力标准值计算参数砼重力密度（γc）：取24KN/m³砼浇筑速度（V）：取5m/h新浇砼初凝时间（t0）：取6h外加剂影响系数（β1）：取1.2砼坍落度影响系数（β2）：取1.15二、梁型1：截面尺寸500×13002.1梁侧模板强度计算1、新浇砼侧压力标准值=0.22×24×6×1.2×1.15×51/2=97.757KN/㎡错误!未找到引用源。

8#楼300*900梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插型拉扣式钢管支架安全技术规程》DBJ15-98-20143、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20137、《施工手册》（第五版）二、计算参数钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 1.5 施工人员及设备产生荷载标2.5准值Q1k(kN/m^2)简图剖面图1剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×152/6=37500 mm3，I=bh3/12= 1000×153/12=281250mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1+1.4×2.5×1)=29.853kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=32.246 kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(29.853,32.246)=32.246 kN/m面板简图M max= 0.267kN·m面板弯矩图σ=M max/W=0.267×106/37500=7.112N/mm2≤[f]=22 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×950/1000)×1=24.725kN/m面板挠度简图ν=0.107 mm≤[ν]=350/((3-1)×400)=0.438mm面板挠度图四、次梁验算计算简图：次梁简图由可变荷载控制的组合：q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×350/((3-1)×1000)+1.4×2.5×350/((3-1)×1000)) =5.224 kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×950/1000)×350/((3-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×350/((3-1)×1000))=5.643 kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(5.224,5.643)=5.643 kN/m次梁弯矩图(kN·m)M max= 1.18kN·mσ=M max/W=1.18×106/(85.333×1000)=13.825N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算次梁剪力图(kN)V max=4.984kNτmax= Q max S/(Ib) =4.984×103×40×103/(341.333×104×5×10)=1.168N/mm2≤[τ]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×950/1000)×350/((3-1)×1000)=4.327kN/m次梁挠度简图次梁变形图(mm)νmax=1.43mm≤[ν]=1.2×1000/400=3 mm满足要求五、主梁验算根据实际工况，梁下增加立杆根数为3，故可将主梁的验算力学模型简化为3-1=2跨梁计算。

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)1200mm。

梁模板使用的方木截面40×90mm，梁模板截面侧面方木距离250mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.400kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.400kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000kN/m 2。

三、梁底模板木楞计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下12.05kN/mA图 梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×14.40+1.4×2.00)×0.60=12.048N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×12.048×0.2502=-0.075kN.mf=0.075×106/32400.0=2.324N/mm 2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.250×12.048=1.807kN截面抗剪强度计算值 T=3×1807/(2×600×18)=0.251N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 14.40×0.60=8.64N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×8.640×250.04/(100×6000.00×291600.0)=0.131mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.131mm小于 [v] = 250/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×14.40+1.4×2.00)×0.60×1.20/1=14.46kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为13.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=14.458kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距1200mm。

钢筋混凝土过梁计算书二、示意图:四、计算信息1. 几何参数过梁高度h = 300 mm过梁宽度b = 240 mm过梁净跨Ln = 2500 mm过梁梁端的支承长度a = 300 mm过梁上墙体高度hw = 1000 mm墙体厚度bw = 240 mm2. 材料信息砌体类型: 烧结普通砖砌体强度等级: MU10砂浆强度: M5砌体材料抗压强度设计值调整系数γa = 1.00纵筋种类: HPB300 fy = 270.00 N/mm2 Es = 210000.00 N/mm2箍筋种类: HPB300 fyv = 270.00 N/mm2箍筋间距: s = 200 mm3. 计算信息结构重要性系数: γo = 1.0纵筋合力点至近边距离: as = 35 mm4. 荷载信息恒载分项系数: γG= 1.35砌体材料容重: γW= 18.00 kN/m3过梁容重: γL= 25.00 kN/m3梁板传来荷载设计值: qb = 10.00 kN/m五、计算过梁荷载设计值1. 墙体荷载gkW = γW*bw*Ln/3 = 18.00*0.24*2.50/3 = 3.60 kN/m2. 过梁自重gkL = γL*b*h = 25.00*0.24*0.30 = 1.80 kN/m3. 过梁上荷载设计值p = γO [γG(gkW+gkL)+qb] = 1.00[1.35(3.60+1.80)+10.00] = 17.29 kN/m六、过梁截面配筋1. 计算过梁的计算跨度Lo = min(Ln+a,1.05Ln) = min(2.50+0.30,1.05*2.50) = 2.625 m2. 计算过梁跨中最大弯矩Mmax= 1/8*p*Lo2 = 1/8*17.29*2.6252= 14.89 kN·m3. 计算截面有效高度ho=h-as=300-35=265mm4. 计算相对界限受压区高度ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+270/(2.1*105*0.0033))=0.5765. 确定计算系数αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=1.0*14.892*106/(1.0*7.2*240*265*265)=0.1236. 计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*0.123)=0.131≤ξb=0.576满足要求。

梁支撑架计算书支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

梁底增加2道承重立杆。

图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为Φ48×3.50。

一、参数信息:梁段信息:WKL9；1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):4.35；梁两侧立柱间距(m):1.20；承重架支设:2根承重立杆，木方垂直梁截面；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.500；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.300；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×1.300×0.600=19.500 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350×0.600×(2×1.300+0.500)/ 0.500=1.302 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.500×0.600=1.200 kN；2.木方楞的支撑力计算均布荷载 q = 1.2×19.500+1.2×1.302=24.962 kN/m；集中荷载 P = 1.4×1.200=1.680 kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：N1=1.532 kN；N2=5.415 kN；N3=5.666 kN；N4=1.532 kN；木方按照简支梁计算。

梁板支撑体系计算书一、梁模板计算（以300×900框架梁为例）其传力系统为：现浇砼及施工等荷载、梁底模板、横方木、纵方木、水平钢管、承接层。

1、荷载（底板承受的标准荷载）1）静载模板自重：0.3×0.3＝0.09KN/M钢筋砼自重：0.3×0.9×25＝6.75KN/M钢筋自重：1.5×0.3×0.9＝0.405 KN/M总重：0.09＋6.75＋0.405＝7.25 KN/M2）活载振捣砼动载：2×0.3×0.9＝0.54 KN/M3）竖向设计荷载q＝18.7×1.2＋0.9×1＝23.34 KN/M2、内力计算梁静跨8.8m，因跨度校长，按四跨连梁简化计算，按最不利荷载布置，查《建筑施工手册》附录二附表2-14得：Km＝－0.121；Kv＝－0.62；Kw＝0.967。

另模板底横方木间距在250，查《建筑施工手册》表2-54得18mm胶合模板设计强度Fv＝1.2N/mm2，Fm＝20N/mm2。

弹性模量：E=6500N/mm2。

受力简图如下：①强度验算：M max =2ql K v =-0.121×23.34×0.25²=-0.177KN/m需要截面抵抗矩:W n =mf M =2010177.06⨯=8850mm ³ 选用底板截面为500×18mm ，W n =61bh ²=61×500×18²=27000 mm ³> W n1 可满足要求。

②剪应力验算 V=ql K v =0.62×23.34×0.25=3.62KN剪应力=0.62N/ mm ²< f v =1.2N/mm 2满足要求③刚度验算刚度验算时按标准荷载,同时不考虑振动荷载,所以q=8.04KN/m挠度 ωA =EI ql k m 1004=3418500121650010025004.8967.0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.45mm <[ω]=400l =400330=0.83mm 可以满足要求。

400X900梁计算书一、 工程参数二、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h ，或砼坍落度大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:H F c γ==24×0.9=21.6 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.9m ；三、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。

计算宽度取1000mm。

面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.25m。

2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=21.6kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。

均布线荷载设计值为：q=0.9×(1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2)×1=25.888KN/m3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1×25.888×0.252=0.16KN·m面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ= Mmax=0.16×106=4.27N/mm2 < f=12.5N/mm2 W 37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1×21.6=21.6KN/m；面板最大容许挠度值: 250/400=0.63mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×21.600×2504=0.45mm < 0.63mm 100EI 100×4500×281250满足要求!四、梁侧模板次楞验算次楞采用40×80mm(宽度×高度)方木，间距：0.25m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =40×80×80/6=42667mm3；截面惯性矩I =40×80×80×80/12=1706667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.45m。