6KV供电线路保护整定计算

开式循环泵额定功率：315kW，额定电流：37.8A，CT变比：75/5，另序CT变比：150/5,二次额定电流：I N＝37.8/15=2.52A保护型号：WPD-240D⒈正序保护：按躲过电动机起动电流整定：1)IS1=(K K/K R) =(1.15/0.9) I N≈1.25 I N=3.15A2)反时限跳闸电流≧2 IS1即≧6.3 A3)反时限K1值时间常数设自起动倍数为8 I N，循环泵起动时间为10S，则K1值使用的倍数：I= K K*8 I N=1.1*8 I N=8.8 I N=(8.8/1.25) IS1=7 IS1其中K K为可靠系数。

用反时限公式计算t=10s，而I/ IS1=7的K1值为：2.864）电流速断：I≧K K*8 I N=1.2*8* IS1/1.25=8 IS1=25. 2 A2、负序保护设正常运行时的负序不平衡电流Ibp2＝0.1 I N1）IS2=（K K/K R）Ibp2＝(1.3/0.9) Ibp2＝0.15 I N＝0.38A2）反时限跳闸电流≧2 IS2≧0.76 A3）K2根据厂家建议取为0.54）速断值根据厂家建议取≧8 IS2（带0.15S秒延时）取3.04A 3、零序零序电流按躲过相间短路时零序CT的不平衡电流整定：零序电流取一次电流I dz=23A （见统一计算）T=0S4.过负荷(过热)保护:根据过负荷判据: t=t1/{[K1(I1/I s)2+K2(I2/I s)2]-1}其中: t:保护动作时间(S)t1:发热时间常数I1:电动机运行电流的正序分量(A)I2: 电动机运行电流的负序分量(A)I s:电动机实际二次额定电流K1:正序电流发热系数启动时K1 =0.5，正常运行时K1 =1 ，K2=6 热告警系数取0.80根据开式循环泵启动时间T=10S 取t1=3105低电压保护根据电动机自启动的条件整定: U dz=U min/K k* K fU min:保证电动机自起动时，母线的允许最低电压一般为（0.65～0.7）U eK k:可靠系数，取1.2K f：返回系数，取1.2U dz= U min/K k* K f＝65％U e/ K k* K f=65％*100/1.2*1.2=45(V)允许电机自起动整定时间T=10.0低电压保护动作时间9秒。

6KV厂用电动机保护定值的整定计算厂用电动机保护定值的整定计算是确定电动机保护装置动作的阈值，以保护电动机免受潜在的危害。

定值的设置应根据电动机的额定电流、额定功率、过载能力、运行条件和保护设备的特性来确定。

本文将详细介绍如何计算6KV厂用电动机保护定值的整定。

首先，需要了解一些基本概念和参数。

一台电动机的三相电流不应超过其额定电流的一定倍数，通常为 1.15倍。

当电动机过载或发生故障时，电流会超过额定电流。

此时，电动机保护装置应及时动作，切断电流，以避免损坏电动机。

电动机保护装置通常使用热继电器或电子继电器来实现过载保护。

热继电器的额定电流范围通常为电动机额定电流的0.7至1倍，而电子继电器可以根据具体情况进行调整。

整定电动机保护定值的计算需要以下几个步骤：1.确定额定电流和额定功率：额定电流是电动机在额定工作条件下的电流值，通常以安培(A)为单位。

额定功率是电动机在额定工作条件下的功率值，通常以千瓦(kW)为单位。

2.确定过载能力：过载能力是指电动机短时间内可以承受的额外负荷。

正常情况下，电动机应能承受额定功率的1.15倍的负载。

3.确定运行条件：包括环境温度、冷却方式、额定电压、起动方式等。

环境温度直接影响电动机的散热能力，需要根据具体情况进行调整。

4.确定保护设备特性：包括热继电器或电子继电器的额定电流范围和动作时间特性。

根据保护设备的规格书或技术资料，了解其额定电流范围和动作时间曲线。

5.根据以上参数，计算电动机的保护定值。

以热继电器保护为例，定值计算公式如下：定值=额定电流×过载能力/热继电器额定电流上限可以采用逐步试算的方法进行计算：1.假设电动机的额定电流为100A，过载能力为1.15倍，热继电器的额定电流范围为70A至100A。

2.计算定值的上限：定值上限=100A×1.15/100A=1.153.选择一个保护定值，例如14.确定热继电器的动作时间特性曲线，根据电动机的起动方式、负载类型和运行条件选择合适的曲线。

10kV 、6kV 变压器的整定计算对于10kV 、6kV 变压器一般配置电流速断保护、过电流保护、低压侧零序保护、高压侧零序保护、瓦斯保护、油温保护。

4.1电流速断保护(1)按躲过变压器低压母线短路的最大短路电流整定I dz = K k ×I d3其中，K k :可靠系数，取1.3；I d3：变压器低压侧母线三相故障折合到高压侧的有效电流；(2)按躲过空载合闸时励磁涌流计算I dz = K k ×K lc ×I e其中，K k :可靠系数，取1.2～1.4；K lc :历磁涌流倍数，取6～8；I e :变压器额定电流；(3)灵敏度校验：最小方式下变压器高压侧二相故障电流时灵敏度大于2；(4)动作时间整定瞬时动作4．2过电流保护(1)按躲过变压器低压侧可能的最大自启动电流整定I dz = K k ×∑qd I∑qd I =2s %⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛++∑∑e d qd qd e k eU U S K S U X I其中，s X :系统阻抗；%k U :变压器短路电压百分比；e S :变压器容量；e U :变压器低压侧额定电压；e I :变压器额定电流；∑qd K :电动机群起电流倍数，取4～4.5；∑qd S :电动机群起容量；dU :电动机额定电压； (2)动作时间整定与下一级电动机或馈线过电流保护动作时间配合(3)灵敏度校验：低压侧母线发生二相故障时，灵敏度大于1.5。

4．3 零序电流保护（单相接地保护）(1)按照躲过本线路的三相对地电容电流整定3I 0dz =K k ×I d1 I d1＝3I C其中，K k ：可靠系数，瞬时动作取4~5，延时动作取1.5～2；I C :被保护设备的单相电容电流；(2)灵敏度校验K lm =0dz113IddI I-∑对于电缆线路灵敏度要求大于1.25；对于架空线路灵敏度要求大于1.5。

由于变压器的6kV电缆较短，电容电流比较小；所以在保证本线路接地时有足够的灵敏度的前提下，可以适当提高保护的动作电流值，防止定值偏小引起保护误报警。

* *一、南风井供电线路保护整定1、南风井一路#6112，南风井二路#6209，线路参数：如图：长时负荷电流95A ，2005l h =,最大负荷110A 。

采用LCS612微机线路保护。

两相不完全星形接线保护方式据供电处孙光伟提供短路电流及线路系统参数如下: 6KV 母线侧,S max =146.95MVA,I max （3）=13.467KA ； S min =65.865MVA,I min （3）=6.036KA ； Z max =0.27Ω；Z min =0.602Ω 选南风井进线末端为短路点2d 。

查表《煤矿井下供电三大保护细则》对于22YjV 370-⨯电缆010.306R km =Ω 010.061X km =ΩLJ 395-⨯架空线 020.38R km =Ω 020.06X km =Ω22YjV 350-⨯电缆 030.429R km =Ω 030.063X km =Ω 010.490.3060.15L R =⨯=Ω 010.490.0610.0299L X =⨯=Ω 02 2.250.380.855L R =⨯=Ω 02 2.250.060.135L X =⨯=Ω 030.150.4290.0644L R =⨯=Ω 030.150.0630.0094L X =⨯=Ω0102030.150.8550.0644 1.069()L L L L R R R R =++=++=Ω∑0102030.02990.1350.00940.174()LL L L XX X X =++=++=Ω∑系统阻抗小于系统电抗1，故忽略。

1.069()L R R ==Ω∑∑0.1740.270.444()LXX X X =+=+=Ω∑∑线路总阻抗2222max1.0690.444 1.157()Z R X =+=+=Ω∑∑∑* *在最大运行方式下，线路在南风井母线上的短路电流为：2(3)63003144()1.732 1.157d I A ===⨯高压电机入线口两相电流为3d 点。

6kV厂用系统接地保护接线方式及定值整定甄宏宇(大港发电厂，天津300270)摘要：厂用电系统的安全运行，是发电厂及电网系统安全运行的重要保证。

厂用电系统接地保护动作的正确性基于接地保护接线的正确性及定值的正确性。

本文对接地保护的接线方式及现场实际问题进行了分析，可供同行们参考。

关键词：接地保护接线方式定值0 概述厂用电系统是发电厂的重要组成部分，它对于发电厂安全、满发有着直接的影响。

厂用电事故，不仅会造成电厂减负荷，甚至可能引起全厂停电造成电力生产的重大事故，所以对厂用电的安全运行应给予极高的重视。

现场实际运行中经常出现因接地保护接线错误而误动。

下面就针对厂用电系统接地保护的接线方式及现场发现解决问题进行总结。

1 6kV系统的接线方式6kV系统一次接线图如图1所示，其接地方式为厂高变低压侧通过200Ω电阻接地，一次系统的其它地方不允许有接地点。

在本厂用系统发生单相接地故障时，由接地保护动作切除故障点，此接线方式减小接地电弧过电压的危险性，且减小单相接地故障电流，方便保护装置的配置工作。

图1 6kV系统一次接地线6kV负荷一次电缆屏蔽层的接线方法应为：①穿过接地保护CT再穿回接地CT，使正常运行时的不平衡电流和不平衡电容电流相互抵消，二次回路感应不到以上两个不平衡电流，防止接地保护误动，如图2a所示。

②电缆屏蔽层干脆不通过接地CT，CT感应不到不平衡电流，此时接地保护也不会误动，如图2b所示。

图2一次电缆屏蔽层的接线方式2 电容电流的分布图机组正常运行时电容电流分布图如图3所示，各相对地电容相等，产生的电流对称，向量和为零，继电器不会动作。

图3 正常运行时的电容电流分布图当发生接地故障时，接地电流与电容电流的流通情况如图4所示，当某一负荷发生接地故障时，如图中#6皮带电缆C相接地，此时厂高变所带厂用系统的C相电容电流为零，非故障相电容电流不为零。

接地点的电流由一个电容性电流（即所有非故障线路接地电容电流的总和如图4中电流流通情况），和一个中性点电阻电流组成。

浅析6kv配电系统继电保护与整定方法在很多的企业供电系统中都采用6kv配电系统，其对于大企业供电问题产生了很大的影响。

但是，就目前来看，一些企业中建立时间很长的6kv配电系统在布局中也存在不合理的情况，导致企业的正常运行受到影响。

在这种条件下，就应该做好6kv配电系统的继电保護工作，结合企业电力系统的实际情况，选择合适的整定方法，从而使得因配电系统继电保护失误导致的损伤大大减小，保证企业在生产经营时的用电得到保证。

本文主要对6kv配电系统继电保护进行了分析，并在此基础上分析了整定方法的选择，以期企业供电朝着可靠性的方向发展。

标签：配电系统;继电保护;整定方法现今，企业的正常经营发展也受到供电系统运行情况的制约。

在很多企业中，都使用6kv供电系统作为企业主要的电力系统。

因此，6kv配电系统运行的情况将会直接对企业的运行情况产生直接影响。

在6kv配电系统中，分为一次系统以及二次系统。

一次系统存在的特点是运行简单直观，可以直接进行设置。

而二次系统设置难度较大，其中还存在继电保护装置、二次回路等。

为了使得企业中存在的6kv配电系统运行可靠正常，就需要对系统中存在的继电保护装置进行科学设计。

一、6kv系统继电保护装置的现状在社会经济以及科学技术的不断发展中，供电设备也得到了相应的发展。

现今在社会上存在的开关设备以及继电保护装置主要有以下几类：首先，在上世纪八十年代前使用的一些开关柜以及感应式继电器、少油断路器等，大部分被运用于一些改制企业中。

其次，轧钢、炼钢、水泵房、鼓风房等断路器的设备开关占据整体的绝大多数，也有一些使用的是真空断路器，但是在这个系统中使用的保护装置大多使用的是电磁式继电器[1]。

再次，变电站成立之后，其中存在的开关设备运行良好，但其中存在的微继综保利用的是第一代的产品，因而其本身存在的保护功能较为单一，对于电网升级的很多技术都不能进行满足。

最后，很多得到扩充之后的变电站都配置了金属开关柜，微机综合保护装置，设备十分先进。

配电网继电保护整定计算原则1.规范性引用文件1）GB/T14285-2006继电保护和安全自动装置技术规程2）DL/T584-20173kV~110kV电网继电保护装置运行整定规程3）Q/GDW766-201210kV~110（66）kV线路保护及辅助装置标准化设计规范4）Q/GDW767-201210kV~110（66）kV元件保护及辅助装置标准化5）Q/GDW442-2010国家电网继电保护整定计算技术规范235〜220kV变电站10kV出线开关整定原则2.1电流速断保护1）按躲过本线路末端最大三相短路电流整定,计算公式如下：I DZ1-K K Xl Dmax⑶式中：K K—可靠系数，取K K>1.3；取可靠系数大于1.3是在考虑各种误差的基础上进行的，一般可根据线路长度、装置误差等因素酌情考虑；I Dmax（3）—系统大方式下，本线路末端三相短路时流过保护的最大短路电流。

2）宜与上一级变压器低压侧限时速断保护配合，可靠系数不小于1.1。

3）对于保护范围伸入下级线路或设备的情况，为避免停电范围扩大，可增加短延时。

4）时间取0〜0.15s。

2.2限时速断电流保护1）按保线路末端故障有灵敏度整定，灵敏系数满足2.4要求。

2）按与下一级线路电流速断保护相配合，时间级差宜取0.3〜0.5s。

计算公式如下：I DZ2>K K XK fmax XI DZ1'式中：K K—可靠系数，取K K>I.I；K fmax—最大分支系数，其分支系数应考虑在下一级线路末端短路时，流过本线路保护的电流为最大的运行方式。

【DZ1'—下一级线电流速断保护电流定值。

3)灵敏度不满足要求时，按与下一级线路限时速断电流保护配合。

4)应与上一级变压器10kV侧限时速断电流保护配合，可靠系数不小于1.1。

若时间无法与上一级变压器10kV侧限时速断电流保护配合，可退出本段保护，只考虑投入电流速断保护。

6kV变电所低压保护整定书6kV 变电所整定值及短路电流计算一、整定值计算617#已知有八条支路：装车仓 :总功率P ＝2×30+2×15＝90KW根据cos P ϕ=额定电流 33144I A === 主井绞车：总功率P ＝100KW根据cos P ϕ=额定电流33160I A === 28米平台：总功率P ＝60KW根据cos P ϕ=额定电流3396I A === 矸石皮带：总功率P ＝2×45＝90KW 根据cos P ϕ= 额定电流33144I A ===水源井：总功率P ＝2×15+2×15＝60KW 根据cos P ϕ= 额定电流3396I A === 副井绞车：总功率P ＝110KW根据cos P ϕ= 额定电流33112I A === 2#锅炉：总功率P ＝45KW根据cos P ϕ= 额定电流3372I A === 循环泵：总功率P ＝30KW 根据cos P ϕ= 额定电流3348I A === 装车仓 :总功率P ＝2×45+2×30＝120KW根据cos P ϕ=额定电流 33144I A ===机修房 :总功率P ＝30KW根据cos P ϕ=额定电流3348I A === 则 617＃动变二次侧额定电流为I 总＝144+160+96+144+96+112+48+72=872A由变压器1221U I U I = 求得 2211400872556300U I I A U ⨯=== U 1: 高压侧额定电压U 2: 低压侧额定电压I 1: 高压侧额定电流I 2: 低压侧额定电流cos ϕ：功率因数因此，高压柜整定值为I G =55*1.5=82.5A由于有富裕量的考虑，整定值取90A 618#已知有七条支路：407防破碎 :总功率P ＝2×30＝60KW根据cos P ϕ=额定电流 96I A === 主井绞车：总功率P ＝160KW 根据cos P ϕ=额定电流33160I A === 28米平台：总功率P ＝60KW根据cos P ϕ=额定电流3396I A === 1#锅炉：总功率P ＝45KW根据cos P ϕ= 额定电流3372I A === 3#锅炉：总功率P ＝45KW 根据cos P ϕ= 额定电流3372I A === 副井绞车：总功率P ＝110KW根据cos P ϕ=额定电流112I A === 循环泵：总功率P ＝30KW根据cos P ϕ=额定电流3348I A === 则 618＃动变二次侧额定电流为 I 总＝96+160+96+72+72+112+48=656A由变压器1221U I U I = 求得 2211400656426300U I I A U ⨯=== U 1: 高压侧额定电压U 2: 低压侧额定电压I 1: 高压侧额定电流I 2: 低压侧额定电流cos ϕ：功率因数因此，高压柜整定值为 I G =42×1.5=63A由于有富裕量的考虑，整定值取70A。

6kV配电系统零序保护整定计算原则改进于海东,向敏,刘涛(浙江国华宁海发电厂,浙江宁波315612摘要:随着机组的容量不断增大,6kV系统小电阻接地方式的电厂越来越多。

由于小电阻接地与中性点不接地系统在6kV设备在零序电流的分布及大小上有着一定的区别,而相应的保护整定规程确未能及时变更,因此在整定上也就会产生很多的误区。

本文通过对宁海电厂卸船机接地故障的分析,阐明了卸船机零序保护存在的问题,并提出了相应改进建议。

对同类型电厂6kV系统零序保护整定具有一定的参考意义。

关键词零序保护;小电阻接地系统;保护灵敏度。

0 引言随着机组的容量不断增大, 6kV系统小电阻接地方式的电厂越来越多。

由于小电阻接地与中性点不接地系统在6kV设备在零序电流的分布大小上有着较大的区别,而相应的保护整定规程却未能及时变更,因此在整定上也就会产生很多的误区。

1系统简介宁海电厂单机6kV配电系统(中阻接地有两段6kV母线。

每条母线分别由二条分为工作及备用的6kV线路供电;6kV/400V变压器配置了速断(F-C接触器除外过流、零序保护。

高压电动机配置热过载,不平衡,速断(F-C接触器除外和零序保护。

系统接线示意图如图2所示。

厂6kV设备(不包括电源馈线零序整定原则如下:由于6kV系统采用的是中阻抗接地,接地电流IN限制为600A。

选取接地电流的20~30%IN,为120~180A,因继电器的零序电流的最大整定值为80A,取80A。

延时时间和启备变低压侧中性点零序相配合,取0.7s和启备变低压侧中性点零序时间1.1s 相配合。

卸船机依据以上原则整定零序电流保护定值为:I0=80A t=0.5秒(输煤系统,时间减少2006年11月26日,宁海电厂输煤卸船机6kV电缆发生了一点接地,而后发展成三相短路故障。

由速断保护切除了故障。

其故障波形如图1。

由图中可以看出系统首先发生的是C相接地故障,在大约100ms后发展为三间短路故障。

同时也可看出在C相短路期间,零序电流为0.02Χ5000/5=20A小于零序保护电流定值80A。

横河煤矿35KV变电所6KV供电系统定值计算书运转工区2014-10-6批准：审核：计算：地面变电所整定值计算一、横河煤矿供电系统说明：我矿35KV 线路来自罗厂变电所，罗厂变电所至我矿馈出线断路器最大短路容量为1909MVA ，35KV 架空线采用LG-95型铝绞线，全长7.226KM,我矿35KV 变电所采用S 11-6300/35型变压器为全矿供电。

二、短路计算 短路回路阻抗计算：系统电抗：因罗厂变电所馈出线断路器最大短路容量为1909MVA,故系统最大短路容量确定为1909MVA 。

X sy ＝V 2ar /S s =6.32/1909=0.0208欧姆 架空线路折算电抗： X J ＝X 1L2122V V =7.226×0.4×22373.6=0.0838欧姆变压器电抗：X b =SV V S 2100⨯=3.63.610052.72⨯=0.4738欧姆35KV 变电所短路回路总阻抗为：X=Xsy+X j +X b +X L =0.0208+0.0838+0.4738=0.5784 则短路电流为： I s (3)=XVe 3=5784.033.6⨯=6.289KAI s (2)=0.866 I s (3)=0.866×6.289=5.446KA1、－160中间变电所：35KV 变电所至－160中间变电所主电缆为MYJV3×185型，全长585米。

电缆电抗为：X L ＝X 2L=0.08×0.585=0.0468欧姆 －160中间变电所短路回路总阻抗为： X=0.5784+0.0468=0.6252 则短路电流为： I s (3)=XVe 3=6252.033.6⨯=5.818KAI s (2)=0.866 I s (3)=0.866×5.818=5.038KA 2、家属院35KV 变电所6KV 高压开关柜21#柜至矿家属院主电缆为YJV3×35型，全长300米。

6kV系统的保护整定值基准值取值：Sj=100MVA，按照厂用变来整定：厂用变压器容量为400kVA电抗标幺值为：*%1004.091001000.410.225jdkeSUXS==⨯=（本公式为电力工程电气设计手册P121），由变压器厂家提供的阻抗电压百分值Uk%=4.09，阻抗电压百分值与变压器短路电压百分值相等，即Ud%=4.09。

6kV对应短路电流为：maxI=4.5/10.225=0.44kA一、。

项目二期6kV系统的保护整定值如下：1、1#进线（106AH）设置光纤差动、过电流保护，零序过电流。

（电流互感器电流800/5A）（1）光纤差动保护, 保护采用的是南瑞继保RSC-9613CS按躲开外部故障时的最大不平衡电流，1）差动最小动作电流为0.3Ie（Ie-发电机额定电流，一次侧为721.7A,二次侧为4.51A）。

2）最小制动电流为0.8Ie（Ie-发电机额定电流，一次侧为721.7A,二次侧为4.51A）。

3）比率制动系数取0. 5；主机方式控制字：0（从机方式）。

（2）过电流保护，发电机额定电流：Ie=721.7A按避开开尖峰电流：取Idz.j=7.5A,暂定动作时限t=0.8S 。

（3）零序过电流（钢铁企业手册上册P782）（钢铁企业手册上册P730）取Idz1=0.6A,时限t=1 S ，报警。

2、厂用变压器（102AH ）设置速断、过电流保护、过负荷。

（电流互感器电流100/5A ）（1）电流速断保护，保护采用的是南瑞继保RSC-9621CS按避开相邻元件末端的最大三相短路电流，取Idz.j=27A,动作时限t=0 S 。

（2）过电流保护，Ieb=38.49A.max .938.211.21()7.41()0.95160fh dz j k jx f i I I K K A A K K ==⨯⨯=⨯.max 1.3721.7938.21()fh I A =⨯=max .4401.21()2026.4()dz j k jx iI I K K K A A ==⨯⨯=695 2.8495 2.84 1.36()0.268()2200622006 1.3c S X I Ue X A A S X ++===++1620.268()0.536()dz K C I K I X A A ===按避开开尖峰电流：取Idz.j=7.3A,动作时限t=0.5S ，动作与报警；（3）过负荷保护动作电流：取Idz.j=2.2A,动作于报警，时限t=9S 发信。

6kV备用分支整定计算Ie=962A CT变比：1200/5A二次回路额定电流为：962/（1200/5）=4（A）1．过流一段保护：不整定。

2．过流二段保护：其动作判据为：Imax=max(Ia,Ib,Ic)（1）Imax>Igl2（2）t>tgl2（3）Umin<Udybs式中：Imax：A、B、C相电流最大值（A）。

Igl2：过流二段保护动作电流值（A）。

tgl2：整定的过流二段保护动作时间（S）。

Udybs：低电压闭锁整定值（V）。

低电压闭锁功能可通过控制字投入和退出。

过流二段保护动作电流按最小运行方式下6kV母线有足够灵敏度整定。

Igl2=Idmin/Ksen/na=5926/2/(1200/5)=12.35(A)动作时限tgl2按与下一级速段保护配合整定；取0.3秒。

3．过流三段保护：其动作判据为：Imax=max(Ia,Ib,Ic)（1）Imax>Igl3（2）t>tgl3式中：Imax：A、B、C相电流最大值（A）。

Igl3：过流三段保护动作电流值（A）。

tgl3：整定的过流三段保护动作时间（S）。

过流三段保护动作电流按躲过自启动电流（按#0主变额定电流）整定：Igl3= （Kk/Kh）* Kzq*Ie=（1.25/0.95）*2*733.1=1929（A）Igl32=1929/（1200/5）=8.04（A）Kk——可靠系数；一般取1.15~1.25；取1.25。

Kh——返回系数；一般取0.85~0.95；数字式保护取0.95。

Kzq——自启动系数；一般取1.5~3；取2。

动作时限按与厂变后备保护配合整定；取1秒动作于跳两侧开关。

灵敏度校验：以最小运行方式下6kV母线两相短路电流来校验。

Ksen=5926/1929=3.07>1.25；满足要求。

4．过负荷保护：其动作判据为：Imax=max(Ia,Ib,Ic)（1）Imax>Igfh（2）t>tgfh式中：Imax：A、B、C相电流最大值（A）。

6KV厂用电动机保护定值的整定计算厂用电动机保护定值的整定计算是电气工程中非常重要的一项任务。

正确的定值可以保护电动机不受过大的负载和故障电流的损害，以延长电动机的使用寿命并确保电气系统的安全运行。

定值整定计算需要考虑以下几个方面：1.额定电流：额定电流是指电动机在额定电压下正常运行时所消耗的电流。

通常情况下，额定电流可以从电动机的铭牌上获得。

对于一些特殊情况，如起动时的高启动电流，需要根据实际情况进行调整。

2.过负荷保护：过负荷保护是为了防止电动机长时间运行在超过额定负载的状态下而导致损坏。

过负荷保护通常通过热保护来实现，其中保护装置会测量电动机的温度并与标准值进行比较。

定值的整定可以根据电动机的额定功率、冷却方式和运行环境等因素进行计算。

3.短路保护：短路保护是为了防止电动机在发生短路故障时受到过大的电流冲击而导致损坏。

短路保护通常采用熔断器或电流保护开关等设备来实现。

根据电动机的短路故障电流和设备额定电流，可以计算出适当的定值。

4.过电流保护：过电流保护是为了防止电动机在发生过电流故障时受到过大的电流冲击而导致损坏。

过电流保护通常采用熔断器、热继电器或电流保护开关等设备来实现。

定值的整定需要根据电动机的额定电流、电气系统的额定工作电流和运行环境等因素进行计算。

在进行定值整定计算时，需要参考电动机的技术规格书、设备的工作原理和相关的国家标准。

计算时还需要考虑电动机的起动方式、运行负载的种类和特性，以及电气系统的保护设备和接线方式。

值得注意的是，定值的整定是一个复杂的过程，需要具备一定的电气工程技术背景和经验。

不同的电动机和电气系统可能有不同的保护需求和定值要求。

因此，在实际工程中，最好由专业的电气工程师根据具体情况进行定值整定计算，并遵循相关的技术标准和规范。